CN105102646A - 用于制造飞机机身的铝-铜-锂合金板材 - Google Patents

用于制造飞机机身的铝-铜-锂合金板材 Download PDF

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Abstract

本发明涉及一种用于生产由铝基合金制造的基本上未再结晶结构的厚度为0.5至3.3mm的板材的方法，其相继地包括以下步骤：a)制备熔融金属浴，包括：2.6至3.4重量％的Cu，0.5至1.1重量％的Li，0.1至0.4重量％的Ag，0.2至0.8重量％的Mg，0.11至0.20重量％的Zr，0.01至0.15重量％的Ti，任选的至少一种选自Mn、V、Cr、Se和Hf的元素，如果已被选择，则该元素的量为：Mn为0.01至0.8重量％，V为0.05至0.2重量％，Cr为0.05至0.3重量％，Se为0.02至0.3重量％，Hf为0.05至0.5重量％，Zn的量小于0.6重量％，Fe和Si的量各自小于或等于0.1重量％，以及含量各自小于或等于0.05重量％、并且总含量小于或等于0.15重量％的不可避免的杂质；b)由熔融金属浴铸造板坯；c)在450℃和515℃之间的温度下使所述板坯均质化；d)将所述板坯热轧成厚度为4至12mm的平板；e)将所述平板冷轧成具有0.5至3.3mm的最终厚度的板材，冷轧导致的厚度的减小在1和3.5mm之间；f)进行热处理，在此期间使板材达到300℃和450℃之间的温度长达至少30分钟；g)将所述板材在450℃和515℃之间的温度下进行固溶热处理，并且淬火；h)使所述板材经受控制的拉伸而具有0.5至5％的永久变形，固溶热处理之后的冷加工小于15％；以及i)在130℃和170℃之间的温度下、且优选地150℃至160℃下时效处理5至100小时，并且优选地10至40小时。

Description

用于制造飞机机身的铝-铜-锂合金板材
技术领域
本发明涉及铝-铜-锂合金轧制品，更具体而言，涉及这类产品、它们的制造方法和用途，特别是用于航空和航天工程的用途。
背景技术
开发了由铝合金制成的轧制品以制造尤其旨在用于航空和航天工业的机身元件。
铝-铜-锂合金用于制造这种类型的产品是特别有益的。
美国专利5,032,359记载了一大类的铝-铜-锂合金，其中镁和银的添加，特别是在0.3和0.5重量％之间，能够提高机械强度。
美国专利5,455,003记载了用于制造Al-Cu-Li合金的方法，特别由于适当的应变硬化(écrouissage)和时效(revenu)，该合金具有低温下的提高的机械强度和断裂韧性。该专利特别建议的组成为，以重量百分比表示，Cu＝3.0-4.5，Li＝0.7-1.1，Ag＝0-0.6，Mg＝0.3-0.6和Zn＝0-0.75。
美国专利7,438,772记载了合金，其包含，以重量百分比表示，Cu:3-5，Mg:0.5-2，Li:0.01-0.9，并且不建议使用较高的锂含量，因为降低了断裂韧性和机械强度之间的平衡。
美国专利7,229,509公开了一种合金，其包含(重量％)：(2.5-5.5)Cu，(0.1-2.5)Li，(0.2-1.0)Mg，(0.2-0.8)Ag，(0.2-0.8)Mn，最多0.4的Zr或其他晶粒细化剂如Cr、Ti、Hf、Sc和V。
美国专利申请2009/142222A1记载了合金，其包含(重量％)3.4％至4.2％的Cu，0.9％至1.4％的Li，0.3％至0.7％的Ag，0.1％至0.6％的Mg，0.2％至0.8％的Zn，0.1％至0.6％的Mn以及0.01％至0.6％的至少一种用于控制晶粒结构的元素。此申请还记载了用于制造挤出产品的方法。
美国专利申请2011/0247730记载了合金，其包含(重量％)2.75至5.0％的Cu，0.1至1.1％的Li，0.3至2.0％的Ag，0.2至0.8％的Mg，0.50至1.5％的Zn以及最高达1.0％的Mn，其中Cu/Mg比值在6.1至17之间，该合金对加工硬化不敏感。
专利申请CN101967588记载了合金，其组成(重量％)为Cu2.8-4.0，Li0.8-1.9，Mn0.2-0.6，Zn0.20-0.80，Zr0.04-0.20，Mg0.20-0.80，Ag0.1-0.7，Si≤0.10，Fe≤0.10，Ti≤0.12。
旨在用于机身应用的铝板的所需性能尤其被记载于例如专利EP1891247中。尤其期望的是，板材具有高的屈服应力(以抵抗屈曲)，以及平面应变中的高断裂韧性，尤其是表征为断裂处的表观应力强度因子(Kapp)的高的值和长的R曲线。
专利EP1966402公开了一种合金，其包含2.1至2.8重量％的Cu，1.1至1.7重量％的Li，0.1至0.8重量％的Ag，0.2至0.6重量％的Mg，0.2至0.6重量％的Mn，各自均小于或等于0.1重量％的量的Fe和Si，以及各自的含量均小于或等于0.05重量％且总量小于或等于0.15重量％的不可避免的杂质，该合金基本不含锆，特别适合用于获得再结晶的薄板材。
对于某些机身应用，特别重要的是T-L方向上的断裂韧性高。的确，机身的大部分被设计以承受飞机的内部压力。由于通常将板材的纵向置于飞机的长度的方向，因此它们会遭受到因压力而引起的横向应力。裂纹因此遭受T-L方向上的应力。
在薄板材例如厚度为0.5至3.3mm的板材上获得高的断裂韧性(尤其是在T-L方向上)是特别棘手的。
从专利EP1891247中已知对于厚度为4至12mm的板，有利的是微观结构为完全未再结晶的。然而，在不同的厚度，晶粒结构对性能的影响是不同的。而且，由于在冷加工期间存储的能量总是导致固溶热处理期间的再结晶，因此厚度为0.5mm至3.3mm的板材难以获得基本上未再结晶结构。因此，在EP1891247中记载的厚度为0.5mm至3.3mm的板材具有100％的再结晶结构(另参见专利FR2889542，表6)。美国专利申请US2012/0055590提到使厚度为2mm的板材获得未再结晶结构。然而，该申请中提出的获得未再结晶结构的方法中要求在板材的固溶热处理和淬火之后的显著的冷加工，至少25％。由于板材在固溶热处理和淬火之后的几小时内就能达到高等级的硬度，因此实现此类型的冷加工是棘手的。此外，固溶热处理和淬火之后的显著的冷加工影响晶粒结构，并且通过美国申请US2012/0055590中记载的方法获得的产品具有贯穿几个晶粒的大量剪切带，如图11b至11e所示，这尤其对某些加载方向上的成形性和断裂韧性或者腐蚀的位置具有负面影响。
专利EP1170394也提到获得未再结晶结构，但是板材的厚度大于3.5mm。
需要这样的薄板材，其具有0.5至3.3mm的厚度，由铝-铜-锂合金制成，该合金与已知产品相比显示出改善的性能，尤其是在T-L方向的断裂韧性、静态机械强度和耐蚀性方面，并具有低密度。此外，还需获得这些板材的简单且经济的方法。
发明内容
本发明的一个目的是由铝基合金制造的具有基本上未再结晶结构的厚度为0.5至3.3mm的薄板材的制造方法，其中包括以下相继的步骤：
a)制备熔融金属浴，包括：
2.6至3.4重量％的Cu，
0.5至1.1重量％的Li，
0.1至0.4重量％的Ag，
0.2至0.8重量％的Mg，
0.11至0.20重量％的Zr，
0.01至0.15重量％的Ti，
任选的至少一种选自Mn、V、Cr、Sc和Hf的元素，如果已被选择，则该元素的量为：Mn为0.01至0.8重量％，V为0.05至0.2重量％，Cr为0.05至0.3重量％，Sc为0.02至0.3重量％，Hf为0.05至0.5重量％，
Zn的量小于0.6重量％，Fe和Si的量各自小于或等于0.1重量％，以及含量各自小于或等于0.05重量％、并且总含量小于或等于0.15重量％的不可避免的杂质。
b)由熔融金属浴铸造板坯；
c)在450℃和515℃之间的温度下使所述板坯均质化；
d)将所述板坯热轧成厚度为4至12mm的平板；
e)将所述平板冷轧成具有0.5至3.3mm的最终厚度的板材，冷轧导致的厚度的减小在1和3.5mm之间；
f)进行热处理，在此期间使板材达到300℃和450℃之间的温度长达至少30分钟；
g)将所述板材在450℃和515℃之间的温度下进行固溶热处理，并且淬火；
h)使所述板材经受控制的拉伸并具有0.5至5％的永久变形，固溶热处理之后的冷加工小于15％；
i)在130℃和170℃之间的温度下、且优选地150℃至160℃下时效处理5至100小时，并且优选地10至40小时。
本发明的另一个目的是通过根据本发明的方法获得的具有基本上未再结晶晶粒结构的薄板材，T-L方向上的屈服应力Rp0.2为至少395MPa，在CCT760型(2ao＝253mm)的测试片上测量的平面应变中的断裂韧性Kapp为至少150MPa√m。
本发明的又一目的为本发明的薄板材在航空器机身面板中的应用。
附图说明
图1：板材A的金相试样剖面。
图2：板材B的金相试样剖面。
图3：板材C的金相试样剖面。
图4：板材D的金相试样剖面。
图5：板材E的金相试样剖面。
图6：板材F的金相试样剖面。
图7：板材G的金相试样剖面。
图8：在板材A至G的宽度为760mm的测试片上获得的T-L方向的R-曲线。
图9：在板材A至G的宽度为760mm的测试样品上测量的T-L方向的屈服应力和应力强度因子KappT-L之间的关系。
具体实施方式
除非另有说明，所有关于合金的化学组成的标示均以基于合金的总重量的重量百分比表示。表述1.4Cu意指以重量百分比表示的铜含量乘以1.4。合金的命名符合铝业协会(TheAluminumAssociation)的规定，本领域专家对此是知晓的。密度取决于组成并且是通过计算而非通过称重的方法来确定。该值的计算符合铝业协会的规定，该规定被记载于“铝标准与数据(AluminumStandardsandData)”的第2-12以及2-13页。除非另有说明，使用在欧洲标准EN515中所列的冶金状态的定义。
静态拉伸机械性能，也就是极限抗拉强度Rm、在0.2％的伸长率时的常规屈服强度(Rp0.2)和A％断裂时的伸长率，是根据标准NFENISO6892-1的拉伸测试的方法被确定，且采样和测试方向是由标准EN485-1定义。在本发明的框架内，机械性能是在整个厚度被测量。
给出有效应力强度因子作为有效裂纹扩展的函数的曲线，称为R曲线，是根据标准ASTME561被确定。临界应力强度因子KC，也就是使裂纹不稳定的强度因子，是由R曲线来计算。还可通过分配在单调负载的开始(临界负载)时的初始裂纹长度来计算应力强度因子KCO。这两个值针对所需形状的测试片被计算。Kapp代表对应于用于进行R曲线测试的测试片的KCO因子。Keff代表对应于用于进行R曲线测试的测试片的KC因子。Δaeff(最大)代表R曲线的最后一个点的裂纹扩展，其根据标准ASTME561是有效的。最后一个点是在测试片的突然断裂时得到，或者任选地在未开裂的纽带上的应力超过材料的屈服应力时得到。除非另有说明，否则疲劳引起的预裂阶段结束时的裂纹尺寸对于M(T)型测试片为W/3，其中W为如标准ASTME561中定义的测试片的宽度。
除非另有说明，否则应用标准EN12258的定义。
在本发明的框架内，基本上未再结晶的晶粒结构是指在1/2厚度处的再结晶率小于30％并优选地小于10％的晶粒结构，而基本上再结晶的晶粒结构是指在1/2厚度处的再结晶率大于70％且优选地大于90％的晶粒结构。再结晶率被定义为金相截面上被再结晶晶粒所占的面积分数。
本发明人使用根据本发明的方法获得了厚度为0.5至3.3mm的根据本发明的基本上未再结晶的合金制板材，所述方法尤其包括以下的组合
-在450℃和515℃之间的温度下均质化，
-通过冷轧变形，厚度减少1至3.5mm，
-在冷轧之后和固溶热处理之前进行热处理，在此期间板材达到300℃和450℃之间的温度长达至少30分钟。
由此获得的板材具有特别有利的性质，特别是T-L方向的断裂韧性。
有利地，根据本发明的基本上未再结晶的板材的中间厚度的组织使得，以体积分数表示的P分量、Q分量、以及Cube、Goss和GC26.5三个分量的总和比随机结晶组织小。
在根据本发明的方法中，制备具有以下组成的熔融金属浴。
根据本发明的产品的铜含量为2.6至3.4重量％。在本发明一个有利的实施方式中，铜含量为2.8至3.1重量％。在本发明一个有利的实施方式中，铜含量最多为3.0重量％，并且优选地最多为2.96重量％。在本发明的一个有利的实施方式中，铜含量最多为2.9重量％。当铜含量过高时，不能达到T-L方向上的非常高的断裂韧性值。当铜含量过低时，不能达到最低的静态机械性能。
根据本发明的产品的锂含量为0.5至1.1重量％。有利地，锂含量为0.55至0.75重量％。优选地，锂含量为0.60至0.73重量％。锂的添加有助于提高机械强度和断裂韧性，含量过高或过低都不能获得T-L方向上的断裂韧性的非常高的数值和/或足够的屈服应力。
根据本发明的产品的镁含量为0.2至0.8重量％，并且优选地0.40至0.70重量％。在本发明的一个有利的实施方式中，镁含量为0.50至0.65重量％。
锆含量为0.11至0.20重量％，并且优选地0.12至0.18重量％。锆含量优选地为0.14至0.17重量％。以这些比例添加的锆特别有助于获得基本上未再结晶的结构。
银含量为0.1至0.4重量％。在本发明的一个有利的实施方式中，银含量为0.2至0.3重量％。在本发明的一个实施方式中，银含量为0.15至0.28重量％。
钛含量为0.01至0.15重量％。钛的添加有助于控制晶粒结构，尤其是在铸造期间。
合金可任选地包含至少一种选自Mn、V、Cr、Sc、和Hf的元素，如果已被选择，则该元素的量为：Mn为0.01至0.8重量％，V为0.05至0.2重量％，Cr为0.05至0.3重量％，Sc为0.02至0.3重量％，Hf为0.05至0.5重量％。这些元素有助于控制晶粒结构。在本发明的一个实施方式中，不添加Mn、V、Cr或Sc，并且它们的含量小于或等于0.05重量％。
优选地，铁和硅含量各自为最多0.1重量％。在本发明的一个有利的实施方式中，铁和硅含量为最多0.08重量％，并且优选地最多0.04重量％。控制的且有限的铁和硅含量有助于改善机械强度和损伤容限之间的平衡。
锌含量小于0.6重量％。优选地，锌含量小于0.2重量％，并且优选地小于0.1重量％。锌含量有利地小于0.04重量％。
不可避免的杂质含量保持在各自小于或等于0.05重量％且总量小于或等于0.15重量％。
根据本发明的板材制造方法随后包括铸造、热轧和冷轧、中间热处理、固溶热处理、控制拉伸、淬火和时效步骤。
将所制备的熔融金属浴以轧制板坯的形式进行铸造。
然后在450℃至515℃的温度下使轧制板坯均质化。均质化时间优选地为5至60小时。均质化温度有利地为至少480℃。本发明人注意到在一些情况下，高于515℃的均质化温度不能达到所希望的基本上未再结晶的晶粒结构。
在均质化之后，轧制板坯通常在室温下被冷却，然后被预加热以用于热加工。预加热的目的是达到优选地400℃和500℃之间的温度，使发生热轧引起的变形。
实施热轧以获得4至12mm的厚度。热轧期间的温度优选地为至少300。℃
在热轧之后，将获得的平板冷轧成具有0.5至3.3mm的最终厚度的板材。优选地，最终厚度为最多3.0mm并且优选地为最多2.8mm。有利地，最终厚度为至少0.8mm，并且最优选地至少1.2mm。为了获得所希望的基本上未再结晶晶粒结构，对冷轧导致的厚度减小进行控制是重要的。本发明人注意到经过冷轧的厚度减小过度时不能获得所希望的基本上未再结晶的晶粒结构。根据本发明，冷轧导致的厚度减小是在1和3.5mm之间。在一个有利的实施方式中，冷轧导致的厚度减小最多为3.0mm。令人惊讶的是，控制以mm测量的冷轧导致的厚度减小比控制在冷轧期间减小的百分比更重要。
在冷轧之后进行热处理，在此期间使板材达到300℃至450℃的温度长达至少30分钟，优选地至少一小时，且更优选地至少两小时。该处理也有助于获得所希望的基本上未再结晶的晶粒结构。
该处理可以是单独的热处理，或可以在固溶热处理期间随着温度的上升被实施，以温度阶梯的形式和/或合适的升高速率的形式。然而，现有技术已知的固溶热处理的温度上升期间不能实现这种处理，这是由于厚度小于或等于3.3mm的板材在300℃和450℃之间的加热速率为至少30℃/min且通常约为至少50℃/min，并且在300℃和450℃之间的温度下经历的时间因此小于5分钟且通常约为3分钟。
将由此获得的板材在450℃和515℃之间进行固溶热处理。固溶热处理时间优选地为5分钟至8小时。在固溶热处理之后，使板材淬火。
本领域技术人员已知，精确的固溶热处理条件必须基于厚度和组成进行选择，以将硬化元素置于固溶体中。
然后通过控制拉伸对板材进行冷加工以具有0.5至5％、优选地1至3％的永久变形。在热处理和淬火之后且在控制拉伸之前或之后，可任选地实施已知的步骤如轧制、轧扁、轧平或成型。然而，在固溶热处理和淬火之后，总的冷加工必须保持低于15％，并且优选地低于10％。固溶热处理和淬火之后的显著的冷加工会导致贯穿几个晶粒的大量剪切带的出现；这些剪切带是不期望的。优选地，在固溶热处理之后不进行冷轧。
时效在130℃至170℃之间的温度且优选地在150℃至160℃之间进行5至100小时，并且优选地10至40小时。优选地，最终冶金状态为T8。
在本发明的一个实施方式中，在控制拉伸之后以及时效之前实施短期的热处理，以改善板材的成形性。因此这些板材能够通过时效之前的工艺如拉拔成形而形成。
通过根据本发明的方法获得的基本上未再结晶结构的板材具有特别有利的T-L方向的断裂韧性。尤其是，通过根据本发明的方法获得的板材表现出T-L方向上的至少395MPa的屈服应力Rp0.2，以及在CCT760型(2ao＝253mm)的测试片上测得的T-L方向上的至少150MPa√m的平面应变中的断裂韧性Kapp。
对于根据本发明的板材，锂含量为0.55至0.75重量％，T-L方向上的伸长率为至少14％。此外，对于锂含量为0.55至0.75重量％的板材，T-L方向上的屈服应力Rp0.2有利地为至少405MPa，并且在CCT760型(2ao＝253mm)的测试片上测得的T-L方向上的平面应变中的断裂韧性Kapp有利地为至少160MPa√m，特别是对于0.40至0.65重量％的镁含量。此外，对于锂含量为0.55至0.75重量％的板材，T-L方向上的伸长率为优选地至少15％，特别是对于2.8至3.0重量％的铜含量。
当锂含量为0.55至0.75重量％，铜含量为2.8至3.0重量％，镁含量为0.40至0.65含量％时，可尤其获得根据本发明的板材的最有利的性能特征，即T-L方向上的屈服应力Rp0.2为至少410MPa；在CCT760型(2ao＝253mm)的测试片上测得的T-L方向上的平面应变中的断裂韧性Kapp为至少163MPa√m，并且优选地至少165MPa√m；以及T-L方向上的伸长率为至少16％。优选地，在该实施方式中，镁含量为0.50至0.65重量％。
有利地，根据本发明的板材具有相对于轧制方向的45°处的至少18％且优选地至少20或21％的伸长率。本发明人注意到根据本发明的板材不具有贯穿几个晶粒的剪切带。
根据本发明的板材的耐晶粒间腐蚀性高。在本发明的一个优选实施方式中，本发明的板材可以在没有镀覆时被使用。
根据本发明的板材在航空器机身面板中的使用是有利的。根据本发明的板材在航天应用(如火箭的制造)中也是有利的。
实施例
在该实施例中，制备了7个板材。
铸造合金，其组成列于表1。
表1-组成(重量％)
Cu Li Mg Zr Ag Fe Si
A 3.2 0.73 0.68 0.14 0.26 0.03 0.04
B 3.0 0.70 0.64 0.17 0.27 0.02 0.03
C 3.0 0.73 0.35 0.15 0.27 0.02 0.03
D 2.7 0.75 0.58 0.14 0.28 0.03 0.02
E 2.9 0.73 0.45 0.14 0.29 0.04 0.02
F 3.2 1.01 0.32 0.14 0.32 0.05 0.03
G 3.4 1.01 0.33 0.11 0.22 0.04 0.03
目标钛含量：0.03重量％
根据表2所示的参数使板坯变形。用于合金板材A、B、C和F的变形条件与本发明一致。用于合金板材D、E和G的加工条件为参照条件：对于板材D和E，通过冷轧产生的厚度减小与本发明不一致；对于板材G，冷轧之后的均质化和热处理条件与本发明不一致。限定了时效条件以获得T8状态。固溶热处理期间的温度上升的速率约为每分钟50℃。
表2.板材加工参数
测试样品的晶粒结构通过阳极氧化之后的横截面在偏振光下的显微镜观察而被表征。图1至7分别示出对测试样品A至G所观察到的微结构。在这些微结构中没有观察到贯穿几个晶粒的剪切带。板材A、B、C和F的晶粒结构为基本上未再结晶的。板材D、E和G的晶粒结构为基本上再结晶的。在板材A至E的中间厚度处实施了组织表征。对于板材A、B和C，以体积分数表示的分量P、分量Q、以及Cube、Goss和GC26.5三个分量之和比随机结晶组织小，但是对于板材D和E不是这样的。
对测试样品进行机械测试以测定它们的静态机械性能以及它们的疲劳裂纹扩展抗性。拉伸下的屈服应力、最终强度和断裂时的伸长率列于表3。
表3-以MPa(Rp0.2,Rm)或以百分比(A％)表示的机械性能
图8中提供了对宽度为760mm的测试片表征的T-L方向上的R-曲线。
表4归纳了这些测试样品的断裂韧性测试结果。
表4归纳了宽度为760mm的测试片的R-曲线的结果。
图9示出KappT-L和Rp0.2LT之间的关系。明显地看出根据本发明的板材A、B、C和F的优点。

Claims (11)

1.一种用于生产由铝基合金制造的基本上未再结晶结构的厚度为0.5至3.3mm的板材的方法，相继地包括以下步骤：
a)制备熔融金属浴，包括：
2.6至3.4重量％的Cu，
0.5至1.1重量％的Li，
0.1至0.4重量％的Ag，
0.2至0.8重量％的Mg，
0.11至0.20重量％的Zr，
0.01至0.15重量％的Ti，
任选的至少一种选自Mn、V、Cr、Sc和Hf的元素，如果已被选择，则该元素的量为：Mn为0.01至0.8重量％，V为0.05至0.2重量％，Cr为0.05至0.3重量％，Sc为0.02至0.3重量％，Hf为0.05至0.5重量％，
Zn的量小于0.6重量％，Fe和Si的量各自小于或等于0.1重量％，以及含量各自小于或等于0.05重量％、并且总含量小于或等于0.15重量％的不可避免的杂质。
b)由所述熔融金属浴铸造板坯；
c)在450℃和515℃之间的温度下使所述板坯均质化；
d)将所述板坯热轧成厚度为4至12mm的平板；
e)将所述平板冷轧成具有0.5至3.3mm的最终厚度的板材，冷轧导致的厚度的减小在1和3.5mm之间；
f)进行热处理，在此期间使板材达到300℃和450℃之间的温度长达至少30分钟；
g)将所述板材在450℃和515℃之间的温度下进行固溶热处理，并且淬火；
h)使所述板材经受控制的拉伸而具有0.5至5％的永久变形，固溶热处理之后的冷加工小于15％；
i)在130℃和170℃之间的温度下、且优选地150℃至160℃下时效处理5至100小时，并且优选地10至40小时。
2.根据权利要求1所述的方法，其中铜含量为2.8至3.1重量％，并且优选地2.8至3.0重量％。
3.根据权利要求1或2所述的方法，其中锂含量为0.55至0.75重量％，并且优选地0.60至0.73重量％。
4.根据权利要求1至3中任一项所述的方法，其中镁含量为0.40至0.70重量％，并且优选地0.50至0.65重量％。
5.根据权利要求1至4中任一项所述的方法，其中所述冷轧导致的厚度的减小最多为3.0mm。
6.根据权利要求1至5中任一项所述的方法获得的基本上未再结晶晶粒结构的板材，其在T-L方向上的屈服应力Rp0.2为至少395MPa；在CCT760型(2ao＝253mm)的测试片上测得的T-L方向上的平面应变中的断裂韧性Kapp为至少150MPa√m。
7.根据权利要求6所述的板材，其中锂含量为0.55至0.75重量％，T-L方向上的伸长率为至少14％。
8.根据权利要求7所述的板材，其中镁含量为0.40至0.65重量％，其在T-L方向上的屈服应力Rp0.2为至少405MPa；在CCT760型(2ao＝253mm)的测试片上测得的T-L方向上的平面应变中的断裂韧性Kapp为至少160MPa√m。
9.根据权利要求7所述的板材，其中铜含量为2.8至3.0重量％，T-L方向上的伸长率为至少15％。
10.根据权利要求7所述的板材，其中镁含量为0.40至0.65重量％，铜含量为2.8至3.0重量％，其在T-L方向上的屈服应力Rp0.2为至少410MPa；在CCT760型(2ao＝253mm)的测试片上测得的T-L方向上的平面应变中的断裂韧性Kapp为至少163MPa√m；以及在T-L方向上的伸长率为至少16％。
11.根据权利要求6至10中任一项所述的板材在航空器机身面板中的应用。
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