CN105074201A - 具有扭曲的翼梁腹板的风力涡轮机叶片 - Google Patents

Abstract

一种径向扭曲的风力涡轮机叶片（10），包括径向扭曲的翼梁腹板（122），其中，所述叶片的基部（12）的径向截面的中心（78）在旋转平面（80）内旋转，并且其中，在基部（12）处，所述翼梁腹板的径向截面与所述旋转平面形成第一角度（82），并且在末端（32）处，所述翼梁腹板的径向截面与所述旋转平面形成不同于所述第一角度的第二角度（130）。

Description

具有扭曲的翼梁腹板的风力涡轮机叶片

技术领域

本发明涉及风力涡轮机叶片。具体而言，本发明涉及一种风力涡轮机叶片，其允许增加对襟翼偏转的抵抗，而不添加重量或增加扭转刚度。

背景技术

风力涡轮机包括固定到转子毂的风力涡轮机叶片。叶片和转子围绕旋转轴线旋转并且驱动转子轴。所述转子轴又驱动设置在与转子毂相邻定位的机舱中的发电机布置。所述发电机布置和机舱被设置在支撑塔顶部。

在叶片的基部处，对任何给定的径向位置而言，线速度通过公式V_linear=rω来确定，其中，r为半径并且ω为旋转速度。因此，在半径较短的基部处，V_linear比在叶片的末端处小。假定叶片在没有风时旋转，则叶片的线速度使叶片移动通过空气，并且这产生通过叶片的“旋转相对风”，对于任何给定的点，叶片将所述“旋转相对风”视为以与叶片的线速度相同的速度移动的风。出于论述的目的，叶片的每个径向位置将被称为径向点，并且径向点指的是叶片在径向位置处的截面中心。在旋转期间，叶片上的每个点在旋转平面内旋转。因此，对于任何给定的点，所述旋转相对风似乎是具有平行于旋转平面的矢量的风，并且旋转相对风的速度朝向叶片的末端增加。

在正常操作期间，风力涡轮机在具有环境风矢量的环境风内操作。环境风矢量可以平行于风力涡轮机的旋转轴线，从而使得对于叶片上的任何点，它垂直于旋转平面。因此，叶片的每个点遭遇环境风和旋转相对风。因而，叶片的每个点遭遇所称的相对风，其是环境风和旋转相对风的矢量的和。环境风矢量在叶片的基部处和末端处可以是相同的，并且它可以垂直于旋转平面。然而，旋转相对风的矢量从叶片的基部到末端大小增加，而方向平行于旋转平面。结果，对于每个点，相对风矢量从在叶片的基部处更接近垂直于旋转平面变化成在叶片的末端处更接近平行于旋转平面。在当前技术的叶片中，取决于叶片设计，定向的变化可以多达30度。当前预期多达45度的定向变化。本文公开的扭曲的腹板能够适应任何量的定向上的变化。

风力涡轮机叶片使用相对风所产生的力来驱动叶片围绕转子毂的旋转。当相对风到达叶片时，它的一部分遭遇叶片的压力侧，以产生能够被视为法向于叶片的压力侧作用的压力侧气动力。沿吸入侧围绕叶片导引相对风的一部分。此吸入侧相对风比压力侧相对风更快地行进，并且此速度差产生能够被视为法向于叶片的吸入侧作用的吸入侧气动力。所述压力侧气动力和所述吸入侧气动力各自具有平行于旋转平面的分力（旋转分量）和垂直于旋转平面的分力。这些力总计为作用在叶片的每个点上的净气动力，其中，所述净气动力使定向从在基部处几乎平行于点的旋转平面变化成在末端处几乎垂直于点的旋转平面。于是，所述净气动力具有平行于旋转平面的分量（旋转分量）以及垂直于旋转平面的分量。为了确保从基部到末端改变定向的相对风以最适于最大化净气动力的旋转分量的方式行进通过压力侧和吸入侧，叶片自身也随着相对风一起从基部到末端改变定向。这产生“扭曲”的叶片配置，其中，在基部处，叶片被定向成几乎平行于环境风，并且其中，在末端处，叶片可以被定向成几乎垂直于环境风。

风力涡轮机叶片不是完全刚性的。结果，作用在叶片的每个点上的净气动力使叶片偏转。称为襟翼偏转的这种偏转可以平行于净气动力的方向。净气动力可以垂直于相对风。因此，在基部处，点可经受接近平行于旋转平面的偏转力，而朝向末端，点可经受接近垂直于旋转平面的偏转力。平行于旋转平面的偏转受到轻度的关注。然而，垂直于旋转平面的偏转受到极大的关注，这是因为支撑塔被定位成距叶片不太远。叶片朝向支撑塔和叶片过多偏转可能与支撑塔碰撞。

为了减少襟翼偏转，特定的叶片设计结合了结构翼梁。所述翼梁被成形为类似于工字钢（I-bean），并且可以具有压力侧翼梁帽、吸入侧翼梁帽以及以隔开的关系固定和保持所述翼梁帽的翼梁腹板（sparweb）。所述翼梁添加了强度和刚度（rigidity），但也给叶片添加了重量。在常规的叶片设计中，翼梁从基部至末端被安装在叶片中，并且在从基部至末端的所有位置处，翼梁腹板与旋转平面维持相同的角度。换句话说，所述翼梁是平面构件。然而，随着叶片在长度上增长，重量和劲度（stiffness）日益受到关注。因此，在本领域中仍有改进的空间。

发明内容

公开了一种具有独特的结构翼梁的风力涡轮机叶片。所述结构翼梁具有从叶片的基部至叶片的末端在叶片内扭曲的翼梁腹板。通过允许翼梁腹板从平面偏离，能够首次将腹板的定向选择为独立的设计变量。对于任何给定的径向位置，翼梁腹板的定向可以以如下方式来选择，即：最好地抵抗作用在该给定位置处的气动力所引起的叶片的偏转。在叶片的基部处，旋转力（在旋转平面内）是最大的，并且偏转力（朝向塔，垂直于旋转平面）是最弱的。因此，在叶片的基部处，所述翼梁能够被定向成几乎平行于旋转方向，以抵抗旋转力，并且在叶片的末端处，它能够被定向成几乎垂直于旋转平面，以抵抗塔偏转。

此外，因为叶片劲度已变为主要的设计问题，并且因为现有技术的翼梁腹板不能调整翼梁腹板的强度以抵抗塔偏转，所以现有技术的翼梁腹板被构建成达到远高于所需的单独叶片强度（与劲度相对比）的标准。因此，由于翼梁腹板的强度能够被特别地调整成抵抗局部偏转力，所以对于给定叶片的给定劲度需求，结构翼梁可以被制作得更轻。更轻的结构翼梁可以具有更轻的翼梁帽。更轻的翼梁帽允许使塔劲度与扭曲劲度解耦的增加的扭转柔性。因此，对于给定的叶片，本发明将允许将具有更轻的翼梁和减小的扭转刚度的比较刚性的叶片。减小的扭转刚度将允许叶片在相对强的风中扭转地弯曲（扭曲）。这样的特性是期望的，因为它允许叶片变为气动弹性的。在强风期间气动弹性叶片的扭曲允许它减小叶片相对于相对风的攻角，并且这减小了叶片上的瞬态应力。

附图说明

基于附图，在以下描述中解释本发明，附图示出了：

图1是涡轮机叶片的示意性表示的透视图；

图2是图1的涡轮机叶片的侧视图；

图3是示出了翼梁腹板的现有技术的叶片的径向截面图；

图4是在比图3的截面靠近叶片末端的截面处所取的图3的现有技术的翼梁叶片的径向截面图；

图5是沿图1的叶片的线A-A所取的本文公开的翼梁腹板的示例性实施例的径向截面图；

图6是沿图1的叶片的线B-B所取的本文公开的翼梁腹板的示例性实施例的径向截面图；

图7是沿图1的叶片的线A-A所取的本文公开的翼梁腹板的替代性的示例性实施例的径向截面图；

图8是沿图1的叶片的线B-B所取的本文公开的翼梁腹板的替代性的示例性实施例的径向截面图；

图9是沿图1的叶片的线B-B所取的本文公开的翼梁腹板的另一个替代性的示例性实施例的径向截面图。

具体实施方式

本发明的发明人已认识到，叶片设计已由设计具有足够强度的叶片进化至设计具有足以防止叶片与塔支架碰撞的劲度的叶片。本发明的发明人也已认识到，局部力从叶片的基部到叶片的末端改变。具体而言，在叶片的基部处，旋转力（在旋转平面内）从末端到叶片到基部“积累”，而塔偏转力（朝向塔）是可忽略的。叶片的蒙皮在叶片处是非常坚固的，并且能够承受自身的偏转力，但可能需要结构翼梁的援助以处理旋转力。相反，在叶片的末端处，旋转力是可忽略的，而偏转力已从基部“积累”至末端，从而导致更大的塔偏转。因为叶片是薄的并且被定向成接近平行于旋转平面，所以它能够处理自身的旋转力，但可能需要结构翼梁的援助，以防止过多的塔偏转。

叶片刚度主要来自结合到叶片中的结构翼梁。本发明的发明人已设计了一种独特的方式，以通过沿径向方向扭曲翼梁来定向所述翼梁，使得它可以与将引起偏转的局部力对准。具体而言，在基部处，腹板将被定向成几乎平行于旋转平面以便抵抗旋转力，并且在末端处，它将被定向成几乎垂直于旋转平面以抵抗塔偏转。这允许具有减小的强度和重量的结构翼梁，这是因为其现有强度的更大比例被用于每个径向位置中。然而，因为结构翼梁已比所需进化得更具强度（与更具劲度相对比），所以所提出的具有减小的强度和重量的结构翼梁将是足够的。所述减小的强度和重量允许更大的扭转柔性（扭曲），并且因此，叶片可以具有优秀的气动弹性属性，包括高风荷载期间的气动弹性变形（扭曲）。

图1公开了风力涡轮机的叶片10。叶片10的基部12被固定到转子毂14。转子毂14被固定到转子轴16，所述转子轴16通向设置在机舱18内的发电系统（未示出），所述机舱18安置在支撑塔（未示出）顶部。叶片10的前缘30（通过虚线指示）从基部12延展到末端32。能够看到的是，叶片扭曲成使得在基部12处，前缘30被定向成几乎直接迎着沿环境风矢量34行进的环境风。朝向末端32，前缘30转向成使得它几乎垂直于环境风矢量34指向。如从转子毂14看到的，扭曲部沿顺时针方向36旋转。如从相对于环境风矢量34逆风的位置37看到的，叶片10围绕旋转轴线40沿顺时针叶片旋转方向38旋转。因此，叶片10上的任何给定点限定了相应的旋转平面（未示出）。叶片具有压力侧42和吸入侧44。

图2示出了图1的叶片10的侧视图。叶片10沿如箭头所示的叶片旋转方向38旋转。在此视图中，叶片旋转方向38是从页面中向外。为了简单起见，贯穿本公开，每个径向位置的截面将被建模为处于相应截面的中心的点。在旋转期间，每个径向点沿相应的旋转平面移动。如果叶片10旋转并且没有产生气动力，则每个点围绕相应的空载旋转平面旋转。然而，当存在环境风时，叶片由于气动负载而偏转。任何给定点的偏转可沿任何方向。然而，直接关注的是末端32从空载旋转平面52至更接近支撑塔56的负载偏转平面54的塔偏转50。本文公开的扭曲的翼梁腹板直接处理此塔偏转50。

图3是从转子毂（未示出）径向向外看地靠近叶片的基部所取的类似于图1的涡轮机叶片的现有技术的涡轮机叶片的截面图，其示出了具有翼梁腹板72的现有技术的结构翼梁70、设置在压力侧44中的压力侧翼梁帽74以及设置在吸入侧46中的吸入侧翼梁帽76。叶片的前缘30被定向成几乎直接迎着环境风矢量34。基部沿叶片旋转的方向移动。每个截面具有在相应的旋转平面80内旋转的中心78。翼梁腹板72与旋转平面80形成第一角度82。

在旋转期间，截面中心78经受环境风矢量34和平行于相应的旋转平面80的旋转相对风矢量90的影响。这些矢量结合以形成已知为具有相对风矢量92的相对风的针对给定中心78的有效风。相对风矢量92仅仅是环境风矢量34和旋转相对风矢量90的和。当相对风通过压力侧44时，它产生压力侧气动力矢量100，所述压力侧气动力矢量100可以说是基本上法向于压力侧44地作用在中心78上。当相对风通过吸入侧46时，它产生吸入侧气动力矢量102，所述吸入侧气动力矢量102可以说是基本上法向于吸入侧46地作用在中心78上。压力侧气动力矢量100和吸入侧气动力矢量102可以是或不是彼此平行的。作用在中心78上的净气动力矢量106是压力侧气动力矢量100和吸入侧气动力矢量102的和。净气动力矢量106与旋转平面80形成净力角108，并且因此，净气动力矢量106具有朝向支撑塔（未示出）的垂直于旋转平面80的净气动力塔分量110，以及平行于旋转平面80的净气动力面内分量112。能够看到的是，在基部12处，净气动力面内分量112远大于净气动力塔分量110。基部12的壳体114也是结构上更坚固的。因此，在基部12处，对净气动力面内分量112的抵抗是非常重要的，而很少关注塔偏转50。

图4是从转子毂（未示出）径向向外看地靠近图3的叶片的末端的截面图，其示出了具有翼梁腹板72的现有技术的结构翼梁70、设置在压力侧44中的压力侧翼梁帽74以及设置在吸入侧46中的吸入侧翼梁帽76。与基部对比，叶片10的前缘30在末端处被定向成更接近垂直于环境风矢量34。末端32沿叶片旋转的方向38移动。每个截面具有在相应的旋转平面80内旋转的中心78。翼梁腹板72与旋转平面80又形成相同的第一角度82。这因为翼梁腹板72是平面的而发生。

类似于基部12，在旋转期间，末端32的截面中心78经受环境风矢量34和平行于相应的旋转平面80的旋转相对风矢量90的影响。这些矢量结合以形成相对风矢量92。相对风产生压力侧气动力矢量100和吸入侧气动力矢量102。净气动力矢量106作用在中心78上。净气动力矢量106与旋转平面80形成净力角108，并且因此，净气动力矢量106具有净气动力塔分量110和净气动力面内分量112。能够看到的是，在末端32处，净气动力塔分量110远大于净气动力面内分量112。因此，在末端32处，对塔偏转50的抵抗是非常重要的，而很少关注对净气动力面内分量112的抵抗。这与在基部12处发生的情况相反。然而，在现有技术中，翼梁腹板72的定向没有被调整成适应基部12和末端32的不同需求。无论什么样的所选定向都是折中方案，并且任何缺点都通过将翼梁腹板构建得更大、更强和更重来纠正。

相反，图5-9示出了调整成提供遍及叶片10的特定区域所需的强度的本文公开的翼梁腹板的示例性实施例。图5是与图3相同的截面图，但具有本文所公开的翼梁120，所述翼梁120具有翼梁腹板122、压力侧上的压力侧翼梁帽124以及吸入侧46上的吸入侧翼梁帽126。如在现有技术中，净气动力矢量106作用在中心78上。与现有技术不同，翼梁腹板122平行于旋转平面80，并且因此，第一角度82是零，且翼梁腹板122将提供最大的对面内力的抵抗。如所示的翼梁腹板122与净气动力矢量106没有精确地对准。因此，对于给定的净气动力矢量106，翼梁腹板122可以提供较少的对塔偏转50的抵抗。然而，因为塔偏转50在基部12处是这样的一个小问题，并且因为面内抵抗是如此重要，所以此配置可以是翼梁腹板的强度与叶片10的基部12的需要的良好匹配。所述第一角度可以小于45度以最有效地抵抗旋转平面80中的偏转。

图6是与图4相同的截面图，其具有本文公开的翼梁120。类似于现有技术，存在作用在中心78上的净气动力矢量106。但是，与现有技术不同，末端32处的翼梁腹板122与旋转平面80形成第二角度130，其中，第二角度130不同于基部12处的第一角度82。在所示的示例性实施例中，末端32处的翼梁腹板122与末端32处的净气动力矢量106没有精确地对准，但它精确地垂直于旋转平面80。替代地，翼梁腹板122与净气动力矢量106形成对准角132，其可在净气动力矢量106的45度内。因此，对于这样的示例性实施例，并且对于给定的净气动力矢量106，翼梁腹板122可以提供较少的对面内力的抵抗，但它将提供最大的对塔偏转50的抵抗。因为塔偏转50在末端32处是如此重要，并且面内抵抗在末端32处是这样的一个小问题，所以此配置可以是翼梁腹板的强度与叶片的末端32的需要的良好匹配。第二角度130可以大于45度以最有效地抵抗旋转平面80中的偏转。

可替代地，如图7中所示，基部12处的翼梁腹板122可与净气动力矢量106精确地对准。这可以提供最大的对净气动力矢量106的抵抗，但可以提供略微较小的面内抵抗。类似地，如图8中所示，末端32处的翼梁腹板122可以与净气动力矢量106精确地对准，使得翼梁腹板122和净气动力矢量106之间的对准角132为零。对于在该位置处已针对其进行了设计的净气动力矢量106所引起的偏转，这提供了最大的抵抗。然而，如果力矢量改变，则它可以允许最小的塔偏转50。

利用本文公开的翼梁腹板122，所述翼梁腹板的强度的更大部分仍将根据需要局部地应用。这允许将刚度当作独立的设计因素对待，这在先前还没有发生过。

此外，作为考虑除局部净气动力矢量106之外的因素的结果，可以选择第一角度82和/或第二角度130。换句话说，任何给定截面上的净弯曲力/力矩可以被认为是单独的局部净气动力矢量106，或者它可以被认为包括局部净气动力矢量106和其他的力，例如，叶片的非局部部分所引起的力，或对于本领域技术人员而言已知的任何其他力。此外，叶片截面的局部几何构型可能需要调整或建议调整。例如，如图9中所示，翼梁腹板122已被变动得更接近前缘30。作为此变动以及局部叶片几何构型的结果，翼梁腹板122在压力侧翼梁帽74和吸入侧翼梁帽76之间的平均长度140可比如果翼梁腹板122如图8中被定位在中心78上的情况要长。（由于翼梁帽成一定角度倾斜，所以本文所用的平均长度将翼梁腹板122的成一定角度倾斜的端部考虑在内）。在特定情况下，通过加长翼梁腹板122所获得的附加的强度值可以补偿与需要翼梁腹板122的强度的无论哪个方向的轻微的未对准。可替代地，或另外，翼梁腹板122能够旋转成使得它与净气动力矢量106没有精确地对准，或出于相同的原因，具有需要翼梁腹板122的强度的无论哪个方向。例如，可以使用与图8的第二角度130不同的第二角度130。可以考虑本文没有论述但对于本领域技术人员而言已知的其他力。可以着眼于每个截面，并且当考虑所有因素时，可以针对每个截面优化翼梁腹板122的定向。

优化翼梁腹板122的平均长度140的一种方式可以是确定前缘30的切线150，并且随后，绘制与切线150垂直（即，成直角）的压力侧线152，并且确定压力侧线152接触压力侧44的压力侧切点154。然后，绘制与切线150垂直的吸入侧线156，并且确定吸入侧线156接触吸入侧46的吸入侧切点158。连接压力侧切点154和吸入侧切点158的建议的翼梁腹板线160可以揭示出产生对该局部叶片几何构型而言翼梁腹板的最大的平均长度140的翼梁腹板定向，并且所述最大的平均长度40可以提供期望的设计选择。

产生的翼梁腹板122可以以平滑、恒定的速率从基部到末端扭曲，（即，曲线形的），或它可以按平滑但不一定恒定的速率扭曲。如本文所用的，“平滑”意指沿扭曲方向没有突变，例如在如下情况下可能发生的，即：如果翼梁腹板被切割成径向内部件和径向外部件，且一件被旋转任何量，并且随后二者被重新接合。

从上文能够看到，本发明的发明人已设计了一种通过使用能够扭曲以适应局部力的结构翼梁来使叶片的刚度需求、强度需求和扭转刚度需求彼此解耦的创新方式。因为叶片依靠翼梁以便在不同的位置处为不同的原因沿不同的方向供应结构强度，所以对叶片内的任何给定位置而言，所述扭曲的翼梁能够被调整成根据需要精确地提供多得多的其可用强度。对于给定的刚度需求，这允许更轻的翼梁，并且此更轻的翼梁仍满足叶片的强度需求，同时允许更大的扭转柔性。所述更大的扭转柔性使得能实现更具气动弹性的叶片，并且更具气动弹性的叶片可以具有更长的使用寿命。因此，这种翼梁代表本领域中的改进。

虽然本文已示出和描述了本发明的各种实施例，但将是显而易见的是，这样的实施例仅作为示例提供。可以做出许多变型、改变和替换，而不脱离本文的发明。因此，本发明意在仅通过所附权利要求的精神和范围限制。

Claims (19)

1.一种径向扭曲的风力涡轮机叶片，包括：径向扭曲的翼梁腹板，其中，所述叶片的基部的径向截面的中心在旋转平面内旋转，并且其中，在基部处，所述翼梁腹板的径向截面与所述旋转平面形成第一角度，并且在末端处，所述翼梁腹板的径向截面与所述旋转平面形成不同于所述第一角度的第二角度。

2.如权利要求1所述的风力涡轮机叶片，其特征在于，所述第一角度小于所述第二角度。

3.如权利要求2所述的风力涡轮机叶片，其特征在于，所述第一角度小于45度，并且所述第二角度大于45度。

4.如权利要求1所述的风力涡轮机叶片，其特征在于，所述翼梁腹板的扭曲从所述翼梁腹板的基部到所述翼梁腹板的末端是曲线形的。

5.如权利要求1所述的风力涡轮机叶片，其特征在于，从所述翼梁腹板的基部到所述翼梁腹板的末端，所述翼梁腹板位于压力侧翼梁帽和吸入侧翼梁帽之间，以最大化所述翼梁腹板在所述压力侧翼梁帽和所述吸入侧翼梁帽之间的平均长度。

6.如权利要求1所述的风力涡轮机叶片，其特征在于，所述叶片的前缘的切线与所述叶片的压力侧的切线以及所述叶片的吸入侧的切线形成直角，并且所述翼梁腹板横跨在所述压力侧的切线的切点和所述吸入侧的切线的切点之间。

7.如权利要求1所述的风力涡轮机叶片，还包括固定到所述翼梁腹板的端部的翼梁帽，其中，所述翼梁腹板和所述翼梁帽被配置成使得能实现高风荷载期间的气动弹性偏转。

8.一种径向扭曲的风力涡轮机叶片，包括配置成以隔开的关系保持压力侧翼梁帽和吸入侧翼梁帽的径向扭曲的翼梁腹板，

其中，所述叶片的基部的径向截面的中心在旋转平面内旋转，

其中，在基部处，所述翼梁腹板被定向成使得它沿平行于所述旋转平面的方向抵抗所述翼梁腹板的偏转比它沿垂直于所述旋转平面的方向抵抗所述翼梁腹板的偏转多，

其中，在末端处，所述翼梁腹板被定向成使得它沿法向于所述旋转平面的方向抵抗所述翼梁腹板的偏转比它沿平行于所述旋转平面的方向抵抗所述翼梁腹板的偏转多。

9.如权利要求8所述的风力涡轮机叶片，其特征在于，所述翼梁腹板还使得能实现高风荷载期间的气动弹性偏转。

10.如权利要求8所述的风力涡轮机叶片，其特征在于，从所述翼梁腹板的基部到所述翼梁腹板的末端，所述翼梁腹板位于压力侧翼梁帽和吸入侧翼梁帽之间，以最大化所述翼梁腹板在所述压力侧翼梁帽和所述吸入侧翼梁帽之间的平均长度。

11.如权利要求8所述的风力涡轮机叶片，还包括固定到所述翼梁腹板的端部的翼梁帽，其中，所述翼梁腹板和所述翼梁帽被配置成使得能实现高风荷载期间的气动弹性偏转。

12.如权利要求8所述的风力涡轮机叶片，其特征在于，所述翼梁腹板的扭曲不包括突变。

13.如权利要求8所述的风力涡轮机叶片，其特征在于，所述叶片的前缘的切线与压力侧的切线和吸入侧的切线形成直角，并且所述翼梁腹板横跨在所述压力侧的切线的切点和所述吸入侧的切线的切点之间。

14.一种径向扭曲的风力涡轮机叶片，包括径向扭曲的翼梁腹板，

其中，所述涡轮机叶片从所述叶片的基部扭曲至所述叶片的末端，

其中，所述叶片的基部的径向截面的中心在旋转平面内旋转，以及

其中，在所述叶片的每个径向截面内，所述翼梁腹板与净弯矩的方向形成小于45度的对准角。

15.如权利要求14所述的风力涡轮机叶片，其特征在于，所述对准角在至少一个径向截面内为零。

16.如权利要求14所述的风力涡轮机叶片，其特征在于，对于相应的翼梁腹板在每个截面中的定向，相应的翼梁腹板被定位成最大化所述翼梁腹板的平均长度。

17.如权利要求14所述的风力涡轮机叶片，还包括固定到所述翼梁腹板的端部的翼梁帽，其中，所述翼梁腹板和所述翼梁帽被配置成使得能实现高风荷载期间的气动弹性偏转。

18.如权利要求14所述的风力涡轮机叶片，其特征在于，所述翼梁腹板的扭曲从所述翼梁腹板的基部到所述翼梁腹板的末端是曲线形的。

19.如权利要求14所述的风力涡轮机叶片，其特征在于，所述叶片的前缘的切线与压力侧的切线以及吸入侧的切线形成直角，并且所述翼梁腹板横跨在所述压力侧的切线的切点和所述吸入侧的切线的切点之间。