CN105057802A

CN105057802A - 用于线切割机床的耐热刀具

Info

Publication number: CN105057802A
Application number: CN201510484463.4A
Authority: CN
Inventors: 吉李磊
Original assignee: JIANGSU SARVICS CNC TECHNOLOGY Co Ltd
Current assignee: JIANGSU SARVICS CNC TECHNOLOGY Co Ltd
Priority date: 2015-08-10
Filing date: 2015-08-10
Publication date: 2015-11-18

Abstract

本发明公开一种用于线切割机床的耐热刀具，所述用于线切割机床的耐热刀具通过花纹钢、合金钢和软磁合金组合而成，所述软磁合金为镍铁软磁合金，所述的花纹钢占用于线切割机床的耐热刀具总体分量的3%-4%，所述的合金钢占用于线切割机床的耐热刀具总体分量的11%-12%，所述的软磁合金占用于线切割机床的耐热刀具总体分量的83%-90%。本发明提供一种用于线切割机床的耐热刀具，具有耐磨性、韧性和高耐热性的优点。

Description

用于线切割机床的耐热刀具

技术领域

本发明涉及一种用于线切割机床的耐热刀具。

背景技术

随着新技术革命的发展，要求不断提高切削加工生产率和降低生产成本.，特别是数控机床的发展，要求开发比硬质合金刀具切速更高、更耐磨的新型刀具。日前各种高强度、高硬度、耐腐蚀、耐磨和耐高温的难以切削的新材料日益增多。据文献估计，这类材料己占国际上加工总数的50%以上.，硬质合金刀具对其中不少新材料的加工难以胜任。另一方面，现在国际上硬质合金产量己达20000-25000t。每年消耗大量的金属，如W、Co、Ta和Nb等。这些金属的矿产资源正日益减少，价格上涨，按日前消耗速度，用不了几十年.有些资源将耗尽。陶瓷刀具就是在这样的背景下发展起来的。

早在1912-1913年.英国和德国己出现了氧化铝陶瓷刀具，但其在生产上的应用则始于1950年。由于其强度、韧度低，较长时期内仅限于做连续切削精加工用.，且切削速度和进给量都较低。直到1968年才出现第2代陶瓷刀具-复合氧化铝刀具，在强度和韧度上较之氧化铝刀具有了明显提高，可以在较高的速度和较大的进给量下切削各种工件.得到了较广泛的应用。

20世纪70年代末到80年代初国际出现了第3代陶瓷刀具-氮化硅陶瓷刀具。这类陶瓷刀具有比复合氧化铝刀具更高的韧性、抗冲击性、高温强度和抗热震性。陶瓷刀片在各工业发达国家的产量增长很快。

我国自20世纪60年代中开始批量生产复合氧化铝刀片，目前年生产量为14-15万片。氧化硅陶瓷刀片虽自20世纪70年代中就开始研究，由于性能欠佳，不能满足需求。近几年来，随着对高温结构陶瓷领域研究的不断深入，使氮化硅陶瓷的性能有了很大提高，从而使氮化硅陶瓷刀具在我国迅速发展起来。

发明内容

本发明提供一种具有耐磨性、韧性和高耐热性优点的用于线切割机床的耐热刀具。

本发明的技术方案是：一种用于线切割机床的耐热刀具，所述用于线切割机床的耐热刀具通过花纹钢、合金钢和软磁合金组合而成，所述软磁合金为镍铁软磁合金，所述的花纹钢占用于线切割机床的耐热刀具总体分量的3%-4%，所述的合金钢占用于线切割机床的耐热刀具总体分量的11%-12%，所述的软磁合金占用于线切割机床的耐热刀具总体分量的83%-90%。

在本发明一个较佳实施例中，所述合金钢为铁碳合金。

在本发明一个较佳实施例中，所述的花纹钢占用于线切割机床的耐热刀具总体分量的3%，所述的合金钢占用于线切割机床的耐热刀具总体分量的12%，所述的软磁合金占用于线切割机床的耐热刀具总体分量的85%。

本发明的一种用于线切割机床的耐热刀具，具有耐磨性、韧性和高耐热性的优点。

具体实施方式

下面对本发明的较佳实施例进行详细阐述，以使本发明的优点和特征能更易于被本领域技术人员理解，从而对本发明的保护范围做出更为清楚明确的界定。

其中，所述用于线切割机床的耐热刀具通过花纹钢、合金钢和软磁合金组合而成，所述软磁合金为镍铁软磁合金，所述的花纹钢占用于线切割机床的耐热刀具总体分量的3%-4%，所述的合金钢占用于线切割机床的耐热刀具总体分量的11%-12%，所述的软磁合金占用于线切割机床的耐热刀具总体分量的83%-90%。

进一步说明，所述合金钢为铁碳合金，所述的花纹钢占用于线切割机床的耐热刀具总体分量的3%，所述的合金钢占用于线切割机床的耐热刀具总体分量的12%，所述的软磁合金占用于线切割机床的耐热刀具总体分量的85%。

在进一步说明，铁碳合金中合金相的形成，与纯铁的晶体结构及碳在合金中的存在形式有关。纯铁有三种同素异构状态：912℃以下为体心立方晶体结构，称α-Fe；912～1394℃为面心立方晶体结构，称γ-Fe；1394℃以上，又呈体心立方结构，称δ-Fe。在液态，在低于7%碳范围，碳和铁可完全互溶；在固态，碳在铁中的溶解是有限的，并且溶解度取决于铁(溶剂)的晶体结构。与铁的三种同素异构物相对应，碳在铁中形成的固溶体有三种：α固溶体(铁素体)、γ固溶体(奥氏体)和δ固溶体(8铁素体)。这些固溶体中，铁原子的空间分布与α-Fe、γ-Fe和δ-Fe一致，碳原子的尺寸远比铁原子为小，在固溶体中它处于点阵的间隙位置，造成点阵畸变。碳在γ-Fe中的溶解度最大，但不超过2．11%；碳在α-Fe中的溶解度不超过0.0218%；而在δ6-Fe中不超过0.09%。当铁碳合金的碳含量超过在铁中的溶解度时，多余的碳可以以铁的碳化物形式或以单质状态(石墨)存在于合金中，可形成一系列碳化物，其中Fe3C(渗碳体，6．69%C)是亚稳相，它是具有复杂结构的间隙化合物。石墨是铁碳合金的稳定平衡相，具有简单六方结构。Fe3C有可能分解成铁和石墨稳定相，但该过程在室温下是极其缓慢的。

在进一步说明，镍铁软磁合金高电阻率36Ni-Fe合金电阻率约达75μΩ·cm，涡流损耗低、起始磁导率较低(2000～3000)且在低磁场下几乎不变。34.5Ni-Fe合金加入2%Mo，经压下率90%以上的冷轧和退火，获得二次再结晶织构（见择优取向），可使饱和磁致伸缩降低，起始磁导率明显提高(55000)，电阻率也提高到90μΩ·cm，适于在中频下应用。高饱和磁感(45～60)Ni-Fe合金饱和磁感约1.6T，起始磁导率较高(3000～6000)。通过约95%压下率的冷轧和退火,得到二次再结晶织构，μ0可提高到10000。最常用的(47～50)Ni-Fe合金,磁场热处理可使μ0和μm值进一步提高3～4倍。高导磁(74～82)Ni－Fe合金起始磁导率为30000～100000，最大磁导率可达100000～300000以上，矫顽力很低。退火后的冷却速度对磁晶各向异性和磁导率有很大影响,这和有序转变形成FeNi3有序结构有关。为了降低有序转变速度和提高电阻率，常加入少量钼、铬和铜。钼和铬原子代替部分铁原子,铜原子代替部分镍原子,这些都可阻止FeNi3的形成，从而使热处理操作简化,以便增高磁导率。最常用的高导磁Ni-Fe合金是4-79钼坡莫合金，Mumetal(5%Cu,2.75%Cr和77%Ni或4%Mo,5%Cu和77%Ni)和含5%Mo的超坡莫合金。在高导磁Ni-Fe合金中加入2～3%Ti或3～7%Nb,形成极细的析出物,阻碍位错运动,可提高硬度和耐磨性,并保持高磁导率，称为硬坡莫合金，常用作磁头材料。本发明提供一种用于线切割机床的耐热刀具，具有耐磨性、韧性和高耐热性的优点。

本发明的具体实施方式，但本发明的保护范围并不局限于此，任何熟悉本领域的技术人员在本发明所揭露的技术范围内，可不经过创造性劳动想到的变化或替换，都应涵盖在本发明的保护范围之内。因此，本发明的保护范围应该以权利要求书所限定的保护范围为准。

Claims

1.一种用于线切割机床的耐热刀具，其特征在于：所述用于线切割机床的耐热刀具通过花纹钢、合金钢和软磁合金组合而成，所述软磁合金为镍铁软磁合金，所述的花纹钢占用于线切割机床的耐热刀具总体分量的3%-4%，所述的合金钢占用于线切割机床的耐热刀具总体分量的11%-12%，所述的软磁合金占用于线切割机床的耐热刀具总体分量的83%-90%。

2.根据权利要求1所述的用于线切割机床的耐热刀具，其特征在于：所述合金钢为铁碳合金。

3.根据权利要求1所述的用于线切割机床的耐热刀具，其特征在于：所述的花纹钢占用于线切割机床的耐热刀具总体分量的3%，所述的合金钢占用于线切割机床的耐热刀具总体分量的12%，所述的软磁合金占用于线切割机床的耐热刀具总体分量的85%。