CN105024616B - 电网电压对称骤升下的双馈风力发电机组的轴系振荡抑制控制系统及其方法 - Google Patents
电网电压对称骤升下的双馈风力发电机组的轴系振荡抑制控制系统及其方法 Download PDFInfo
- Publication number
- CN105024616B CN105024616B CN201510474794.XA CN201510474794A CN105024616B CN 105024616 B CN105024616 B CN 105024616B CN 201510474794 A CN201510474794 A CN 201510474794A CN 105024616 B CN105024616 B CN 105024616B
- Authority
- CN
- China
- Prior art keywords
- rotor
- double
- wind power
- power generator
- fed wind
- Prior art date
- Legal status (The legal status is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the status listed.)
- Active
Links
Landscapes
- Control Of Eletrric Generators (AREA)
- Wind Motors (AREA)
Abstract
本发明公开了一种电网电压对称骤升下的双馈风力发电机组的轴系振荡抑制控制系统及其方法,其特征是:在控制系统中设置由速度微分模块、电磁转矩观测模块和扭矩微分模块组成扭矩微分补偿模块;利用速度微分模块获得转子合成转矩。本发明能在电网电压骤升下抑制风机传动轴扭矩,电磁转矩和电机转速振荡,加速风电机组轴系低频振荡衰减,从而降低电网故障对风机传动轴和齿轮箱的磨损,延长风机传动轴的使用寿命。
Description
技术领域
本发明属于风力发电领域,具体地说是一种电网电压对称骤升下的双馈风力发电机组的轴系振荡抑制控制系统及其方法。
背景技术
双馈型风力发电机是目前兆瓦级变速恒频风力发电机的主流机型,电网电压对称骤升故障时,双馈电机的电磁转矩中含有骤升的稳态分量和衰减的高频暂态分量,风力矩和电磁转矩的不匹配会导致风机柔性传动轴长时间的低频振荡。电网电压对称骤升后双馈风机机组的柔性传动轴振荡抑制是实现高电压穿越的主要目标之一,为了满足双馈风电机组并网导则和延长风机传动轴的使用寿命,风力发电机组急需具备电网电压对称骤升故障过后轴系振荡的抑制能力。而现有的技术中,尚没有相关电网电压对称骤升故障对风机传动轴低频振荡影响研究,同时尚没有相关抑制电网电压对称骤升导致的轴系低频振荡的控制方法。
发明内容
本发明是为了克服现有技术存在的不足之处,提出一种电网电压对称骤升下的双馈风力发电机组的轴系振荡抑制控制系统及其方法,以期能在电网电压骤升下抑制风机传动轴扭矩,电磁转矩和电机转速振荡,加速风电机组轴系低频振荡衰减,从而降低电网故障对风机传动轴和齿轮箱的磨损,延长风机传动轴的使用寿命。
本发明为达到上述发明目的采用如下技术方案:
本发明一种电网电压对称骤升下的双馈风力发电机组的轴系振荡抑制控制系统,所述双馈风力发电机组包括:双馈风力发电机、转子侧变流器、直流母线电容、电网、光电编码器和控制系统;所述控制系统包括:锁相环、速度环PI调节器,有功电流环PI调节器,无功电流环PI调节器和SVPWM模块,其特点是:在所述控制系统中设置有扭矩微分补偿模块;
所述扭矩微分补偿模块是由速度微分模块、电磁转矩观测模块和扭矩微分模块组成;所述速度微分模块是由第一微分器、第一增益运算器和第一低通滤波器组成;所述电磁转矩观测模块是由第二增益运算器和第二低通滤波器组成;所述扭矩微分模块是由第二微分器、第三增益运算器和第三低通滤波器组成;
所述光电编码器获取所述双馈风力发电机的转子角速度ωg传输给所述速度微分模块的第一增益运算器进行运算后的结果传输给所述第一微分器进行运算,将所述第一微分器的运输结果传输给所述第一低通滤波器进行运算后获得转子合成转矩Tr;
对所获取的双馈风力发电机的三相转子电流ira,irb和irc进行CLARK变换和PARK变换后获得转子无功电流ird和转子有功电流irq;将所述转子有功电流irq传输给所述电磁转矩观测模块的第二增益运算器进行运算后的结果传输给所述第二低通滤波器进行运算后获得电磁转矩Te;
将所述电磁转矩Te与所述转子合成转矩Tr之间的差值传输给所述扭矩微分模块的第三增益运算器进行运算后的结果传输给所述第二微分器进行运算,将所述第二微分器输出的结果传输给所述第三低通滤波器进行运算后获得有功电流的补偿指令Δirq*;
以所述速度环PI调节器的输出值irq*与所述补偿指令Δirq*进行求和获得更新后的转子有功电流的指令(irq *)′;所述更新后的转子有功电流的指令(irq *)′与转子有功电流irq进行差值计算后传输给所述有功电流环PI调节器用于获得输出值vrq;
对所述无功电流环PI调节器的输出值vrd与所述有功电流环PI调节器的输出值vrq进行PARK逆变换后获得转子电压指令vrα和vrβ;以所述转子电压指令vrα和vrβ作为SVPWM模块的输入信号,从而获得SVPWM模块的PWM信号;以所述PWM信号驱动所述转子侧变流器,从而实现对双馈风力发电机组的轴系振荡抑制控制。
本发明一种电网电压对称骤升下的双馈风力发电机组的轴系振荡抑制控制系统的方法的特点是按如下步骤进行:
步骤1、设定双馈风力发电机的转子角速度指令值ωg*;通过光电编码器检测所述双馈风力发电机的转子角速度ωg,将所述转子角速度指令值ωg*与所述转子角速度ωg进行求差计算,获得差值Δωg后输入速度环PI调节器Gω(s)获得转子有功电流指令值irq*;
步骤2、通过锁相环检测所述电网电压的电角度θs,通过所述光电编码器检测所述双馈风力发电机的转子电角度θr,将所述电角度θs和转子电角度θr进行求差计算,获得所述双馈风力发电机的转差角度θsl;
步骤3、所述双馈风力发电机的转子侧变流器获取三相转子电流ira,irb和irc,并利用式(1)进行静止坐标系到旋转坐标系的坐标变换,获得转子无功电流ird和转子有功电流irq:
步骤4:利用式(2)获得传动轴扭矩观测值Ts:
式(2)中,Jg表示所述双馈风力发电机的转子质量块惯量;Tq′表示第一低通滤波时间常数;Tq″表示第二低通滤波时间常数;Kt表示第二增益系数;并有
式(3)中,Lm表示定子和转子之间的互感;Ls表示定子自感;np表示所述双馈风力发电机的电机极对数;ωs表示电网频率;us表示所述电网相电压的幅值;
步骤5、利用式(4)获得转子有功电流的补偿指令Δirq*:
式(4)中,K表示第三增益系数;Tq″′表示第三低通滤波时间常数;
步骤6、将所述补偿指令Δirq*与所述转子有功电流指令irq*进行叠加获得更新后的转子有功电流指令(irq *)′;
步骤7、将更新后的转子有功电流指令(irq *)′与所述转子有功电流irq进行求差计算获得差值Δirq后输入有功电流环PI调节器Gq(s)用于获得输出值vrq;
步骤8、设定所述双馈风力发电机的无功电流指令为ird*;将所述无功电流指令ird*与所述转子无功电流ird进行求差计算获得差值Δird后输入无功电流环PI调节器Gd(s)用于获得输出值vrd;
步骤9、利用式(5)获得转子电压指令vrα和vrβ:
步骤10、将所述转子电压指令vrα和vrβ输入SVPWM模块从而获得PWM信号:以所述PWM信号驱动所述转子侧变流器,从而实现对双馈风力发电机组的轴系振荡抑制控制。
与已有技术相比,本发明的有益效果体现在:
1、本发明通过将传动轴扭矩微分量作为转子有功电流的补偿指令,用以实现对双馈风电机组的负载波动的超前补偿,增强了柔性传动轴的阻尼系数,增强了控制系统的稳定性,抑制了电网电压骤升后风机传动轴扭矩,电磁转矩和双馈风力发电机转速振荡,加速了风机传动轴轴低频振荡的衰减,降低了电网故障对风机传动轴和齿轮箱的磨损,延长了风机传动轴的使用寿命。
2、本发明设计了传动轴扭矩观测器,可以实现对柔性传动轴扭矩的实时观测,便于准确掌握由风速波动和电网电压骤升故障造成的风机传动轴扭矩的波动程度,防止发生由风机传动轴扭矩超出其所能承受的最大扭矩引起的断齿和断轴事故。
3.本发明提出的控制系统及其方法设计简单,无需借助额外的硬件设备,降低了系统成本和设计的复杂性;可以实时准确的对电磁转矩进行动态调整,并通过低通滤波器的设计来滤除控制系统中的测量噪声和高频干扰,消除转子有功电流的补偿指令Δirq*中的高频分量,降低了双馈风力发电机定子电流和转子电流中的谐波含量,减小了电磁转矩中的高频脉动分量。
附图说明
图1为本发明双馈风力发电机轴系振荡抑制控制结构图。
具体实施方式
如图1所示,本实施例中的一种电网电压对称骤升下的双馈风力发电机组的轴系振荡抑制控制系统,其双馈风力发电机组包括:风力机、低速轴、齿轮箱、高速轴、双馈风力发电机、转子侧变流器、直流母线电容、网侧变流器、电网、光电编码器和控制系统;而控制系统包括:锁相环、速度环PI调节器,有功电流环PI调节器,无功电流环PI调节器和SVPWM模块,具体实施中,在控制系统中还设置有扭矩微分补偿模块;
本实施例中,电网电压额定值为690V,压骤升故障导致电压升高为897V,电压升高500ms后恢复正常;双馈风力发电机的定子额定电压为690V,定子额定电流为1400A,转子开路电压为2000V,转子额定电流为500A,同步转速为1500r/min,双馈风力发电机运行在超同步转速n=1800r/min,直流母线电压为1100V,转子质量块惯量为80Kg.m2;转子侧变流器采用串级控制方式来实现有功功率和无功功率的独立解耦控制;有功轴的外环为速度环,内环为有功电流环;无功轴设定无功电流指令来使得双馈风力发电机运行在单位功率因数;网侧变流器运行在单位功率因数;
扭矩微分补偿模块是由速度微分模块、电磁转矩观测模块和扭矩微分模块组成;速度微分模块是由第一微分器、第一增益运算器和第一低通滤波器组成;其中,第一增益运算器的增益系数取值为转子质量块惯量80,第一低通滤波器中的第一滤波时间常数Tq′可取为0.03;电磁转矩观测模块是由第二增益运算器和第二低通滤波器组成;其中,第二低通滤波器中的第二滤波时间常数Tq″取值与第一滤波时间常数Tq′取值相等;扭矩微分模块是由第二微分器、第三增益运算器和第三低通滤波器组成;其中,第三增益运算器的增益系数K取值为-0.05,第三低通滤波器中的第三滤波时间常数Tq″′可取为0.08;
光电编码器获取双馈风力发电机的转子角速度ωg传输给速度微分模块的第一增益运算器进行运算后的结果传输给第一微分器进行运算,将第一微分器的运输结果传输给第一低通滤波器进行运算后获得转子合成转矩Tr;Tr即为电磁转矩与传动轴扭矩的差值;
将电网电压矢量所在的位置定为两相同步旋转坐标系的q轴,两相同步旋转坐标系的d轴滞后q轴90°电角度;对通过电流传感器所获取的双馈风力发电机的三相转子电流ira,irb和irc进行CLARK变换和PARK变换后获得转子无功电流ird和转子有功电流irq;将转子有功电流irq传输给电磁转矩观测模块的第二增益运算器进行运算后的结果传输给第二低通滤波器进行运算后获得电磁转矩Te;第二增益运算器的增益系数Kt根据电磁转矩的表达式(1)来设定,即
将电磁转矩Te与转子合成转矩Tr之间的差值传输给扭矩微分模块的第三增益运算器进行运算后的结果传输给第二微分器进行运算,将第二微分器输出的结果传输给第三低通滤波器进行运算后获得有功电流的补偿指令Δirq*;通过对电磁转矩Te与转子合成转矩Tr差值运算为可实现传动轴上扭矩Ts的观测;
以速度环PI调节器的输出值irq*与补偿指令Δirq*进行求和获得更新后的转子有功电流的指令(irq *)′;更新后的转子有功电流的指令(irq *)′与转子有功电流irq进行差值计算后传输给有功电流环PI调节器用于获得输出值vrq;
对无功电流环PI调节器的输出值vrd与有功电流环PI调节器的输出值vrq进行PARK逆变换后获得转子电压指令vrα和vrβ;以转子电压指令vrα和vrβ作为SVPWM模块的输入信号,从而获得SVPWM模块的PWM信号;具体实施中,设定转子侧变流器的开关频率为2000HZ,控制系统采用双加载模式,电网电压信号和转子电流的采样频率为4000HZ,以PWM信号驱动转子侧变流器,从而实现对双馈风力发电机组的轴系振荡抑制控制。
本实施例中,如图1所示,一种电网电压对称骤升下的双馈风力发电机组的轴系振荡抑制控制系统的方法是按如下步骤进行:
步骤1、设定双馈风力发电机的转子角速度指令值ωg*=188.4rad/s;通过光电编码器检测双馈风力发电机的转子角速度ωg,将转子角速度指令值ωg*与转子角速度ωg进行求差计算,获得差值Δωg后输入速度环PI调节器Gω(s)获得转子有功电流指令值irq*;Gω(s)可以表示为式(2):
式(2)中Kp,Ki分别表示速度环PI调节器的比例系数和积分系数;设定速度环带宽频率为40HZ;
步骤2、本实施例中,通过基于DSOGI锁相环检测电网电压的电角度θs,θs为同步旋转坐标系的d轴与三相静止坐标系a轴之间的电角度;通过光电编码器检测双馈风力发电机的转子电角度θr,将电角度θs和转子电角度θr进行求差计算,获得双馈风力发电机的转差角度θsl;
步骤3、通过电流传感器从双馈风力发电机的转子侧变流器获取三相转子电流ira,irb和irc,并利用式(3)进行三相静止坐标系到两相同步旋转坐标系的坐标变换,获得转子无功电流ird和转子有功电流irq:
步骤4:利用式(4)获得传动轴扭矩观测值Ts:
式(4)中,Jg表示双馈风力发电机的转子质量块惯量,可将Jg值设为80;Tq′表示第一低通滤波时间常数,可将Tq′值设为0.03;Tq″表示第二低通滤波时间常数,可将Tq″值设为0.03;Kt表示第二增益系数;并有
式(5)中,Lm表示定子和转子之间的互感;Ls表示定子自感;np表示双馈风力发电机的电机极对数;ωs表示电网频率;us表示电网相电压的幅值;
步骤5、利用式(6)获得转子有功电流的补偿指令Δirq*:
式(6)中,K表示第三增益系数,可将K设为-0.05;Tq″′表示第三低通滤波时间常数,可将Tq″′值设为0.08;
步骤6、将补偿指令Δirq*与转子有功电流指令irq*进行叠加获得更新后的转子有功电流指令(irq *)′;
步骤7、将更新后的转子有功电流指令(irq *)′与转子有功电流irq进行求差计算获得差值Δirq后输入有功电流环PI调节器Gq(s)用于获得限幅后的输出值vrq;Gq(s)可表示为式(7):
式(7)中,Kp′,Ki′分别表示有功电流环PI调节器的比例系数和积分系数;Kp′和Ki′的值按式(8)设定;
式(8)中,Lsl表示定子漏感,Lrl表示转子漏感,Rs表示定子电阻,Rr表示转子电阻;
步骤8、设定双馈风力发电机的无功电流指令为ird*;将无功电流指令ird*与转子无功电流ird进行求差计算获得差值Δird后输入无功电流环PI调节器Gd(s)用于获得限幅后的输出值vrd;Gd(s)可表示为式(9):
式(9)中,Kp″,Ki″分别表示无功电流环PI调节器的比例系数和积分系数;Kp″的值与Kp′相等,Ki″的值与Ki′相等;利用式(10)设定无功电流指令ird*:
式(10)中,Lr表示转子自感;
步骤9、利用式(11)获得转子电压指令vrα和vrβ:
步骤10、将转子电压指令vrα和vrβ输入SVPWM模块从而获得PWM信号:以PWM信号驱动转子侧变流器,从而实现对双馈风力发电机组的轴系振荡抑制控制。
Claims (2)
1.一种电网电压对称骤升下的双馈风力发电机组的轴系振荡抑制控制系统,所述双馈风力发电机组包括:双馈风力发电机、转子侧变流器、直流母线电容、电网、光电编码器和控制系统;所述控制系统包括:锁相环、速度环PI调节器,有功电流环PI调节器,无功电流环PI调节器和SVPWM模块,其特征是:在所述控制系统中设置有扭矩微分补偿模块;
所述扭矩微分补偿模块是由速度微分模块、电磁转矩观测模块和扭矩微分模块组成;所述速度微分模块是由第一微分器、第一增益运算器和第一低通滤波器组成;所述电磁转矩观测模块是由第二增益运算器和第二低通滤波器组成;所述扭矩微分模块是由第二微分器、第三增益运算器和第三低通滤波器组成;
所述光电编码器获取所述双馈风力发电机的转子角速度ωg传输给所述速度微分模块的第一增益运算器进行运算后的结果传输给所述第一微分器进行运算,将所述第一微分器的运输结果传输给所述第一低通滤波器进行运算后获得转子合成转矩Tr;
对所获取的双馈风力发电机的三相转子电流ira,irb和irc进行CLARK变换和PARK变换后获得转子无功电流ird和转子有功电流irq;将所述转子有功电流irq传输给所述电磁转矩观测模块的第二增益运算器进行运算后的结果传输给所述第二低通滤波器进行运算后获得电磁转矩Te;
将所述电磁转矩Te与所述转子合成转矩Tr之间的差值传输给所述扭矩微分模块的第三增益运算器进行运算后的结果传输给所述第二微分器进行运算,将所述第二微分器输出的结果传输给所述第三低通滤波器进行运算后获得有功电流的补偿指令Δirq*;
以所述速度环PI调节器的输出值irq*与所述补偿指令Δirq*进行求和获得更新后的转子有功电流的指令(irq *)′;所述更新后的转子有功电流的指令(irq *)′与转子有功电流irq进行差值计算后传输给所述有功电流环PI调节器用于获得输出值vrq;
对所述无功电流环PI调节器的输出值vrd与所述有功电流环PI调节器的输出值vrq进行PARK逆变换后获得转子电压指令vrα和vrβ;以所述转子电压指令vrα和vrβ作为SVPWM模块的输入信号,从而获得SVPWM模块的PWM信号;以所述PWM信号驱动所述转子侧变流器,从而实现对双馈风力发电机组的轴系振荡抑制控制。
2.一种利用权利要求1所述的电网电压对称骤升下的双馈风力发电机组的轴系振荡抑制控制系统的方法,其特征是按如下步骤进行:
步骤1、设定双馈风力发电机的转子角速度指令值ωg*;通过光电编码器检测所述双馈风力发电机的转子角速度ωg,将所述转子角速度指令值ωg*与所述转子角速度ωg进行求差计算,获得差值Δωg后输入速度环PI调节器Gω(s)获得转子有功电流指令值irq*;
步骤2、通过锁相环检测所述电网电压的电角度θs,通过所述光电编码器检测所述双馈风力发电机的转子电角度θr,将所述电角度θs和转子电角度θr进行求差计算,获得所述双馈风力发电机的转差角度θsl;
步骤3、所述双馈风力发电机的转子侧变流器获取三相转子电流ira,irb和irc,并利用式(1)进行静止坐标系到旋转坐标系的坐标变换,获得转子无功电流ird和转子有功电流irq:
步骤4:利用式(2)获得传动轴扭矩观测值Ts:
式(2)中,Jg表示所述双馈风力发电机的转子质量块惯量;Tq′表示第一低通滤波时间常数;Tq″表示第二低通滤波时间常数;Kt表示第二增益系数;并有
式(3)中,Lm表示定子和转子之间的互感;Ls表示定子自感;np表示所述双馈风力发电机的电机极对数;ωs表示电网频率;us表示所述电网相电压的幅值;
步骤5、利用式(4)获得转子有功电流的补偿指令Δirq*:
式(4)中,K表示第三增益系数;Tq″′表示第三低通滤波时间常数;
步骤6、将所述补偿指令Δirq*与所述转子有功电流指令irq*进行叠加获得更新后的转子有功电流指令(irq *)′;
步骤7、将更新后的转子有功电流指令(irq *)′与所述转子有功电流irq进行求差计算获得差值Δirq后输入有功电流环PI调节器Gq(s)用于获得输出值vrq;
步骤8、设定所述双馈风力发电机的无功电流指令为ird*;将所述无功电流指令ird*与所述转子无功电流ird进行求差计算获得差值Δird后输入无功电流环PI调节器Gd(s)用于获得输出值vrd;
步骤9、利用式(5)获得转子电压指令vrα和vrβ:
步骤10、将所述转子电压指令vrα和vrβ输入SVPWM模块从而获得PWM信号:以所述PWM信号驱动所述转子侧变流器,从而实现对双馈风力发电机组的轴系振荡抑制控制。
Priority Applications (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
CN201510474794.XA CN105024616B (zh) | 2015-08-05 | 2015-08-05 | 电网电压对称骤升下的双馈风力发电机组的轴系振荡抑制控制系统及其方法 |
Applications Claiming Priority (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
CN201510474794.XA CN105024616B (zh) | 2015-08-05 | 2015-08-05 | 电网电压对称骤升下的双馈风力发电机组的轴系振荡抑制控制系统及其方法 |
Publications (2)
Publication Number | Publication Date |
---|---|
CN105024616A CN105024616A (zh) | 2015-11-04 |
CN105024616B true CN105024616B (zh) | 2017-06-30 |
Family
ID=54414379
Family Applications (1)
Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
---|---|---|---|
CN201510474794.XA Active CN105024616B (zh) | 2015-08-05 | 2015-08-05 | 电网电压对称骤升下的双馈风力发电机组的轴系振荡抑制控制系统及其方法 |
Country Status (1)
Country | Link |
---|---|
CN (1) | CN105024616B (zh) |
Families Citing this family (6)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
CN105406490B (zh) * | 2015-12-03 | 2018-03-27 | 国电联合动力技术有限公司 | 一种风电机组及其低频谐振自适应电压型补偿系统和方法 |
JP6305603B1 (ja) * | 2017-05-08 | 2018-04-04 | 三菱電機株式会社 | 回転電機の制御装置 |
CN109742787B (zh) * | 2019-02-15 | 2020-03-06 | 四川大学 | 非孤岛控制模式下柔性直流输电振荡频率预测及控制方法 |
CN112737457B (zh) * | 2020-12-25 | 2023-08-01 | 中车永济电机有限公司 | 一种永磁辅助同步磁阻电机的稳定性控制方法 |
CN112886610B (zh) * | 2021-01-20 | 2022-08-02 | 合肥工业大学 | 一种实现次同步振荡抑制的双馈风电场控制系统及方法 |
CN113224983A (zh) * | 2021-04-09 | 2021-08-06 | 深圳市迈凯诺电气股份有限公司 | 一种可提高增量式光电编码器速度控制精度的测速系统 |
Citations (6)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
CN101977011A (zh) * | 2010-10-28 | 2011-02-16 | 天津大学 | 电网电压三相对称跌落故障下双馈风力发电机的控制方法 |
CN102570962A (zh) * | 2012-02-03 | 2012-07-11 | 阳光电源股份有限公司 | 双馈风力发电高电压穿越控制结构及其发电机、发电系统 |
CN103166238A (zh) * | 2013-03-07 | 2013-06-19 | 合肥工业大学 | 一种电网电压不对称骤升下双馈风力发电机控制结构 |
CN103840481A (zh) * | 2014-01-03 | 2014-06-04 | 合肥工业大学 | 一种风电系统的风剪塔影脉动的抑制方法 |
CN104362916A (zh) * | 2014-11-21 | 2015-02-18 | 国家电网公司 | 双馈风电机组传动轴系统中稳定器的设计方法、稳定器 |
CN104538978A (zh) * | 2015-01-21 | 2015-04-22 | 合肥工业大学 | 一种双馈风力发电机组电网电压不平衡骤升的无功功率控制方法 |
-
2015
- 2015-08-05 CN CN201510474794.XA patent/CN105024616B/zh active Active
Patent Citations (6)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
CN101977011A (zh) * | 2010-10-28 | 2011-02-16 | 天津大学 | 电网电压三相对称跌落故障下双馈风力发电机的控制方法 |
CN102570962A (zh) * | 2012-02-03 | 2012-07-11 | 阳光电源股份有限公司 | 双馈风力发电高电压穿越控制结构及其发电机、发电系统 |
CN103166238A (zh) * | 2013-03-07 | 2013-06-19 | 合肥工业大学 | 一种电网电压不对称骤升下双馈风力发电机控制结构 |
CN103840481A (zh) * | 2014-01-03 | 2014-06-04 | 合肥工业大学 | 一种风电系统的风剪塔影脉动的抑制方法 |
CN104362916A (zh) * | 2014-11-21 | 2015-02-18 | 国家电网公司 | 双馈风电机组传动轴系统中稳定器的设计方法、稳定器 |
CN104538978A (zh) * | 2015-01-21 | 2015-04-22 | 合肥工业大学 | 一种双馈风力发电机组电网电压不平衡骤升的无功功率控制方法 |
Non-Patent Citations (1)
Title |
---|
Improved Ride-Through Control of DFIG During Grid Voltage Swell;Zhen Xie;《IEEE TRANSACTIONS ON INDUSTRIAL ELECTRONICS》;20150630;第62卷(第6期);第3584-3594页 * |
Also Published As
Publication number | Publication date |
---|---|
CN105024616A (zh) | 2015-11-04 |
Similar Documents
Publication | Publication Date | Title |
---|---|---|
CN105024616B (zh) | 电网电压对称骤升下的双馈风力发电机组的轴系振荡抑制控制系统及其方法 | |
CN101272119B (zh) | 抑制双馈式风力发电机组定子电流不平衡及畸变的方法 | |
CN104579060B (zh) | 笼型转子无刷双馈风力发电机的间接功率控制方法 | |
CN102074967A (zh) | 一种具有并网特性的储能型风电场控制方法 | |
EP4082108B1 (en) | Wind turbine with virtual synchronous generator with damping control | |
CN103117699B (zh) | 一种基于双矢量谐振调节双馈异步风力发电机的控制方法 | |
CN104329220A (zh) | 用于抑制风电机组扭振的扭转载荷控制器及控制方法 | |
Youssef et al. | MPPT control technique for direct-drive five-phase PMSG wind turbines with wind speed estimation | |
CN112448398A (zh) | 基于定子侧模拟电阻的双馈风电场次同步振荡的抑制方法 | |
Mesemanolis et al. | Combined maximum power point and yaw control strategy for a horizontal axis wind turbine | |
CN104883109A (zh) | 一种抑制双馈风力发电机定子侧谐波电流的控制方法 | |
Li et al. | Wind power extraction from DFIG wind turbines using stator-voltage and stator-flux oriented frames | |
Mishra et al. | Flicker attenuation using FACTS device for DFIG-based WECS connected to distribution network | |
Bossoufi et al. | Low-speed sensorless control of DFIG generators drive for wind turbines system | |
CN109120197B (zh) | 基于电流源变流器的双馈电机变频调速系统 | |
Bhukya et al. | The controlling of the DFIG based on variable speed wind turbine modeling and simulation | |
CN113794211B (zh) | 基于电压源型双馈风电机组有功振荡的抑制方法 | |
Nguyen-Thanh et al. | Modified controls for DFIG under unbalanced voltage dip for reduction of current harmonic using PI-F plus resonant controller | |
CN102332861B (zh) | 双馈风力发电机有功功率的控制方法 | |
Ren et al. | Dynamic performance analysis of grid-connected DFIG based on fuzzy logic control | |
Li et al. | PWM converter control for grid integration of wind turbines with enhanced power quality | |
CN110970941A (zh) | 一种双馈风力发电机组无功输出范围的精确计算方法 | |
Wang et al. | Improved dual-PI rotor current control scheme for a wind-driven DFIG during asymmetrical grid voltage dips | |
CN116599423B (zh) | 一种风力发电机的非线性控制方法及系统 | |
CN112803734B (zh) | 一种双馈风力发电机组次同步谐振的抑制方法及变流器 |
Legal Events
Date | Code | Title | Description |
---|---|---|---|
C06 | Publication | ||
PB01 | Publication | ||
C10 | Entry into substantive examination | ||
SE01 | Entry into force of request for substantive examination | ||
GR01 | Patent grant | ||
GR01 | Patent grant |