CN104863627A - 一种基于卸压条件下工作面瓦斯涌出量预测的方法 - Google Patents

Abstract

本发明公开了一种基于卸压条件下工作面瓦斯涌出量预测的方法，包括a.确定回采工作面瓦斯涌出来源构成，回采工作面瓦斯涌出来源包括煤壁瓦斯涌出、采落煤炭瓦斯涌出、采空区遗煤瓦斯涌出或/和邻近层瓦斯涌出；b.分别计算各瓦斯涌出来源的涌出量；c.根据步骤b计算出的各瓦斯涌出来源的涌出量，预测回采工作面瓦斯涌出量，建立下伏远距离保护层开采条件下的瓦斯涌出量预测数学模型。本发明解决了在卸压条件下回采工作面瓦斯涌出量预测不准确的问题，从而更好的指导工作面安全回采。

Description

一种基于卸压条件下工作面瓦斯涌出量预测的方法

技术领域

本发明涉及煤矿安全技术领域，特别涉及一种基于卸压条件下工作面瓦斯涌出量预测的方法。

背景技术

目前，对于回采工作面瓦斯涌出量的计算国内通常采用AQ标准来进行预测，简单的将工作面瓦斯涌出量分为邻近层和本煤层两个部分进行预测，分类较为笼统，宽泛，分析不够全面，预测缺乏准确性。并且，尚没有在卸压抽采条件下工作面瓦斯涌出量预测的方法。

因此，需要提出一种能够对回采工作面瓦斯进行预测，从而更好的指导工作面安全回采的基于卸压条件下工作面瓦斯涌出量预测的方法。

发明内容

有鉴于此，本发明的目的在于提供一种基于卸压条件下工作面瓦斯涌出量预测的方法，该方法解决了在卸压条件下回采工作面瓦斯涌出量预测不准确的问题，从而更好的指导工作面安全回采。

本发明的一种基于卸压条件下工作面瓦斯涌出量预测的方法，包括以下步骤：

a.确定回采工作面瓦斯涌出来源构成，回采工作面瓦斯涌出来源包括煤壁瓦斯涌出、采落煤炭瓦斯涌出、采空区遗煤瓦斯涌出或/和邻近层瓦斯涌出；

b.分别计算各瓦斯涌出来源的涌出量，其中，

煤壁瓦斯涌出量的计算公式为：

$Q_1=\frac{V_0(L-{2L}_H)}{\mathrm{\δCLl}}(\frac{{(1+l/u)}^{1-\mathrm{\β}}}{1-\mathrm{\β}}-\frac{1}{1-\mathrm{\β}})---\left(1\right)$

式中，Q₁为煤壁瓦斯相对涌出量，单位：m³/t，V₀为煤壁刚暴露时单位面积上的瓦斯涌出强度，单位：m³/(m²·min)，u为工作面平均推进度，单位：m/min，L为工作面长度，单位：m，L_H为瓦斯排放带宽度，单位：m，β为煤壁瓦斯涌出衰减系数，单位：min^-1，C为工作面回采率，δ为煤的密度，单位：t/m³；

采落煤炭瓦斯涌出量的计算公式为：

$Q_2=\frac{V_1}{\mathrm{nL}}((L-{2L}_H)-\frac{v_2}{n}(e^{{-\mathrm{nL}}_H{v}_2}-e^{-n(L-L_H)/v_2}))---\left(2\right)$

式中，Q₂为采落煤炭瓦斯相对涌出量，单位：m³/t；V₁为采落煤炭的初始瓦斯涌出强度，单位：m³/(t·min)；n为采落煤炭瓦斯涌出衰减系数，单位：min^-1；L为工作面长度，单位：m；L_H为瓦斯排放带宽度，单位：m；V₂为采煤机平均牵引速度，单位：m/min；

采空区遗煤瓦斯涌出量的计算公式为：

$Q_3=\frac{V_1(1-C)(L-{2L}_H)}{\mathrm{CnL}}(1-e^{\frac{l_1+l_2}{n}})---\left(3\right)$

式中，Q₃为采空区遗煤瓦斯相对涌出量，单位：m³/t；V₁为采空区遗煤的初始瓦斯涌出强度，单位：m³/(t·min)；C为工作面回采率；L为工作面长度，单位：m；L_H为瓦斯排放带宽度，单位：m；n为采空区遗煤瓦斯涌出衰减系数，单位：min^-1；l₁为工作面煤壁到后方液压支架的距离，单位：m；l₂为采空区沿工作面推进方向上的瓦斯浓度非稳定区域的宽度，单位：m；

计算邻近层瓦斯涌出量时，引入卸压抽放瓦斯对邻近层瓦斯涌出量影响的修正系数，其计算公式为：

$Q_4=K_v\·\underset{i=1}{\overset{n}{\mathrm{\Σ}}}(W_{0i}-W_{\mathrm{ci}})\·\frac{m_i}{M}\·{\mathrm{\η}}_i---\left(4\right)$

式中，Q₄为邻近层瓦斯相对涌出量，m³/t；m_i为第i个邻近层煤层厚度，单位：m；M为工作面采高，单位：m；η_i为第i个邻近层瓦斯排放率，单位：％；W_0i为第i个邻近层煤层原始瓦斯含量，单位：m³/t；W_ci为第i个邻近层煤层残存瓦斯含量，单位：m³/t；K_v为卸压抽放瓦斯对邻近层瓦斯涌出量影响的修正系数；

c.根据步骤b计算出的各瓦斯涌出来源的涌出量，预测回采工作面瓦斯涌出量，建立下伏远距离保护层开采条件下的瓦斯涌出量预测数学模型。

进一步，根据瓦斯流动理论和综合机械化采煤的特点，将回采工作面瓦斯涌出来源分为煤壁瓦斯涌出、采落煤炭瓦斯涌出、采空区遗煤瓦斯涌出以及邻近层瓦斯涌出四个部分。

进一步，所述煤壁瓦斯涌出规律符合公式：

V₁＝V₀·(1+t)^-β   (5)

式中，V₁为煤壁暴露t时刻时，单位面积煤壁上的瓦斯涌出强度，单位：m³/(m²·min)；V₀为煤壁刚暴露时单位面积上的瓦斯涌出强度，单位：m³/(m²·min)；β为煤壁瓦斯涌出衰减系数，单位：min^-1；t为煤壁暴露时间，单位：min。

进一步，所述采落煤炭和采空区遗煤的瓦斯涌出规律均符合公式：

V₂＝V₁·e^-nt   (8)

式中，V₂为采落煤炭或者采空区遗煤在工作面停留t时刻后瓦斯涌出强度，单位：m³/(t.min)；V₁为采落煤炭或者采空区遗煤的初始瓦斯涌出强度，单位：m³/(t.min)；n为采落煤炭或者采空区遗煤瓦斯涌出衰减系数，单位：min^-1；t为采落煤炭或者采空区遗煤在工作面停留时间，单位：min。

进一步，所述修正系数K_v＝实际邻近层瓦斯涌出量/邻近层瓦斯相对涌出量。

本发明的有益效果：本发明的一种基于卸压条件下工作面瓦斯涌出量预测的方法，通过分别计算出各瓦斯涌出来源的涌出量，实现对回采工作面瓦斯涌出量的预测，预测准确可靠，结果与实测结果比较，最大误差为11.31％，平均预测误差在5％以内。并建立下伏远距离保护层开采条件下的瓦斯涌出量预测数学模型，从而解决了在卸压条件下回采工作面瓦斯涌出量预测不准确的问题，在此基础上，能够准确预测瓦斯涌出量，为下一步回采期间需要采取的瓦斯治理措施提供了依据，避免出现瓦斯超限及瓦斯浓度过高，导致工作面停产，造成经济损失。

具体实施方式

本实施例的一种基于卸压条件下工作面瓦斯涌出量预测的方法，包括以下步骤：

a.确定回采工作面瓦斯涌出来源构成，回采工作面瓦斯涌出来源包括煤壁瓦斯涌出、采落煤炭瓦斯涌出、采空区遗煤瓦斯涌出或/和邻近层瓦斯涌出。

b.分别计算各瓦斯涌出来源的涌出量，回采工作面瓦斯涌出量大小主要取决于瓦斯源的瓦斯涌出强度，通常，以每平方米煤壁单位时间内涌出的瓦斯量来表示煤壁瓦斯涌出强度，以每吨煤单位时间内涌出的瓦斯量来表示落煤瓦斯涌出强度。其中，

煤壁瓦斯涌出量的计算公式为：

$Q_1=\frac{V_0(L-{2L}_H)}{\mathrm{\δCLl}}(\frac{{(1+l/u)}^{1-\mathrm{\β}}}{1-\mathrm{\β}}-\frac{1}{1-\mathrm{\β}})---\left(1\right)$

式中，Q₁为煤壁瓦斯相对涌出量，单位：m³/t，V₀为煤壁刚暴露时单位面积上的瓦斯涌出强度，单位：m³/(m²·min)，u为工作面平均推进度，单位：m/min，L为工作面长度，单位：m，L_H为瓦斯排放带宽度，单位：m，β为煤壁瓦斯涌出衰减系数，单位：min^-1，C为工作面回采率，δ为煤的密度，单位：t/m³。

采落煤炭瓦斯涌出量的计算公式为：

$Q_2=\frac{V_1}{\mathrm{nL}}((L-{2L}_H)-\frac{v_2}{n}(e^{{-\mathrm{nL}}_H{v}_2}-e^{-n(L-L_H)/v_2}))---\left(2\right)$

式中，Q₂为采落煤炭瓦斯相对涌出量，单位：m³/t；V₁为采落煤炭的初始瓦斯涌出强度，单位：m³/(t·min)；n为采落煤炭瓦斯涌出衰减系数，单位：min^-1；L为工作面长度，单位：m；L_H为瓦斯排放带宽度，单位：m；V₂为采煤机平均牵引速度，单位：m/min。

采空区遗煤瓦斯涌出量的计算公式为：

$Q_3=\frac{V_1(1-C)(L-{2L}_H)}{\mathrm{CnL}}(1-e^{\frac{l_1+l_2}{n}})---\left(3\right)$

式中，Q₃为采空区遗煤瓦斯相对涌出量，单位：m³/t；V₁为采空区遗煤的初始瓦斯涌出强度，单位：m³/(t·min)；C为工作面回采率；L为工作面长度，单位：m；L_H为瓦斯排放带宽度，单位：m；n为采空区遗煤瓦斯涌出衰减系数，单位：min^-1；l₁为工作面煤壁到后方液压支架的距离，单位：m；l₂为采空区沿工作面推进方向上的瓦斯浓度非稳定区域的宽度，单位：m。

计算邻近层瓦斯涌出量时，引入卸压抽放瓦斯对邻近层瓦斯涌出量影响的修正系数，其计算公式为：

$Q_4=K_v\·\underset{i=1}{\overset{n}{\mathrm{\Σ}}}(W_{0i}-W_{\mathrm{ci}})\·\frac{m_i}{M}\·{\mathrm{\η}}_i---\left(4\right)$

式中，Q₄为邻近层瓦斯相对涌出量，m³/t；m_i为第i个邻近层煤层厚度，单位：m；M为工作面采高，单位：m；η_i为第i个邻近层瓦斯排放率，单位：％；W_0i为第i个邻近层煤层原始瓦斯含量，单位：m³/t；W_ci为第i个邻近层煤层残存瓦斯含量，单位：m³/t；K_v为卸压抽放瓦斯对邻近层瓦斯涌出量影响的修正系数。在《矿井瓦斯涌出量预测方法》(AQ1018－2006)中的分源预测法基础上，对回采工作面邻近层瓦斯涌出量进行修正，对于邻近煤层在卸压抽采条件下，会有大于瓦斯排放率的瓦斯涌出。综合考虑，提出下伏远距离保护层开采卸压影响系数K_v，并用其对邻近层瓦斯涌出量计算公式进行修正，得出式(4)。

c.根据步骤b计算出的各瓦斯涌出来源的涌出量，预测回采工作面瓦斯涌出量，建立下伏远距离保护层开采条件下的瓦斯涌出量预测数学模型。

本实施例中，根据瓦斯流动理论和综合机械化采煤的特点，将回采工作面瓦斯涌出来源分为煤壁瓦斯涌出、采落煤炭瓦斯涌出、采空区遗煤瓦斯涌出以及邻近层瓦斯涌出四个部分。回采工作面瓦斯涌出通常取决于煤层的自然条件和矿山技术条件等多种因素，一般情况下，回采工作面瓦斯涌出来源分为煤壁瓦斯涌出、采落煤炭瓦斯涌出、采空区瓦斯涌出，但由于邻近层的存在，因此，根据瓦斯流动理论和综合机械化采煤的特点，将回采工作面瓦斯涌出来源分为煤壁瓦斯涌出、采落煤炭瓦斯涌出、采空区遗煤瓦斯涌出以及邻近层瓦斯涌出四个部分。

本实施例中，所述煤壁瓦斯涌出规律符合公式：

V₁＝V₀·(1+t)^-β   (5)

式中，V₁为煤壁暴露t时刻时，单位面积煤壁上的瓦斯涌出强度，单位：m³/(m²·min)；V₀为煤壁刚暴露时单位面积上的瓦斯涌出强度，单位：m³/(m²·min)；β为煤壁瓦斯涌出衰减系数，单位：min^-1；t为煤壁暴露时间，单位：min。煤壁瓦斯涌出强度的大小取决于煤层的瓦斯压力、煤层的孔隙和裂隙结构、煤对瓦斯的吸附性能等条件，此外，煤壁瓦斯涌出强度还与煤壁暴露时间有关。根据瓦斯流动规律以及现场测定结果分析，煤壁瓦斯涌出规律符合式(5)，假如回采工作面采煤机一个采煤循环的进度为L(单位：m)，工作面平均推进度为u(单位：m/min)，取采煤机的一个采煤循环进度的时间为t₁＝l/u(单位：min)，单位面积煤壁经过t时间后的瓦斯涌出强度为V₁(m³/㎡·min)，则单位面积煤壁累计瓦斯涌出量为：

$q_1={\∫}_0^{t_1}{V}_1\mathrm{dt}---\left(6\right)$

将式(5)代入式(6)化简积分后得：

$q_1=V_0{(\frac{{(1+t_1)}^{1-\mathrm{\β}}}{1-\mathrm{\β}}-\frac{1}{1-\mathrm{\β}})}^{-\mathrm{\β}}---\left(7\right)$

式中，q₁为煤壁经过t₁时刻后，单位面积煤壁累计瓦斯绝对涌出量，单位：m³/m²。

令工作面的有效暴露面积为S＝d(L-2LH)，一个循环采煤量为G＝dlCL，则可得出煤壁瓦斯相对涌出量Q1为：

$Q_1=\frac{V_0(L-{2L}_H)}{\mathrm{\δCLl}}(\frac{{(1+l/u)}^{1-\mathrm{\β}}}{1-\mathrm{\β}}-\frac{1}{1-\mathrm{\β}})---\left(1\right)$

式中，Q₁为煤壁瓦斯相对涌出量，单位：m³/t，V₀为煤壁刚暴露时单位面积上的瓦斯涌出强度，单位：m³/(m²·min)，u为工作面平均推进度，单位：m/min，L为工作面长度，单位：m，L_H为瓦斯排放带宽度，单位：m，β为煤壁瓦斯涌出衰减系数，单位：min^-1，C为工作面回采率，δ为煤的密度，单位：t/m³。

本实施例中，所述采落煤炭和采空区遗煤的瓦斯涌出规律均符合公式：

V₂＝V₁·e^-nt   (8)

式中，V₂为采落煤炭或者采空区遗煤在工作面停留t时刻后瓦斯涌出强度，单位：m³/(t.min)；V₁为采落煤炭或者采空区遗煤的初始瓦斯涌出强度，单位：m³/(t.min)；n为采落煤炭或者采空区遗煤瓦斯涌出衰减系数，单位：min^-1；t为采落煤炭或者采空区遗煤在工作面停留时间，单位：min。

综合采煤工作面采落煤炭在刮板运输机运输过程中不断放散瓦斯并涌入工作面，瓦斯涌出强度随着时间增加而减小，根据式(8)，单位重量采落煤炭瓦斯绝对涌出量为：

$q_2={\∫}_0^{t_2}{V}_2\mathrm{dt}---\left(9\right)$

将式(8)代入式(9)化简积分后得：

$q_2=\frac{V_1}{n}(1-e^{{\mathrm{nt}}_2})---\left(10\right)$

式中，q₂为采落煤炭经过t₂时刻后，单位重量采落煤炭累计瓦斯涌出量，单位：m³/t；V₁为采落煤炭的初始瓦斯涌出强度，单位：m³/(t.min)；t₂为采落煤炭在综采工作面的停留时间，单位：min。

则采落煤炭的瓦斯涌出量为：

$Q_2={\∫}_0^{{L-2L}_H}{q}_2\mathrm{dA}---\left(11\right)$

将式(10)代入式(11)得：

$Q_2={\∫}_0^{L-{2L}_H}\frac{V_1}{n}(1-e^{{\mathrm{nt}}_2})\mathrm{dA}---\left(12\right)$

式中，Q₂为采落煤炭瓦斯相对涌出量，单位：m³/t；t₂为采落煤炭在综采工作面的停留时间，单位为：min，t₂＝(L-L_H-x)/v₂；v₂为采煤机平均牵引速度，单位：m/min；dA为在牵引机的方向上的微元长度dx上残落煤的重量，单位：t；dA＝Cdldx。

而式(12)又可以写成如下：

$Q_2={\∫}_0^{L-{2L}_H}\frac{V_1}{n}(1-e^{-n(L-L_H-x)/v_2})\mathrm{C\δdldx}---\left(13\right)$

式(13)化简积分后得采落煤炭瓦斯相对涌出量为：

$Q_2=\frac{V_1}{\mathrm{nL}}((L-{2L}_H)-\frac{v_2}{n}(e^{{-\mathrm{nL}}_H{v}_2}-e^{-n(L-L_H)/v_2}))---\left(2\right)$

式中，Q₂为采落煤炭瓦斯相对涌出量，单位：m³/t；V₁为采落煤炭的初始瓦斯涌出强度，单位：m³/(t·min)；n为采落煤炭瓦斯涌出衰减系数，单位：min^-1；L为工作面长度，单位：m；L_H为瓦斯排放带宽度，单位：m；V₂为采煤机平均牵引速度，单位：m/min。

采空区遗煤在逐渐进入采空区的过程中仍然会不断释放瓦斯并涌入工作面，因此其瓦斯涌出规律同样符合式(8)。假设采空区遗煤均匀地分布在工作面煤壁到采空区中，则在工作面的推进相反方向上，采空区遗煤瓦斯绝对涌出量为：

$Q_3^{\′}={\∫}_0^{l_1+l_2}{V}_3\mathrm{dA}---\left(14\right)$

式中，Q₃′为采空区遗煤累计瓦斯涌出量，单位：m³/min；V₃为采空区遗煤在工作面停留t时刻后的瓦斯涌出强度，单位：m³/(t·min)；l₁为工作面煤壁到后方液压支架的距离，单位：m；l₂为采空区沿工作面推进方向上的瓦斯浓度非稳定区域的宽度(一般取30m)，单位：m；dA为在工作面推进相反方向上微元长度dx上采空区残落煤的重量，dA＝(1-C)δd(L-2L_H)dx，

则有：

$Q_3^{\′}={\∫}_0^{l_1+l_2}{V}_1{e}^{{-\mathrm{nt}}_3}(1-C)\mathrm{\δd}(L-{2L}_H\mathrm{dx})---\left(15\right)$

式中，t₃为采空区遗煤的有效停留时间，t₃＝x/u。

式(15)积分后得到采空区遗煤瓦斯相对涌出量为：

$Q_3=\frac{V_1(1-C)(L-{2L}_H)}{\mathrm{CnL}}(1-e^{\frac{l_1+l_2}{n}})---\left(3\right)$

式中，Q₃为采空区遗煤瓦斯相对涌出量，单位：m³/t；V₁为采空区遗煤的初始瓦斯涌出强度，单位：m³/(t·min)；C为工作面回采率；L为工作面长度，单位：m；L_H为瓦斯排放带宽度，单位：m；n为采空区遗煤瓦斯涌出衰减系数，单位：min^-1；l₁为工作面煤壁到后方液压支架的距离，单位：m；l₂为采空区沿工作面推进方向上的瓦斯浓度非稳定区域的宽度，单位：m。

本实施例中，所述修正系数K_v＝实际邻近层瓦斯涌出量/邻近层瓦斯相对涌出量。下伏远距离保护层开采卸压影响系数K_v可以通过现场统计采煤工作面回采过程中邻近层卸压瓦斯抽放量和回采工作面瓦斯涌出量与工作面产量的关系来确定。根据现场实测结果，可以反算出下伏远距离保护层开采卸压影响系数为：

修正系数K_v＝实际邻近层瓦斯涌出量/邻近层瓦斯相对涌出量。

最后说明的是，以上实施例仅用以说明本发明的技术方案而非限制，尽管参照较佳实施例对本发明进行了详细说明，本领域的普通技术人员应当理解，可以对本发明的技术方案进行修改或者等同替换，而不脱离本发明技术方案的宗旨和范围，其均应涵盖在本发明的权利要求范围当中。

Claims (5)

1.一种基于卸压条件下工作面瓦斯涌出量预测的方法，其特征在于，包括以下步骤：

a.确定回采工作面瓦斯涌出来源构成，回采工作面瓦斯涌出来源包括煤壁瓦斯涌出、采落煤炭瓦斯涌出、采空区遗煤瓦斯涌出或/和邻近层瓦斯涌出；

b.分别计算各瓦斯涌出来源的涌出量，其中，

煤壁瓦斯涌出量的计算公式为：

$Q_1=\frac{V_0(L-{2L}_H)}{\mathrm{\δCLl}}(\frac{{(1+l/i)}^{1-\mathrm{\β}}}{1-\mathrm{\β}}-\frac{1}{1-\mathrm{\β}})---\left(1\right)$

式中，Q₁为煤壁瓦斯相对涌出量，单位：m³/t，V₀为煤壁刚暴露时单位面积上的瓦斯涌出强度，单位：m³/(m²·min)，u为工作面平均推进度，单位：m/min，L为工作面长度，单位：m，L_H为瓦斯排放带宽度，单位：m，β为煤壁瓦斯涌出衰减系数，单位：min^-1，C为工作面回采率，δ为煤的密度，单位：t/m³；

采落煤炭瓦斯涌出量的计算公式为：

$Q_2=\frac{V_1}{\mathrm{nL}}((L-{2L}_H)-\frac{v_2}{n}(e^{-{\mathrm{nL}}_H/v_2}-e^{-n(L-L_H)/v_2}))---\left(2\right)$

式中，Q₂为采落煤炭瓦斯相对涌出量，单位：m³/t；V₁为采落煤炭的初始瓦斯涌出强度，单位：m³/(t·min)；n为采落煤炭瓦斯涌出衰减系数，单位：min^-1；L为工作面长度，单位：m；L_H为瓦斯排放带宽度，单位：m；V₂为采煤机平均牵引速度，单位：m/min；

采空区遗煤瓦斯涌出量的计算公式为：

$Q_3=\frac{V_1(1-C)(L-{2L}_H)}{\mathrm{CnL}}(1-e^{-\frac{l_1+l_2}{n}})---\left(3\right)$

式中，Q₃为采空区遗煤瓦斯相对涌出量，单位：m³/t；V₁为采空区遗煤的初始瓦斯涌出强度，单位：m³/(t·min)；C为工作面回采率；L为工作面长度，单位：m；L_H为瓦斯排放带宽度，单位：m；n为采空区遗煤瓦斯涌出衰减系数，单位：min^-1；l₁为工作面煤壁到后方液压支架的距离，单位：m；l₂为采空区沿工作面推进方向上的瓦斯浓度非稳定区域的宽度，单位：m；

计算邻近层瓦斯涌出量时，引入卸压抽放瓦斯对邻近层瓦斯涌出量影响的修正系数，其计算公式为：

$Q_4=K_v\·\underset{i=1}{\overset{n}{\mathrm{\Σ}}}(W_{0i}-W_{\mathrm{ci}})\·\frac{m_i}{M}\·{\mathrm{\η}}_i---\left(4\right)$

式中，Q₄为邻近层瓦斯相对涌出量，m³/t；m_i为第i个邻近层煤层厚度，单位：m；M为工作面采高，单位：m；η_i为第i个邻近层瓦斯排放率，单位：％；W_0i为第i个邻近层煤层原始瓦斯含量，单位：m³/t；W_ci为第i个邻近层煤层残存瓦斯含量，单位：m³/t；K_v为卸压抽放瓦斯对邻近层瓦斯涌出量影响的修正系数；

c.根据步骤b计算出的各瓦斯涌出来源的涌出量，预测回采工作面瓦斯涌出量，建立下伏远距离保护层开采条件下的瓦斯涌出量预测数学模型。

2.根据权利要求1所述的一种基于卸压条件下工作面瓦斯涌出量预测的方法，其特征在于：根据瓦斯流动理论和综合机械化采煤的特点，将回采工作面瓦斯涌出来源分为煤壁瓦斯涌出、采落煤炭瓦斯涌出、采空区遗煤瓦斯涌出以及邻近层瓦斯涌出四个部分。

3.根据权利要求1所述的一种基于卸压条件下工作面瓦斯涌出量预测的方法，其特征在于，所述煤壁瓦斯涌出规律符合公式：

V₁＝V₀·(1+t)^-β   (5)

式中，V₁为煤壁暴露t时刻时，单位面积煤壁上的瓦斯涌出强度，单位：m³/(m²·min)；V₀为煤壁刚暴露时单位面积上的瓦斯涌出强度，单位：m³/(m²·min)；β为煤壁瓦斯涌出衰减系数，单位：min^-1；t为煤壁暴露时间，单位：min。

4.根据权利要求1所述的一种基于卸压条件下工作面瓦斯涌出量预测的方法，其特征在于，所述采落煤炭和采空区遗煤的瓦斯涌出规律均符合公式：

V₂＝V₁·e^-nt   (8)

式中，V₂为采落煤炭或者采空区遗煤在工作面停留t时刻后瓦斯涌出强度，单位：m³/(t.min)；V₁为采落煤炭或者采空区遗煤的初始瓦斯涌出强度，单位：m³/(t.min)；n为采落煤炭或者采空区遗煤瓦斯涌出衰减系数，单位：min^-1；t为采落煤炭或者采空区遗煤在工作面停留时间，单位：min。

5.根据权利要求1所述的一种基于卸压条件下工作面瓦斯涌出量预测的方法，其特征在于：所述修正系数K_v＝实际邻近层瓦斯涌出量/邻近层瓦斯相对涌出量。