CN104862587A - 一种420MPa级别车轮钢及其生产方法 - Google Patents
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Abstract
一种420MPa级别车轮钢及其生产方法,其化学成分的质量百分比为:C:0.07~0.10%、Si≤0.10%、Mn:0.90~1.10%、P≤0.020%、S≤0.010%、V:0.035~0.055%、Als:0.015~0.050%,其余为Fe和不可避免的杂质。工艺流程为:将钢坯冷轧入炉,加热至1160-1200℃,出炉经高压水除鳞后,进行粗轧轧制,送热卷箱卷曲,中间坯成品进行精轧轧制,得到钢带;经层流冷却至卷取温度580-620℃,卷曲机卷取,表面检验,包装入库,得到420MPa级别车轮钢。本发明在原C-Mn强化体系中添加V元素,起到微合金元素作用从而提高车轮钢的强度,低碳低硅成分设计和合理的添加Als控制钢中游离N元素,提高车轮钢的焊接性能,本发明生产工艺提高生产节奏,降低生产难度和成本投入。
Description
技术领域
本发明属于冶金技术领域,尤其涉及一种420MPa级别车轮钢及其生产方法。
背景技术
随着现代汽车工业的发展,汽车对零部件的性能要求越来越严格。车轮是汽车行驶的主要安全部件。同时也是影响整车性能的重要因素。普通碳素钢制造的汽车车轮,因抵抗交变应力能力差,台架弯曲疲劳寿命低,运行一段时间就会发生疲劳破坏,因此,迫切地需要材料的升级换代,采用汽车车轮专用钢是延长汽车车轮使用寿命的最有效的措施。新材料要求具有更高的强度、良好的塑韧性、优良的抗蠕变性能和耐疲劳性能,以达到汽车在增加载荷的同时实现自身减重、降低油耗、提高安全性的目的。C420CL汽车车轮钢是在C—Mn基础上加入微合金元素V,结合控轧控冷工艺,提高了钢材的综合性能,特别是力学性能,延长了车轮的使用寿命,具有较大的社会效益。
发明内容
本发明目的是提供一种420MPa级别车轮钢及其生产方法。在原C-Mn强化体系中添加V元素,起到微合金元素作用从而提高车轮钢的强度,低碳低硅成分设计和合理的添加Als能够控制钢中游离N元素,提高车轮钢的焊接性能。
本发明目的之一在于提供一种420MPa级别车轮钢,其化学成分的质量百分比为:C:0.07~0.10%、Si≤0.10%、Mn:0.90~1.10%、P≤0.020%、S≤0.010%、V:0.035~0.055%、Als:0.015~0.050%,其余为Fe和不可避免的杂质。
本发明另一目的在于提供一种基于上述420MPa级别车轮钢的生产方法,工艺流程为:
1)板坯加热:将钢坯冷装入炉,在热炉中加热至钢坯温度达到1160-1200℃,加热时间140~200min,出炉;
2)粗轧轧制:加热后的钢坯经高压水除鳞后,进行粗轧轧制,控制中间坯温度1000-1040℃;
3)热卷箱卷曲:因热卷箱对减少中间坯头和尾温差具有很好的作用,所以根据成品厚度决定热卷箱是否投用,成品厚度≤8mm使用热卷箱,成品厚度>8mm,热卷箱直通;
4)精轧轧制:中间坯成品进行精轧轧制,终轧温度为850-890℃,得到钢带;
5)层流冷却:将钢带经层流冷却至卷取温度580-620℃,卷曲机卷取,表面检验,包装入库,得到420MPa级别车轮钢;
所述钢坯成分的质量百分比为:C:0.07~0.10%、Si≤0.10%、Mn:0.90~1.10%、P≤0.020%、S≤0.010%、V:0.035~0.055%、Als:0.015~0.050%,其余为Fe和不可避免的杂质。
本发明所述步骤1)的钢坯为采用钒微合金化方式冶炼的钢坯。
本发明所述步骤5)层流冷却控制要求前段集中冷却,冷却速率为20-25℃/s。
本发明所述步骤4)精轧轧制为7道次精轧。
本发明所述步骤1)钢坯冷轧入炉,热装,在≤1000℃之前加热充分。
本发明设计思路:1)所述的板坯加热:板坯热轧,同时因V的化合物1000℃以下即能充分回溶,所以要求快速加热低温出钢,所能达到的技术效果是:降低生产成本;防止奥氏体晶粒度长大;2)所述粗轧轧制:因钒微合金强化在轧制过程中很少出现析出强化,应增加轧制道次,利用奥氏体再结晶起到细化晶粒的作用,粗轧采用7道次轧制,保证中间坯温度1000-1040℃,中间坯厚度45mm;3)所述热卷箱卷曲:热卷箱具有保温、均热、破鳞的作用,为保证薄规格开轧温度,要求中间坯成品厚度≤8mm,必须使用热卷箱;4)所述精轧轧制:中间坯经过F0-F7这7架轧制轧制,终轧温度控制840-880℃,轧制速度,根据卷板生产线的轧制设备条件及成品的规格视情况具体确定;5)所述层流冷却:要求经过轧制后的钢带,经过前段层流冷却达到规定的卷曲温度,560-600℃,冷却速率更加规格不同进行调整20-25℃/秒。
采用上述技术方案所产生的有益效果在于:在现有的冶炼和轧制生产设备条件下,利用钢中的微合金元素钒的作用,即:微合金元素V与C、N结合成碳氮化物,在低温时起到析出强化作用;V的化合物在较低温度即能回溶,充分减少了加热过程中的煤气消耗,降低了生产成本。V在钢中可控制应变时效,降低钢的脆性转变温度,使强度与韧性更好的配合。通过控制轧钢的出炉温度、中间坯温度、终轧温度和卷曲温度来控制碳和碳氮化物的析出、奥氏体的再结晶及奥氏体的变形状态,获得满足条件的产品;因钒微合金强化的特点:加热温度低,终轧温度高,合理的工艺控制提高了生产节奏,降低生产难度和成本投入。
附图说明
图1是本发明的工艺流程示意图。
具体实施方式
下面结合附图和具体实施方式对本发明作进一步详细的说明。
实施例1:本方法的工艺步骤如下所述:
表1 钢坯及车轮钢成分
注:其余为Fe和不可避免的杂质。
将钢坯冷轧入炉,板坯要求冷轧入炉,板坯要求热装,在≤1000℃之前要求加热充分,在加热段和均热段要求快速加热达到板坯规定的出炉温度,防止奥氏体晶粒度长大,在热炉中加热至钢坯温度达到1160℃,加热时间180min,出炉;加热后的钢坯经高压水除鳞后,进行粗轧轧制,控制中间坯温度1000℃;中间坯送热卷箱卷曲,中间坯成品厚度8mm;中间坯成品进行7道次精轧轧制,终轧温度为860℃,得到钢带;将钢带经层流冷却至卷取温度590℃,冷却速率为20℃/s卷曲机卷取,表面检验,包装入库,得到420MPa级别车轮钢,420MPa车轮钢成分的质量百分比为见表1。
入库缓冷24小时后,实验结果屈服强度:375MPa,抗拉强度:465MPa,延长率:28%,冷弯:D=0合格。成品性能完全满足420MPa级别车轮钢要求。
实施例2:本方法的工艺步骤如下所述:
表2 钢坯及车轮钢成分
注:其余为Fe和不可避免的杂质。
将钢坯冷轧入炉,板坯要求冷轧入炉,板坯要求热装,在≤1000℃之前要求加热充分,在加热段和均热段要求快速加热达到板坯规定的出炉温度,防止奥氏体晶粒度长大,在热炉中加热至钢坯温度达到1200℃,加热时间200min,出炉;加热后的钢坯经高压水除鳞后,进行粗轧轧制,控制中间坯温度1010℃,中间坯厚度45mm;中间坯送热卷箱卷曲,中间坯成品厚度7mm;中间坯成品进行7道次精轧轧制,终轧温度为880℃,得到钢带;将钢带经层流冷却至卷取温度600℃,冷却速率为25℃/s卷曲机卷取,表面检验,包装入库,得到420MPa级别车轮钢,420MPa车轮钢成分的质量百分比为见表2。
入库缓冷24小时后实验结果屈服强度:355MPa,抗拉强度:460MPa,延长率:29%,冷弯:D=0合格。成品性能完全满足420MPa级别车轮钢要求。
实施例3:本方法的工艺步骤如下所述:
表3 钢坯及车轮钢成分
注:其余为Fe和不可避免的杂质。
将钢坯冷轧入炉,板坯要求冷轧入炉,板坯要求热装,在≤1000℃之前要求加热充分,在加热段和均热段要求快速加热达到板坯规定的出炉温度,防止奥氏体晶粒度长大,在热炉中加热至钢坯温度达到1170℃,加热时间140min,出炉;加热后的钢坯经高压水除鳞后,进行粗轧轧制,控制中间坯温度1020℃,中间坯厚度45mm;中间坯送热卷箱直通,控制中间坯成品厚度9mm;中间坯成品进行7道次精轧轧制,终轧温度为850℃,得到钢带;将钢带经层流冷却至卷取温度580℃,冷却速率为24℃/s卷曲机卷取,表面检验,包装入库,得到420MPa级别车轮钢,420MPa车轮钢成分的质量百分比为见表3。
入库缓冷24小时后实验结果屈服强度:360MPa,抗拉强度:467MPa,延长率:29%,冷弯:D=0合格。成品性能完全满足420MPa级别车轮钢要求。
实施例4:本方法的工艺步骤如下所述:
表4 钢坯及车轮钢成分
注:其余为Fe和不可避免的杂质。
将钢坯冷轧入炉,板坯要求冷轧入炉,板坯要求热装,在≤1000℃之前要求加热充分,在加热段和均热段要求快速加热达到板坯规定的出炉温度,防止奥氏体晶粒度长大,在热炉中加热至钢坯温度达到1180℃,加热时间150min,出炉;加热后的钢坯经高压水除鳞后,进行粗轧轧制,控制中间坯温度1040℃,中间坯厚度45mm;中间坯送热卷箱卷曲,控制中间坯成品厚度6mm;中间坯成品进行7道次精轧轧制,终轧温度为890℃,得到钢带;将钢带经层流冷却至卷取温度620℃,冷却速率为22℃/s卷曲机卷取,表面检验,包装入库,得到420MPa级别车轮钢,420MPa车轮钢成分的质量百分比为见表4。
入库缓冷24小时后实验结果屈服强度:365MPa,抗拉强度:463MPa,延长率:28%,冷弯:D=0合格。成品性能完全满足420MPa级别车轮钢要求。
Claims (6)
1.一种420MPa级别车轮钢,其特征在于,其化学成分的质量百分比为:C:0.07~0.10%、Si≤0.10%、Mn:0.90~1.10%、P≤0.020%、S≤0.010%、V:0.035~0.055%、Als:0.015~0.050%,其余为Fe和不可避免的杂质。
2.基于权利要求1所述一种420MPa级别车轮钢的生产方法,其特征在于,工艺流程为:
1)板坯加热:将钢坯冷装入炉,在热炉中加热至钢坯温度达到1160-1200℃,加热时间140~200min,出炉;
2)粗轧轧制:加热后的钢坯经高压水除鳞后,进行粗轧轧制,控制中间坯温度1000-1040℃;
3)热卷箱卷曲:因热卷箱对减少中间坯头和尾温差具有很好的作用,所以根据成品厚度决定热卷箱是否投用,成品厚度≤8mm使用热卷箱,成品厚度>8mm,热卷箱直通;
4)精轧轧制:中间坯成品进行精轧轧制,终轧温度为850-890℃,得到钢带;
5)层流冷却:将钢带经层流冷却至卷取温度580-620℃,卷曲机卷取,表面检验,包装入库,得到420MPa级别车轮钢;
所述钢坯成分的质量百分比为:C:0.07~0.10%、Si≤0.10%、Mn:0.90~1.10%、P≤0.020%、S≤0.010%、V:0.035~0.055%、Als:0.015~0.050%,其余为Fe和不可避免的杂质。
3. 根据权利要求2所述的生产方法,其特征在于,所述步骤1)的钢坯为采用钒微合金化方式冶炼的钢坯。
4. 根据权利要求2所述的生产方法,其特征在于,所述步骤5)层流冷却控制要求前段集中冷却,冷却速率为20-25℃/s。
5.根据权利要求2所述的生产方法,其特征在于,所述步骤4)精轧轧制为7道次精轧。
6. 根据权利要求2所述的生产方法,其特征在于,所述步骤1)钢坯冷轧入炉,热装,在≤1000℃之前加热充分。
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Cited By (2)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
CN107557682A (zh) * | 2017-08-14 | 2018-01-09 | 包头钢铁(集团)有限责任公司 | 一种3~6mm 540MPa级热轧车轮钢及其生产方法 |
CN116240466A (zh) * | 2023-03-21 | 2023-06-09 | 唐山钢铁集团有限责任公司 | 一种车轮钢及其生产方法 |
Citations (5)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
EP0528407B1 (en) * | 1991-08-19 | 1997-01-08 | Kawasaki Steel Corporation | Cold-rolled high-tension steel sheet having superior deep drawability |
CN101168819A (zh) * | 2007-12-05 | 2008-04-30 | 攀钢集团攀枝花钢铁研究院 | 一种含钒热轧钢板及其制备方法 |
CN101724777A (zh) * | 2008-10-21 | 2010-06-09 | 宝山钢铁股份有限公司 | 抗拉强度为550MPa级热轧轮辋钢板及其制造方法 |
CN103243262A (zh) * | 2013-05-15 | 2013-08-14 | 攀钢集团攀枝花钢铁研究院有限公司 | 一种汽车车轮用高强度热轧钢板卷及其制造方法 |
CN103469058A (zh) * | 2013-10-08 | 2013-12-25 | 武汉钢铁(集团)公司 | 抗拉强度450MPa级具有高扩孔性能的铁素体贝氏体钢及其生产方法 |
-
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Patent Citations (5)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
EP0528407B1 (en) * | 1991-08-19 | 1997-01-08 | Kawasaki Steel Corporation | Cold-rolled high-tension steel sheet having superior deep drawability |
CN101168819A (zh) * | 2007-12-05 | 2008-04-30 | 攀钢集团攀枝花钢铁研究院 | 一种含钒热轧钢板及其制备方法 |
CN101724777A (zh) * | 2008-10-21 | 2010-06-09 | 宝山钢铁股份有限公司 | 抗拉强度为550MPa级热轧轮辋钢板及其制造方法 |
CN103243262A (zh) * | 2013-05-15 | 2013-08-14 | 攀钢集团攀枝花钢铁研究院有限公司 | 一种汽车车轮用高强度热轧钢板卷及其制造方法 |
CN103469058A (zh) * | 2013-10-08 | 2013-12-25 | 武汉钢铁(集团)公司 | 抗拉强度450MPa级具有高扩孔性能的铁素体贝氏体钢及其生产方法 |
Cited By (2)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
CN107557682A (zh) * | 2017-08-14 | 2018-01-09 | 包头钢铁(集团)有限责任公司 | 一种3~6mm 540MPa级热轧车轮钢及其生产方法 |
CN116240466A (zh) * | 2023-03-21 | 2023-06-09 | 唐山钢铁集团有限责任公司 | 一种车轮钢及其生产方法 |
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