CN104818375A - 一种大型风电法兰锻件强韧化热处理工艺方法 - Google Patents
一种大型风电法兰锻件强韧化热处理工艺方法 Download PDFInfo
- Publication number
- CN104818375A CN104818375A CN201510270449.4A CN201510270449A CN104818375A CN 104818375 A CN104818375 A CN 104818375A CN 201510270449 A CN201510270449 A CN 201510270449A CN 104818375 A CN104818375 A CN 104818375A
- Authority
- CN
- China
- Prior art keywords
- flange
- cooling
- strenthen
- toughening
- processing method
- Prior art date
- Legal status (The legal status is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the status listed.)
- Pending
Links
Landscapes
- Heat Treatment Of Steel (AREA)
Abstract
一种大型风电法兰锻件强韧化热处理工艺方法,包括以下步骤:1)将锻后法兰慢速加热至650℃±10℃并保温1-2小时;法兰快速加热至910℃±10℃并保温;法兰强制冷却至表面温度在300℃以下;法兰冷却至300℃以下后装炉回火,升温至600℃保温;法兰出炉后空冷至室温。本法兰锻件的强度、韧性和抗变形能力均得到有效提升。
Description
技术领域
本发明涉及法兰热处理技术领域,尤其是涉及一种大型风电法兰锻件强韧化热处理工艺方法。
背景技术
作为塔架高度可达100米以上的风力发电机组塔架的主要连接部件,法兰在高空中需要承受多种载荷,且受力情况非常复杂,尤其是在恶劣天气下,如极端低温、台风、沙尘,风电机组的塔架在叶轮旋转时的动载荷和随机分载荷的共同作用下,风电机组零部件的安全运行将面临严重考验。因此,为了防止倒塔等安全事故的出现,设计单位对于风电法兰的力学性能、内部组织状态、工艺性能、低温韧性等参数要求很高。
大型风电法兰热处理一般采用常规正火工艺处理,按照该常规正火热处理完成后的锻件铁素体组织含量高,锻件的强度偏低,经过检测,强度值一般接近技术要求的下限(金相组织见附图4)。
发明内容
本发明的目的在于改变现有技术中大型风电法兰铁素体组织含量高、锻件强度偏低的缺陷,提供一种法兰锻件强韧化的热处理方式,采用的技术方式为:一种大型风电法兰锻件强韧化热处理工艺方法,其特征在于:所述热处理工艺方法包括以下步骤:
1)将锻后法兰慢速加热至650℃±10℃并保温1-2小时,所述慢速加热是指加热温升速度小于或者等于100℃/h;
2)所述法兰快速加热至910℃±10℃并保温,所述快速加热是指温升速度大于150℃/h,保温时间按照法兰外径进行计算,计算方式为1.5min/mm;
3)所述法兰强制冷却至表面温度在300℃以下;
4)所述法兰冷却至300℃以下后装炉回火,升温至600℃保温,保温时间按照法兰有效厚度进行计算,计算方式为1.8min/mm,升温速度小于或等于150℃/h;
5)所述法兰出炉后空冷至室温。
本发明的技术方案还有:所述法兰所用材料为可焊接细晶粒结构钢,所述结构钢CEV≦0.43。
本发明的技术方案还有:所述法兰所用材料为低合金高强度结构钢钢材。
本发明的技术方案还有:所述强制冷却是指在冷却时采用吹风空冷方式。
本发明的技术方案还有:所述强制冷却是指在冷却时采用喷雾冷却方式。
本发明的有益效果在于:1)本大型法兰锻件的热处理采用分段加热的方式进行,650℃以下慢速加热,以避免锻件表面与心部温差大造成的温差应力,650℃以上采用全功率快速加热的方式,以便使锻件快速通过相变温度,提高锻件过热度,增加了奥氏体形核率,而从达到细化晶粒的效果;冷却时采用了吹风、喷雾等强制控冷技术,加快锻件冷却速度,强制冷却至表面温度300℃以后,装炉回火,回火保温后出炉空冷;特别设计的升温速度和冷却方式,使得本热处理不同于传统的热处理工艺;强制冷却的方式抑制了先共析相---铁素体的析出,铁素体的含量相对较低,珠光体的含量相对较高,由于珠光体硬度比铁素体要高,因此锻件的强度和韧性得到了提高(金相组织见附图3)。
2)采用本发明技术方案处理后的法兰锻件,其内部晶粒度可达到8级以上,晶粒细,晶界多,杂质在晶界处偏聚浓度相对较低,从而有效提高了锻件强度和低温韧性,并降低了钢的冷脆转变温度。
3)采用本发明技术方案处理后的法兰锻件强度达标率99.5%以上,而且大部分强度数值都在技术标准要求的中限值,低温冲击韧性-50℃冲击功达到100焦耳以上,强韧性匹配非常好,完全能够满足100米以上塔架连接需要。
4)采用本发明技术方案出炉后的法兰锻件,由于经过了高温回火处理,稳定了金相组织,消除了组织转变产生的应力,因此锻件还具有不易变形之优点。
附图说明
附图1是本发明热处理中正火工艺曲线图,附图2是本发明热处理工艺中回火工艺曲线图,附图3是采用本发明的热处理工艺后,获得的法兰金相组织图(放大倍数为200倍),附图4是采用常规正火工艺处理后金相组织图(放大倍数为200倍)。
具体实施方式
下面结合附图,对本发明的具体实施方式进行说明。本发明公开了一种大型风电法兰锻件强韧化热处理工艺方法,该热处理工艺方法包括以下步骤:
1)将锻后法兰慢速加热至650℃±10℃并保温1-2小时,慢速加热是指加热温升速度小于或者等于100℃/h;
2)法兰快速加热至910℃±10℃并保温,快速加热是指温升速度大于150℃/h,保温时间按照法兰有效厚度进行计算,计算方式为1.5min/mm;
3)法兰强制冷却至表面温度在300℃以下;
4)法兰冷却至300℃以下后装炉回火,升温至600℃保温,保温时间按照法兰有效厚度进行计算,计算方式为1.8min/mm,升温速度小于或等于150℃/h;
5)法兰出炉后空冷至室温。
法兰的有效厚度是指:法兰的高度或者(外径-内径)/2,取两者中的较小值作为有效厚度。
该法兰所用材料为可焊接细晶粒结构钢,该结构钢CEV≦0.43,也可选用低合金高强度结构钢。
其中强制冷却是指在冷却时采用吹风空冷方式或者喷雾冷却方式。
将附图3和附图4中显示的金相组织进行比较,采用本发明工艺后,铁素体(附图3和附图4中白色部分)的含量明显少于常规热处理工艺,珠光体(附图3和附图4中黑色部分)的含量比例相对高,由于珠光体的硬度、强度要比铁素体高,因此在本发明工艺下,法兰的综合性能得到有效改善,且本发明工艺下,法兰晶粒比常规热处理下晶粒细小,也使法兰综合性能得到提升。
当然,上述说明并非对本发明的限制,本发明也不仅限于上述举例,本技术领域的普通技术人员在本发明的实质范围内所做出的变化、改型、添加或替换,也属于本发明的保护范围。
Claims (5)
1.一种大型风电法兰锻件强韧化热处理工艺方法,其特征在于:所述热处理工艺方法包括以下步骤:
1)将锻后法兰慢速加热至650℃±10℃并保温1-2小时,所述慢速加热是指加热温升速度小于或者等于100℃/h;
2)所述法兰快速加热至910℃±10℃并保温,所述快速加热是指温升速度大于150℃/h,保温时间按照法兰有效厚度进行计算,计算方式为1.5min/mm;
3)所述法兰强制冷却至表面温度在300℃以下;
4)所述法兰冷却至300℃以下后装炉回火,升温至600℃保温,保温时间按照法兰有效厚度进行计算,计算方式为1.8min/mm,升温速度小于或等于150℃/h;
5)所述法兰出炉后空冷至室温。
2.按照权利要求1所述的大型风电法兰锻件强韧化热处理工艺方法,其特征在于:所述法兰所用材料为可焊接细晶粒结构钢,所述结构钢CEV≦0.43。
3.按照权利要求1所述的大型风电法兰锻件强韧化热处理工艺方法,其特征在于:所述法兰所用材料为低合金高强度结构钢钢材。
4.按照权利要求1所述的大型风电法兰锻件强韧化热处理工艺方法,其特征在于:所述强制冷却是指在冷却时采用吹风空冷方式。
5.按照权利要求1所述的大型风电法兰锻件强韧化热处理工艺方法,其特征在于:所述强制冷却是指在冷却时采用喷雾冷却方式。
Priority Applications (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
CN201510270449.4A CN104818375A (zh) | 2015-05-26 | 2015-05-26 | 一种大型风电法兰锻件强韧化热处理工艺方法 |
Applications Claiming Priority (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
CN201510270449.4A CN104818375A (zh) | 2015-05-26 | 2015-05-26 | 一种大型风电法兰锻件强韧化热处理工艺方法 |
Publications (1)
Publication Number | Publication Date |
---|---|
CN104818375A true CN104818375A (zh) | 2015-08-05 |
Family
ID=53728854
Family Applications (1)
Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
---|---|---|---|
CN201510270449.4A Pending CN104818375A (zh) | 2015-05-26 | 2015-05-26 | 一种大型风电法兰锻件强韧化热处理工艺方法 |
Country Status (1)
Country | Link |
---|---|
CN (1) | CN104818375A (zh) |
Cited By (1)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
CN111299495A (zh) * | 2020-03-11 | 2020-06-19 | 伊莱特能源装备股份有限公司 | 一种过渡段的绿色锻造工艺方法 |
Citations (5)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
CN102513799A (zh) * | 2012-01-06 | 2012-06-27 | 山东伊莱特重工有限公司 | 一种兆瓦级风电机组塔架法兰锻造碾环加工方法 |
CN102703818A (zh) * | 2012-06-11 | 2012-10-03 | 张家港海陆环形锻件有限公司 | 超重环锻件用材料及所述环锻件的制造工艺 |
CN103740914A (zh) * | 2013-10-28 | 2014-04-23 | 张家港海锅重型锻件有限公司 | 深海采油设备用410钢锻件的生产工艺 |
CN103952646A (zh) * | 2014-05-05 | 2014-07-30 | 莱芜钢铁集团有限公司 | 一种耐低温低合金结构钢及其制造方法 |
CN104017966A (zh) * | 2014-04-28 | 2014-09-03 | 张家港海锅重型锻件有限公司 | 深海防爆装置用f22钢锻件的生产工艺 |
-
2015
- 2015-05-26 CN CN201510270449.4A patent/CN104818375A/zh active Pending
Patent Citations (5)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
CN102513799A (zh) * | 2012-01-06 | 2012-06-27 | 山东伊莱特重工有限公司 | 一种兆瓦级风电机组塔架法兰锻造碾环加工方法 |
CN102703818A (zh) * | 2012-06-11 | 2012-10-03 | 张家港海陆环形锻件有限公司 | 超重环锻件用材料及所述环锻件的制造工艺 |
CN103740914A (zh) * | 2013-10-28 | 2014-04-23 | 张家港海锅重型锻件有限公司 | 深海采油设备用410钢锻件的生产工艺 |
CN104017966A (zh) * | 2014-04-28 | 2014-09-03 | 张家港海锅重型锻件有限公司 | 深海防爆装置用f22钢锻件的生产工艺 |
CN103952646A (zh) * | 2014-05-05 | 2014-07-30 | 莱芜钢铁集团有限公司 | 一种耐低温低合金结构钢及其制造方法 |
Non-Patent Citations (2)
Title |
---|
莫之民 等: "《热处理工艺及设备计算》", 30 April 1995, 上海交通大学出版社 * |
钱显毅 等: "《风能及太阳能发电技术》", 31 December 2013, 北京交通大学出版社 * |
Cited By (1)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
CN111299495A (zh) * | 2020-03-11 | 2020-06-19 | 伊莱特能源装备股份有限公司 | 一种过渡段的绿色锻造工艺方法 |
Similar Documents
Publication | Publication Date | Title |
---|---|---|
CN102851479B (zh) | 一种高强度螺栓的热处理工艺 | |
CN102699637B (zh) | 一种风力发电机主轴法兰的锻造工艺 | |
CN103305673B (zh) | 细晶粒35CrNi3MoV钢大型锻坯的制造方法 | |
CN102380565B (zh) | 一种大锻件的锻造方法 | |
CN102994710B (zh) | 一种超塑性紧固件线材的球化退火工艺 | |
CN109082587A (zh) | 风力发电用高碳高镍合金钢环锻件的制造方法 | |
CN103343200A (zh) | 35CrNi3MoV钢大型锻件的短流程热处理方法 | |
CN106435332A (zh) | 一种低风速风电机组的40CrNiMoA中碳合金钢风电主轴制造方法 | |
CN104593573A (zh) | 一种高效提升非调质钢强韧性的复合形变热处理强化方法 | |
CN104805258A (zh) | 一种42CrMo钢快速球化退火的方法 | |
CN100371467C (zh) | 低碳合金钢钢锭缓冷退火工艺 | |
CN107299204A (zh) | 一种提高20CrMnMo钢强度的处理方法 | |
CN103789520B (zh) | 匀速冷却介质及其在锻后控制冷却过程中的应用 | |
CN101831535B (zh) | 超超临界高中压转子钢的锻后热处理方法 | |
CN102605147A (zh) | 一种利用锻件锻后余热进行正火热处理的方法 | |
CN104561462B (zh) | 一种贝氏体‑马氏体复相钢/铁分级等温淬火热处理方法和装置 | |
CN106435404A (zh) | 一种低风速风电机组的低碳合金钢风电主轴制造方法 | |
CN101892373A (zh) | 一种低温高冲击韧性中等厚度钢板的热处理工艺 | |
CN104962705A (zh) | 一种风电法兰的等温正火处理工艺 | |
CN106425285A (zh) | 一种低风速风电机组的34CrNiMo6风电主轴锻造成型方法 | |
CN104805264A (zh) | 15NiCuMoNb5钢管的热处理方法 | |
CN105018712A (zh) | 一种超塑性中碳钢丝的球化退火工艺 | |
CN104818375A (zh) | 一种大型风电法兰锻件强韧化热处理工艺方法 | |
CN103614521B (zh) | 中碳钢材质大型柴油机输出轴调质工艺 | |
CN101736139B (zh) | 大型预硬型塑料模具钢模块组织控制方法 |
Legal Events
Date | Code | Title | Description |
---|---|---|---|
C06 | Publication | ||
PB01 | Publication | ||
EXSB | Decision made by sipo to initiate substantive examination | ||
SE01 | Entry into force of request for substantive examination | ||
CB02 | Change of applicant information |
Address after: Guanzhuang town Zhangqiu city Ji'nan City, Shandong province 250207 Ji Wang Road No. 9001 Applicant after: SHANDONG IRAETA HEAVY INDUSTRY CO., LTD. Address before: 250207 Zhangqiu, Shandong Province, Wang Ji Road, No. 9001, No. Applicant before: Shandong Iraeta Heavy Industry Co., Ltd. |
|
COR | Change of bibliographic data | ||
RJ01 | Rejection of invention patent application after publication | ||
RJ01 | Rejection of invention patent application after publication |
Application publication date: 20150805 |