CN104747152A - 稠油油藏多元热流体吞吐井间气窜程度检测方法 - Google Patents

Abstract

本发明公开了一种稠油油藏多元热流体吞吐井间气窜程度检测方法，基于生产井的产气量变化特征曲线提出井间气窜系数指标进行气窜程度的检测。具体为：按等时间间隔收集生产井的产气量，时间从注气井注气时刻到生产井日产气量小于100m³；对统计数据进行降噪处理，统计注入井累积注气量、生产井最大日产气量和累积产气量三个参数指标；计算井间气窜系数初值的大小；利用注气强度、注采压差和注气温度的校正图版对气窜系数进行校正得到气窜系数值；根据气窜系数的大小检测注采井间的气窜程度。该方法基于生产动态参数，可操作性强，为油田进行气窜程度的检测并根据不同气窜程度制定不同的调整措施提供技术支持。

Description

稠油油藏多元热流体吞吐井间气窜程度检测方法

技术领域

本发明涉及一种稠油油藏多元热流体吞吐井间气窜程度检测方法，提出了以油田生产动态资料为基础的井间气窜系数的计算指标，为油田进行气窜程度的检测并根据不同气窜程度制定不同的调整措施提供技术支持。

背景技术

多元热流体吞吐是近几年来开发海上稠油油藏的新兴技术，现场增产效果明显。对于注多元热流体开发的稠油油藏，气窜是制约其采出程度提高的主要矛盾。气窜使得油藏加热严重不均匀，从而导致油藏开发出现波及体积小、热效率低、经济效益差等问题，严重时甚至无法正常生产。由于多元热流体体系中气体含量比较高，水平井多元热流体吞吐过程中，更容易发生气相向邻井的气窜现象，影响注入效率和开发效果。在后续生产过程中需对不同程度的气窜采取不同的调整措施，因此需建立注采井间气窜程度的检测方法，对井间气窜程度进行分类研究，为后续调整措施的制定提供指导。

目前，对井间气窜程度的研究主要利用示踪剂测试法和数值模拟法，但由于示踪剂测试法在实施时会影响油田的正常生产，且花费昂贵；而数值模拟法需依靠地质及生产资料建立大量模型，计算量大且操作性差，对现场生产的指导意义较差。因此，在分析多元热流体吞吐气窜井的生产动态、深入认识多元热流体吞吐气窜特征的基础上，提出一种用于检测油田注采井间气窜程度的方法是非常必要的。

发明内容

本发明以检测稠油油藏多元热流体吞吐井间气窜程度为目标，以油田生产动态资料为基础，根据井间气窜系数的大小将气窜程度划分为弱窜、中窜、强窜和严重窜四个级别，提出了一种井间气窜程度的检测方法，为油田根据不同气窜程度制定不同的调整措施提供技术支持。

为实现上述目的，本发明采取以下技术方案：

(1)按等时间间隔收集注采井组中注入井日注气量、生产井日产气量，所述的注气量和产气量从注入井开始注气时刻开始到生产井日产气量小于100m³时刻停止；

(2)对等时间间隔收集的数据进行降噪处理，并计算注入井累积注气量、生产井最大日产气量和累积产气量三个参数指标；

(3)根据计算得到的参数指标计算井间气窜系数初值，计算公式为：

$n_i=\frac{Q_{\max }}{C_{\mathrm{zhu}}}\·\frac{C_q}{C_{\mathrm{zhu}}}$

其中，n_i为井间气窜系数初值，无因次；Q_max为生产井最大日产气量，m³；C_q为生产井累积产气量，10⁴m³；C_zhu为注气井累积注气量，10⁴m³；

(4)收集注采井组中注气井注气强度、注采压差和注气温度数据，利用注入井注气强度、注采压差和注气温度校正图版，确定注气强度校正系数、注采压差校正系数和注气温度校正系数对井间气窜系数初值进行校正，确定井间气窜系数，计算公式为：

n＝n_i×m_q×m_p×m_t

其中，n为井间气窜系数；m_q为注气强度校正系数；m_p为注采压差校正系数；m_t为注气温度校正系数；

(5)根据计算得到的井间气窜系数值判断和确定井间气窜程度。

所述步骤(5)中，井间气窜程度的判别如下：

所述井间气窜系数在0～5范围内，则气窜程度为弱窜；

所述井间气窜系数在5～10范围内，则气窜程度为中窜；

所述井间气窜系数在10～15范围内，则气窜程度为强窜；

所述井间气窜系数在大于15范围内，则气窜程度为严重窜。

本发明由于采取以上技术方案，其具有以下优点：1、注气井的注气量和生产井的产气量是油田工作中的日常操作，本发明采用等时间间隔收集动态数据，选取注入井开始注气时刻开始到生产井日产气量小于100m³时刻，并以此计算井组井间气窜系数初值，所以，当井组内发生气窜现象时，会根据井间气窜系数判别。2、由于在产气量测量过程中存在测量仪器和人为操作等不确定因素，使得测量数据不可避免地出现较大幅度的波动，本发明步骤(2)中包括对收集的数据进行降噪处理的步骤，采用但不局限于基于Bezier样条的曲线光滑处理及交互降噪方法对生产数据进行降噪，该方法具体可参见附录中参考文献(《基于Bezier样条的曲线光滑处理及交互降噪方法》刘丽丽，2010.8，微电子学与计算机)。3、由于实际稠油油藏中注入强度、注采压差和注气温度对井间气窜系数有一定干扰，本发明采用注入井注气强度、注采压差和注气温度校正图版对井间气窜系数进行校正。因此，可以提供一套准确、有效的井间气窜判别方法，具有客观性和可操作性。

附图说明

图1为渤海油田某注采井组，图2为A1井日注气量随生产时间的变化，图3为B1井日产气量随生产时间的变化，图4为注气井注气强度、注采压差和注气温度的校正图版。

具体实施方式

本发明以渤海油田某注采井组气窜程度判别为应用实施例，例举井间气窜系数指标在气窜判别中的实际应用。本实施例的注采井组井位中B1-B4为生产井，A1为注入井。具体步骤如下所示：

(1)按等时间间隔收集注采井组中注入井日注气量和生产井日产气量，时间从注气井开始注气到生产井日产气量小于100m³。A1井日注气量和B1井日产气量随生产时间的变化分别如图1和图2所示；

(2)对等时间间隔收集的数据进行降噪处理，并计算注入井累积注气量、生产井最大日产气量和累积产气量三个参数指标。采用基于Bezier样条的曲线光滑处理及交互降噪方法对生产数据进行降噪后B1井日产气量如图1所示。注入井累积注气量为115.2×10⁴m³，生产井最大日产气量为7364.4m³，累积产气量为25.34×10⁴m³；

(3)计算井间气窜系数初值。将Q_max＝7364.4，C_q＝25.34，C_zhu＝115.2代入公式计算得到井间气窜系数初值为14.06；

(4)计算井间气窜系数值。利用注气强度、注采压差和注气温度校正图版对气窜系数初值进行校正，计算井间气窜系数值。B1井注入强度14m³/m、注采压差为5MPa、注气温度220℃，根据校正图版可得到注入强度校正系数为0.78，注采压差校正系数为1.21和注气温度校正系数为1.09，则最终的井间气窜系数值为14.34；

(5)判断气窜程度 

根据气窜系数和气窜程度的对应关系，14.34在10～15范围内，可判断B1井和A1井间气窜程度为强窜。

上述实例仅用于说明本发明，凡是在本发明技术方案的基础上进行的等同变换和改进，均不应排除在本发明的保护范围之外。

Claims (4)

1.本发明提供了一种稠油油藏多元热流体吞吐井间气窜程度检测方法，其特征在于，通过提出的注采井组的井间气窜系数指标进行井间气窜程度的检测，其包括以下步骤：

(1)按等时间间隔收集注采井组中注入井日注气量、生产井日产气量，所述的注气量和产气量从注入井开始注气时刻开始到生产井日产气量小于100m³时刻停止；

(2)对等时间间隔收集的数据进行降噪处理，并计算注入井累积注气量、生产井最大日产气量和累积产气量三个参数指标；

(3)根据计算得到的参数指标计算井间气窜系数初值，计算公式为：

$n_i=\frac{Q_{\max }}{C_{\mathrm{zhu}}}\·\frac{C_q}{C_{\mathrm{zhu}}}$

其中，n_i为井间气窜系数初值，无因次；Q_max为生产井最大日产气量，m³；C_q为生产井累积产气量，10⁴m³；C_zhu为注入井累积注气量，10⁴m³；

(4)收集注采井组中注气井注气强度、注采压差和注气温度数据，利用注入井注气强度、注采压差和注气温度校正图版，确定注气强度校正系数、注采压差校正系数和注气温度校正系数对井间气窜系数初值进行校正，确定井间气窜系数，计算公式为：

n＝n_i×m_q×m_p×m_t

其中，n为井间气窜系数；m_q为注气强度校正系数；m_p为注采压差校正系数；m_t为注气温度校正系数；

(5)根据计算得到的井间气窜系数值判断和确定井间气窜程度。

2.如权利要求1所述的稠油油藏多元热流体吞吐井间气窜程度检测方法，其特征在于：所述步骤(5)中，井间气窜程度的判别如下：

所述井间气窜系数在0～5范围内，则气窜程度为弱窜；

所述井间气窜系数在5～10范围内，则气窜程度为中窜；

所述井间气窜系数在10～15范围内，则气窜程度为强窜；

所述井间气窜系数在大于15范围内，则气窜程度为严重窜。

3.如权利要求1所述的稠油油藏多元热流体吞吐井间气窜程度检测方法，其特征在于：步骤(2)中对等时间间隔收集的数据进行降噪处理的技术。

4.如权利要求1所述的稠油油藏多元热流体吞吐井间气窜程度检测方法，其特征在于所述注入井注气强度、注采压差和注气温度校正图版是基于所检测注采井组所在的油田条件确定的，不局限于本发明附图中提供的图版。