CN104728865A - 运行燃气涡轮的燃烧器的方法和燃气涡轮的燃烧器 - Google Patents

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Abstract

本发明涉及运行燃气涡轮的燃烧器的方法和燃气涡轮的燃烧器。本发明提供一种用于燃气涡轮运行的新型燃烧技术，其具有多燃料能力，NOx和CO排放少且热效率高。根据本发明，公开一种用于运行燃气涡轮的燃烧器的方法和燃气涡轮的燃烧器，燃烧器至少包括：具有宽运行范围的第一燃烧室(1)；后续的偏转单元(2)，其用于使第一燃烧室(1)的热气流至少沿周向方向偏转，并且包括用于喷射和混合额外的空气(9)和/或燃料(10)的构件(11、12、13、14)；以及具有短停留时间的顺序燃烧室(3)，在顺序燃烧室(3)中，热气的温度达到其最高值。

Description

运行燃气涡轮的燃烧器的方法和燃气涡轮的燃烧器
技术领域
本发明涉及用于运行燃气涡轮的燃烧器的方法，其具有多燃料能力，热效率提高，而且NOx和未完全氧化的燃料(特别是CO)的排放少。另外，本发明涉及一种用于燃气涡轮的燃烧器。
背景技术
在已知的燃气涡轮(航空器发动机和用于发电的固定式燃气涡轮产生两者)中燃料在燃烧室内较完全或不那么完全地转化成燃烧产物，主要是CO2和H2O。在燃烧室下游的导叶排中，排气加速，并且朝至少一个叶片排偏转，以做机械功。通常，多个导叶和叶片排级后续布置成利用热气流的动能和热能。
在燃烧室中达到的最高温度和燃烧产物在燃烧室中的停留时间会产生不合需要的NOx和CO。产生氮氧化物的不那么重要的参数是燃烧室中的压力和燃料成分。
本质上了解到，通过提高预混合喷燃器或旋流发生器元件内或者单独的喷燃器或旋流发生器元件之间的燃料和空气的混合质量(包括使燃料和空气混合物均匀)，或者通过减少空气泄漏和燃烧室的热损失，或者通过减少热燃烧气体在燃烧室中的停留时间，来实现很大程度上局部地降低最高燃烧温度和这个温度下的停留时间，以及因而减少不合需要的氮氧化物的形成。这样的改进措施变得越来越有挑战性，而且NOx减少的可实现性变得更低。
通过减少停留时间来减少NOx形成是有限的，因为CO排放在部分负载下增加。
一种在降低燃烧温度的同时保持相同的转子入口温度的方法是用封闭式冷却回路，使用蒸汽作为冷却剂，来冷却涡轮导叶。
这种方法的缺点在于额外的冷却管理的复杂性、额外的费用，以及在某种程度上，系统的可靠性和可用性较低。
WO 2006/053825和DE 10043933描述了一种燃烧器，其通过停留时间较低(因此燃烧不完全)的第一燃烧室、在第一燃烧室的下游的第一导叶排，以及在后面的第二燃烧区，即顺序燃烧室来实现污染物排放(特别是NOx)减少，顺序燃烧室喷射或不喷射额外的燃料，而且停留时间足以进行完全燃烧。所述第一导叶排使热的燃烧气流沿轴向方向对齐。另外，气流加速，因此其温度显著降低。因此，第二燃烧区中的温度低于第一燃烧室中的温度。这个较低的温度水平与NOx的形成的参数相匹配。照这样，NOx的形成显著减少。
WO 2011/061059涉及一种用于燃气涡轮的再热燃烧器。此文献公开了如何用冷却空气冷却第一燃烧室和顺序燃烧室的特征，然后冷却空气供应到燃烧室且与燃料预混合。目标是使燃烧器出口温度和预混合火焰中的最高温度之间的差降低到最低，从而减少强烈依赖于温度的NOx的形成。
发明内容
本发明提供用于燃气涡轮运行的顺序燃烧技术的新功能原理，其基于预混合燃烧，具有多燃料能力，这允许在以下情况下进行燃烧：NOx排放非常低，以及未完全氧化的燃料(特别是CO)的排放非常低，顺序燃烧室处的出口温度高达1820K或更高。
根据本发明，公开一种用于运行燃气涡轮的燃烧器的方法和用于燃气涡轮的燃烧器，燃烧器至少包括：具有宽运行范围的第一燃烧室；后续的偏转单元，其用于使第一燃烧室的热气流至少沿周向方向偏转，并且包括用于喷射和混合额外的空气和/或燃料的器件；以及顺序燃烧室，在顺序燃烧室中，热气的温度达到其最高值，其中，在第一燃烧室中，预混合燃料空气混合物以范围介于1400K和1800K之间的平均火焰温度在稳定火焰中燃烧，以允许CO排放和NOx排放在第一燃烧室的出口处低于10 vppmd，在第一燃烧室的下游端处，额外的空气的质量流喷射到热气流中，以便使温度降低到1400K以下，优选1350K以下，这允许在所述空气喷射的下游喷射额外的燃料，产生热排气、空气和燃料的混合物，自燃时间介于1毫秒和10毫秒之间，其中，所述混合物进入偏转单元，并且在那里至少沿周向方向偏转，但在到达顺序燃烧室之前不发生反应，在顺序燃烧室里，混合物由于自燃和/或自燃和的热的反应产物的再循环的组合而燃烧。
根据第一优选实施例，第一燃烧室是预混合燃烧器，其运行范围介于1550K和1800K之间(与平均火焰温度有关)，更优选地介于1600K和1800K之间。
根据另一个实施例，第一燃烧室中的停留时间为15毫秒至30毫秒。
根据特别优选的实施例，第一燃烧室中的停留时间为顺序燃烧室中的停留时间(停留时间为大约3毫秒至10毫秒)的大约二至五倍长。
根据第一方面，在第一燃烧室的出口区域中喷射额外的空气允许这个第一燃烧器在高得足以使CO排放稳定在较低水平的温度下运行。
根据第二方面，这个喷射使排气的温度缓和到低得足以避免在1毫秒内立即自燃但高得足以在3毫秒至10毫秒内自燃的温度水平，在到达顺序燃烧室之前不自燃。
根据第三方面，热气温度这样在偏转单元中的偏转和加速导叶之前降低使得能够以小于经过流的4%的范围仅将非常少量的冷却空气喷射到经过流中。因此，偏转和加速导叶的空气动力学损失可降到最低(混合损失降低，导叶的后缘较薄)。
根据另一个重要实施例，在混合区段的下游，即，在顺序燃烧室的上游区段中，热气流(排气、空气和燃料的混合物)经过突然横截面扩大部的区域，诸如向后的台阶。逆流区在台阶之后产生，其中，这个逆流区在通入顺序燃烧室中的入口处限定火焰锚定点。
除了自燃反应前锋之外，在自燃式顺序燃烧室的上游区段中产生再循环区允许产生传播的火焰前锋，传播的火焰前锋使反应产物与排气、燃料和空气的混合物的未反应离析物混合。因此，顺序燃烧室中的热释放位置在时间和空间上更稳定，而且另外对于不同的燃料成分或第一燃烧器出口温度显示了较少的变化。
所有这些作用都允许燃烧系统在压力、入口和出口温度变化、燃料成分方面具有非常广泛的运行范围。
顺序燃烧室中的高入口温度水平允许来自第一燃烧器的燃料和空气和排气的混合物在非常短的停留时间里完全燃烧。因此，在顺序燃烧器的端部处的NOx和CO水平与第一燃烧器的端部处的水平相同，即，CO排放<10 vppmd，或者处于均衡水平且NOx排放<10 vppmd。
关于根据本发明的燃烧系统的多燃料能力，有两个选择：第一燃烧器和第二燃烧器两者都用气态燃料和液体燃料运行，或者第一燃烧器和第二燃烧器两者都用气态燃料运行，而第一燃烧器可另外用液体燃料运行，或者第一燃烧器(1)和第二燃烧器(3)两者都用液体燃料运行，而第一燃烧器(1)可另外用气态燃料运行。
附图说明
在下面，将借助于示例性实施例，参照附图来更详细地描述本发明，其中：
图1示意性地示出具有一体式偏转单元的燃烧室的第一实施例；
图2显示根据本发明的燃烧室的另一个实施例；
图3a和3b显示导叶，其具有波状(图3a)或叶形(图3b)后缘，以加强在热气流中形成旋涡；
图4示意性地示出燃烧室，其具有扩张到顺序燃烧器中的台阶；
图5a和5b更详细地显示突然流横截面扩大部的实施例。
部件列表
1第一燃烧室
2偏转单元、偏转区段
3顺序燃烧室
4预混合喷燃器
5入口空气
6燃料
7燃烧区
8第一涡轮叶片排
9额外的空气
10额外的燃料
11导叶、导叶排
12导叶11的波状后缘
13导叶11的叶形后缘
14突起、旋涡发生器
15流道轮廓
16热气流道的突然扩大部
17逆流区
18涡轮轴线
19涡轮
20向后的台阶
21额外的燃料
22冷却空气
23转子
24额外的燃料喷射器件
25燃料喷射器件24的后缘
26混合区
27燃烧器衬套
28导叶11的前缘
29燃料喷射器件24的前缘
30反应区
31凹入式环形通道
32热气。
具体实施方式
图1示意性地显示具有再热燃烧系统的燃气涡轮的纵向截面图。燃气涡轮包括压缩机、燃烧系统1、2、3、4、5、6、9、10和围绕转子23(其具有旋转轴线18)沿周向延伸的涡轮19，以及至少第一排涡轮叶片8。燃烧系统包括在第一燃烧室1和顺序燃烧室3之间的一体式偏转单元2。第一燃烧室1是预混合燃烧器，其具有多个布置成环形的预混合喷燃器4，各个喷燃器4连接到用于供应燃烧空气5的气室和用于液体和/或气态燃料的一个或多个燃料供应管线6上。顺序燃烧室3基于自燃。涡轮19的第一导叶排11在第一叶片排8上游较远的位置上结合到燃烧系统中。在此位置上，第一导叶排11分开顺序燃烧室3与第一燃烧室1。这个第一导叶排11用作偏转和混合单元2，如下面描述的那样。如可从图1和2中看出的那样，第一导叶排11定位在比第一涡轮叶片排8显著更大的半径(参照旋转轴线18)上，并且顺序燃烧室3用作过渡件，以补偿半径差。在燃气涡轮的运行中，燃烧空气被压缩机压缩，并且供应到预混合喷燃器4，燃料喷射到空气中，并且产生燃料-空气混合物，而且燃料-空气混合物在第一燃烧室1的燃烧区7中的喷燃器4下游燃烧。在第一燃烧室1的出口处的反应产物的温度的范围介于大约1450K和1780K之间，这允许有稳定燃烧，在整个运行范围里的排放少(NOx<10 vppmd和CO<10 vppmd)，而且适于气态燃料(天然气、氢、合成气体等)和液体燃料(油)两者。燃烧器停留时间优选低于30毫秒。
在第一燃烧室1的下游端处以及在第一导叶排11的上游，定位有用于将额外的空气9的质量流喷射到热气流中的器件(参见图2)。由于新鲜空气9的这个额外的质量流，产生的排气-空气混合物的温度在第一燃烧室1的出口显著降低。
在后续的偏转单元2中，排气和空气的混合物经过第一导叶排11，并且至少沿周向方向偏转。为了减小导叶11的热应力，导叶11由耐高温材料制成，例如陶瓷涂层，而且另外它们配备有内部冷却系统。可通过导叶11内部的对流冷却和/或薄膜冷却和/或冲击冷却来对导叶11实现冷却，如本质上根据涡轮导叶的现有技术所了解到的那样。备选地，具有封闭式冷却系统的实施例是可行的，例如蒸汽或空气作为冷却剂。
由于喷射额外的空气9以及热从热气流传递到偏转单元2中的构件，对热气流添加大约3%至5%的冷却和泄漏空气，以及在偏转单元2中的加速，热气流的静态温度显著降低到低于1350K的水平。这个降低的温度允许喷射额外的燃料10的质量流，产生排气-空气-燃料混合物，自燃时间介于1毫秒和10毫秒之间，使得这个混合物不会在到达顺序燃烧室3之前反应，在顺序燃烧室3中，这个混合物由于自燃或自燃和热的反应产物的再循环的组合而燃烧。
将燃料喷射系统10、24和具有后续混合通道26的空气动力学混合装置12、13结合到偏转单元2中。
为了改进额外的燃料10的射流的穿透深度，可使用一系列支持性空气射流。还存在这样的选择：将单独的燃料射流包围在空气射流中，以防止燃料在与来自第一燃烧室1的排气混合之前点燃。由于温度高，混合物由于自燃而点燃，并且在几毫秒内完全燃烧，典型地在不到10毫秒之内完全燃烧。
燃料喷射10的选择包括
·从偏转导叶11的后缘喷射(参见图3a、3b)
·从导叶11的压力侧或吸力侧喷射
·从偏转区段2内的流道的毂侧或壳体侧喷射
·从结合到偏转单元2中、优选在导叶排11的上游不远处的单独的燃料喷射系统24、25喷射(图4)。这样的燃料喷射器件24、25本质上是已知的。它们可设计成延伸跨过整个流横截面的流线型本体。例如在专利申请WO 2011/054757中公开了这种器件。
这些列出的选择中的两个或更多个的组合是可行的。
热气、额外的空气9(来自冷却空气、载体空气、支持空气)和额外的燃料10的混合质量由于产生旋涡而得到改进，优选在流向上具有旋涡轴线的旋涡。这些旋涡可用不同的方法在偏转区段2中或下游不远处产生，即
·使用具有波状后缘12的导叶11 (参见图3a)
·使用具有叶形后缘13的导叶11 (参见图3b)
·使用旋涡发生器，例如偏转区段2内的流道轮廓的毂侧或壳侧上的在导叶11下游的四面体
·导叶11的空气动力学设计，其使得由于流偏转无论如何也会出现二次旋涡流得到加强。不像没有燃料喷射的偏转设计(其中避免了二次旋涡，如果可行的话)，二次旋涡由导叶的形状和毂和壳侧上的边界轮廓放大。
为了扩大运行范围，热气流道的突然横截面扩大部16，诸如流道轮廓15中的向后的台阶20或凹入式环形通道31布置在顺序燃烧室3的入口区段中的混合区段26后面(参见图4和5)。在台阶16处产生逆流区17。通过形成反应区30，这个逆流区17在通往顺序燃烧室3的入口处限定火焰锚定点，并且因而在温度、压力、流率、氧含量、具有不同的点燃属性的燃料等方面实现广泛的运行范围。
根据优选实施例，突然流横截面扩大部的所述台阶包括流横截面的至少10%的扩张。
为了进一步增大运行范围，可将另一个燃料喷射系统21在通入第二燃烧器3中的入口处包括到向后的台阶16或凹入式环形通道31中(图4)。通过在向后的台阶16下游的这个再循环区17中喷射燃料，或者将燃料喷射到凹入式环形通道31中，再循环区17中的温度由于另外喷射的燃料21的燃烧而升高。
顺序燃烧室3优选由对流热传递冷却，即，燃烧器壁在与热气相对的侧部上被未直接流到燃烧室中的冷却介质(优选空气)冷却，如本质上已知的那样。
顺序燃烧室3有利地设计成环形燃烧室。罐型燃烧器作为顺序燃烧室3将具有多个缺点，诸如要冷却较大的表面，泄漏较大，而且通往旋转涡轮叶片8的流将被罐侧壁的尾流打乱。
根据本发明的优选实施例，第一燃烧室1设计成环形燃烧器，而顺序燃烧室3也设计成环形燃烧器。
根据备选实施例，第一燃烧室1设计成罐式燃烧器构造，而顺序燃烧室3则设计成环形燃烧室。
包括混合系统的偏转单元2可实现为围绕涡轮轴线18的环形环，或者布置成围绕涡轮轴线18的单独的喷燃器或罐。
为了减小顺序燃烧器3的轴向长度，可在不在扩散器状燃烧器形状中产生流分离的情况下使流减速，然后在流进入到涡轮19转子中之前使其再次加速。
在顺序燃烧室3中，热气的温度达到其最高值。因此，为了减少NOx形成，燃烧室3中的停留时间必须保持较小，优选小于10毫秒。
另一种减少燃烧室中的NOx形成的办法是减少热燃烧气体中的氧含量。这可由另一个选择实现，即，排气再循环。例如，排气的部分质量流在涡轮19或热回收蒸汽发生器(未显示)后面抽取，冷却，然后混合到燃气涡轮的入口空气流5、9中。
为了优化空气动力学，即，降低压力损失，有利的是将偏转单元2与第一导叶排11一起置于比第一涡轮叶片排8显著更大的直径(与涡轮轴线18有关)上，并且使用顺序燃烧器3作为过渡件，来补偿偏转单元2和第一涡轮叶片排8之间的半径差。这个措施会产生额外的优点：周向速度的提高与半径相反，对于相同的轴向速度，遵守旋流守恒，并且因而转子入口处的流通角或偏转基本大于偏转单元2中的偏转。由于流损失强烈取决于导叶11中的偏转，所以可在涡轮转子入口处保持恒定流通角的同时减小损失。
备选地，对于相同偏转前向术语与轴向速度比的半径比，偏转单元2中的流速在沿径向向外偏移的导流板中成比例地降低。
由于热传递大致与流率成比例减小，所以这个实施例不需要对偏转单元2的构件进行那么多冷却。
在燃气涡轮启动时，第一燃烧室1由点燃装置点燃，而且通过应用常用的运行方法(例如提高燃烧温度，以及增加质量流率)来升高到适合点燃顺序燃烧器的燃烧器出口温度。由于第一燃烧室1的可控范围广，所以燃料的自燃特性的变化可由进入偏转单元2中的较高或较低的入口温度补偿，例如允许用典型地反应性更大的燃料运行。
为了简化系统，用液体备用燃料运行可局限于第一燃烧室1，代价是损失一些功率。如果使用液体燃料作为主要燃料，则可专门针对液体燃料来建立燃烧器。

Claims (36)

1. 一种用于运行燃气涡轮的燃烧器的方法，所述燃烧器(在热气流的方向上)至少包括第一燃烧室(1)、偏转单元(2)、顺序燃烧室(3)，其中，所述第一燃烧室(1)是具有至少一个预混合喷燃器(4)的预混合燃烧室，所述预混合喷燃器(4)用于将空气(5)和气态和/或液体燃料(6)的混合物喷射到燃烧区(7)中，而所述顺序燃烧室(3)是自燃燃烧室，并且连接到第一涡轮转子叶片排(8)上，其特征在于，在所述第一燃烧室(1)中，预混合的燃料空气混合物以范围介于1400K和1800K之间的平均火焰温度在稳定火焰中燃烧，在所述第一燃烧室(1)的下游端处，额外的空气(9)的质量流喷射到热气流中，以便使温度降低到1400K以下，在所述空气喷射(9)的下游喷射额外的燃料(10)的质量流，从而产生排气-空气-燃料混合物，其自燃时间介于1毫秒和10毫秒之间，混合物进入所述偏转单元(2)，并且在那里至少沿周向方向偏转，而且所述混合物通过自燃或者自燃和热的反应产物的再循环的组合而在所述顺序燃烧室(3)中燃烧。
2. 根据权利要求1所述的方法，其特征在于，在所述第一燃烧室(1)中，预混合的燃料-空气-混合物以范围介于1550K和1800K之的间平均火焰温度燃烧，优选地，范围介于1600K和1800K之间。
3. 根据权利要求1或2所述的方法，其特征在于，所述第一燃烧室(1)中的停留时间介于15毫秒和30毫秒之间。
4. 根据权利要求1至3中的任一项所述的方法，其特征在于，所述顺序燃烧室(3)中的停留时间介于2毫秒和10毫秒之间。
5. 根据权利要求1所述的方法，其特征在于，来自所述第一燃烧室(1)的热气流的温度由于额外的空气(9)的质量流而降低为低于1350K。
6. 根据权利要求1所述的方法，其特征在于，在所述偏转单元(2)中，优选在所述偏转单元(2)的入口区段中喷射所述额外的燃料(10)。
7. 根据权利要求1至6中的任一项所述的方法，其特征在于，热气流(排气、空气和燃料的混合物)至少沿周向方向偏转，并且另外，在所述热气流中形成旋涡。
8. 根据权利要求7所述的方法，其特征在于，热气流中的旋涡由下者产生：导叶(11)的空气动力学设计、具有波状后缘(12)的导叶(11)、具有叶形后缘(13)的导叶(11)或者至少一个旋涡发生器(14)。
9. 根据权利要求1至8中的任一项所述的方法，其特征在于，热气流(排气、空气和燃料的混合物)经过所述顺序燃烧室(3)的上游区段中的突然横截面扩大部(16，20，31)的区域。
10. 根据权利要求9所述的方法，其特征在于，在所述突然横截面扩大部(16，20，31)的区段中形成逆流区(17)，这个逆流区(17)在通入所述顺序燃烧室(3)的入口处限定火焰锚定点。
11. 根据权利要求10所述的方法，其特征在于，额外的燃料(21)的质量流喷射到所述逆流区(17)中。
12. 根据权利要求1至11中的任一项所述的方法，其特征在于，排气、空气和燃料的混合物在突然横截面扩大部(16，20，31)的区段中由于自燃或自燃和的热的反应产物的再循环的组合而点燃。
13. 根据权利要求1至12中的任一项所述的方法，其特征在于，所述顺序燃烧室(3)的出口处的热气温度为至少1800K，优选至少1820K。
14. 根据权利要求1所述的方法，其特征在于，所述偏转单元(2)定位在比所述第一涡轮叶片排(8)显著更大的直径(其与涡轮轴线(18)有关)上，并且从而所述顺序燃烧室(3)用作过渡件，以补偿第一导叶排(11)和第一叶片排(8)之间的半径差。
15. 根据权利要求1至14中的任一项所述的方法，其特征在于，所述第一燃烧室(1)是罐式燃烧器，而所述顺序燃烧室(3)是环形燃烧室。
16. 根据权利要求1至14中的任一项所述的方法，其特征在于，
所述第一燃烧器(1)和所述第二燃烧器(3)两者都用气态燃料和液体燃料运行，或者
所述第一燃烧器(1)和所述第二燃烧器(3)两者都用气态燃料运行，而所述第一燃烧器(1)可另外用液体燃料运行，或者
所述第一燃烧器(1)和所述第二燃烧器(3)两者都用液体燃料运行，而所述第一燃烧器(1)可另外用气态燃料运行。
17. 一种用于燃气涡轮、特别是发电站的燃气涡轮的燃烧器，其(在热气流的方向上)至少包括第一燃烧室(1)、用于来自所述第一燃烧室(1)的热气流的偏转单元(2)，以及顺序燃烧室(3)，其中，所述第一燃烧室(1)是具有至少一个预混合喷燃器(4)的预混合燃烧室，所述预混合喷燃器(4)用于将空气(5)和气态和/或液体燃料(6)的混合物喷射到所述第一燃烧室(1)的燃烧区(7)中，其中，所述偏转单元(2)至少包括偏转和旋涡发生元件(11，12，13，14)，以及其中，所述顺序燃烧室(3)是在所述偏转单元(2)下游的自燃燃烧室，其特征在于，所述顺序燃烧室(3)的上游区段配备有突然流横截面扩大部(16，20，31)，用于形成逆流区(17)。
18. 根据权利要求17所述的燃烧器，其特征在于，突然流横截面扩大部(16，20，31)的台阶包括流横截面的至少10%的扩张。
19. 根据权利要求17或18所述的燃烧器，其特征在于，所述突然流横截面扩大部(16，20，31)包括流道轮廓(15)的向后的台阶(20)。
20. 根据权利要求17所述的燃烧器，其特征在于，所述顺序燃烧室(3)的上游区段在所述流道轮廓(15)中配备有凹入式环形通道(31)。
21. 根据权利要求17至20中的任一项所述的燃烧器，其特征在于，喷射器件布置在突然横截面扩大部(16，20，31)的台阶处，以将额外的燃料(21)喷射到所述逆流区(17)中。
22. 根据权利要求17至20中的任一项所述的燃烧器，其特征在于，所述偏转单元(2)包括成排的导叶(11)，用于使热气流至少沿周向方向偏转。
23. 根据权利要求22所述的燃烧器，其特征在于，所述导叶(11)的至少一部分配备有波状后缘(12)或叶形后缘(13)。
24. 根据权利要求22所述的燃烧器，其特征在于，所述导叶(11)的至少一部分配备有至少一个旋涡发生器(14)。
25. 根据权利要求24所述的燃烧器，其特征在于，所述导叶(11)的至少一部分在压力侧上配备有至少一个旋涡发生器。
26. 根据权利要求17所述的燃烧器，其特征在于，在偏转区段(2)中的流道轮廓(15)的毂侧和/或壳侧配备有至少一个旋涡发生器(14)。
27. 根据权利要求24至26中的任一项所述的燃烧器，其特征在于，所述旋涡发生器(14)的至少一部分形成为四面体形突起。
28. 根据权利要求22所述的燃烧器，其特征在于，在燃烧室(1)的下游端处，以及/或者在所述偏转单元(2)的入口区域处，布置有用于喷射额外的空气(9)的质量流的器件。
29. 根据权利要求28所述的燃烧器，其特征在于，所述器件(9)布置在所述流道轮廓(15)和/或至少一个导叶(11)上。
30. 根据权利要求17至29中的任一项所述的燃烧器，其特征在于，所述偏转单元(2)配备有用于喷射额外的燃料的质量流的器件(10，24)。
31. 根据权利要求30所述的燃烧器，其特征在于，至少一个导叶(11)配备有用于燃料喷射的器件。
32. 根据权利要求31所述的燃烧器，其特征在于，所述额外的燃料从至少一个导叶(11)的后缘或压力侧或吸力侧喷射。
33. 根据权利要求28和30所述的燃烧器，其特征在于，至少一个导叶(11)配备有用于空气喷射(9)的器件，并且/或者至少一个导叶(11)配备有用于燃料喷射(10)的器件，其中，用于空气喷射(9)的器件布置在用于燃料喷射(10)的器件的上游。
34. 根据权利要求17至33中的任一项所述的燃烧器，其特征在于，所述偏转单元(2)定位在比所述第一涡轮叶片排(8)显著更大的直径(其与所述涡轮轴线(18)有关)上。
35. 根据权利要求17至34中的任一项所述的燃烧器，其特征在于，所述第一燃烧室(1)是环形燃烧室或罐式燃烧室，而所述顺序燃烧室(3)是环形燃烧室。
36. 根据权利要求35所述的燃烧器，其特征在于，所述第一燃烧室(1)和所述偏转单元(2)设计成罐式构造。
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