CN104092249A - 一种适用于低压微网的改进型下垂控制方法 - Google Patents
一种适用于低压微网的改进型下垂控制方法 Download PDFInfo
- Publication number
- CN104092249A CN104092249A CN201410308681.8A CN201410308681A CN104092249A CN 104092249 A CN104092249 A CN 104092249A CN 201410308681 A CN201410308681 A CN 201410308681A CN 104092249 A CN104092249 A CN 104092249A
- Authority
- CN
- China
- Prior art keywords
- impedance
- vir
- voltage
- output
- micro
- Prior art date
- Legal status (The legal status is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the status listed.)
- Granted
Links
Classifications
-
- Y—GENERAL TAGGING OF NEW TECHNOLOGICAL DEVELOPMENTS; GENERAL TAGGING OF CROSS-SECTIONAL TECHNOLOGIES SPANNING OVER SEVERAL SECTIONS OF THE IPC; TECHNICAL SUBJECTS COVERED BY FORMER USPC CROSS-REFERENCE ART COLLECTIONS [XRACs] AND DIGESTS
- Y02—TECHNOLOGIES OR APPLICATIONS FOR MITIGATION OR ADAPTATION AGAINST CLIMATE CHANGE
- Y02E—REDUCTION OF GREENHOUSE GAS [GHG] EMISSIONS, RELATED TO ENERGY GENERATION, TRANSMISSION OR DISTRIBUTION
- Y02E40/00—Technologies for an efficient electrical power generation, transmission or distribution
- Y02E40/40—Arrangements for reducing harmonics
Landscapes
- Inverter Devices (AREA)
Abstract
本发明公开了一种适用于低压微网的改进型下垂控制方法,在电压电流环中加入一种新的虚拟阻抗的设计,电压外环采用比例积分控制以保证输出波形具有较高的跟踪精度,电流内环采用比例控制以提高系统的动态响应速度;将等效线路阻抗设计为在工频附近呈现阻性,满足低压微网的线路阻抗特点,同时降低了微源逆变器功率均分控制对输出线路阻抗的敏感性;等效线路阻抗在高频谐波段呈感性,能够有效抑制非线性负载造成的高频谐波,有效避免高频谐波噪声对微源输出电能质量的影响。
Description
技术领域
本发明涉及一种适用于低压微网的改进型下垂控制方法,属于电力电子装置调制技术。
背景技术
由于下垂控制器不需要联络线和负载信息就可以实现微网中多微源间功率平均分配,因此在微网多微源协调控制中受到广泛的应用。然而微源间功率的精确平均分配除了匹配下垂控制器中的下垂系数以外,对微源输出电压、相角及线路阻抗都有严格的要求。
由于低压微网的线路阻抗主要为阻性,不同于高压线路中的感性阻抗特性,原有的经典下垂控制曲线(P-f、Q-U)是否仍然适用于低压微网引起了广泛的争议。一般而言,目前通过电压电流环中虚拟阻抗的引入,将线路输出阻抗可以等效为感性、阻性、阻感混合型和容性这几种。1)当等效线路阻抗为感性,依旧可以采用经典的同步发电机P-f、Q-U下垂控制方程,等效后的线路阻抗基本由虚拟阻抗决定,这也是目前常采用的方法;2)当等效线路阻抗为阻性,由于低压微网中线路中的阻性比例极大,众多学者认为在低压环境中应该采用阻性网络环境,此时,应该采用P-U、Q-f下垂控制方程,这种方法常见于小规模微网环境中,但是同感性阻抗一样,由于虚拟阻抗对等效线路阻抗的增大作用,输出端电压会受到影响,不通过恰当的控制方法,输出电压存在静差达不到额定值;3)当等效线路阻抗为阻感混合型,由于电压源逆变器普遍采用LC滤波电路,加上低压微网中一般存在0.4k/10k变压器,所以认为低压微网实际是一个阻感混合型网络,在这种情况下f、U与PQ轴都相关,互相耦合控制较为复杂,一般都通过虚拟阻抗的加入将等效后的线路阻抗变为纯阻性或者纯感性;4)当等效线路阻抗为容性,由于经典的下垂曲线并不具备无功补偿器的倾斜特性,部分学者认为在低压微网中部署几台容性输出阻抗的逆变器,即接入点电压随着输出功率呈正比,有益于改善电压偏移,实现局部电压调整。
传统观点认为低压微网的阻抗特点主要为阻性,应该通过电压电流环中虚拟阻抗的引入,将线路等效阻抗设计为阻性。但是随着微网环境中非线性负载的大量投入,逆变器输出大量高频谐波从发电端源头严重影响了微网系统的电能质量,阻性等效阻抗并不能抑制高频谐波。
发明内容
发明目的:针对低压微网中采用传统下垂控制器多微源之间功率分配精度不高和非线性负载影响的问题,本发明提供一种适用于低压微网的改进型下垂控制方法,通过对虚拟阻抗的设计,将等效虚拟阻抗设计成在工频附近呈现阻性,满足低压微网的线路阻抗特点,高频谐波段呈感性,有效抑制非线性负载造成的高频谐波。
技术方案:为实现上述目的,本发明采用的技术方案为:
一种适用于低压微网的改进型下垂控制方法,包括如下步骤:
(1)对采用下垂控制器的微源逆变器输出功率,不仅对下垂参数进行匹配,对输出阻抗也进行匹配;由于对输出阻抗的设计并不能完全满足精度要求,因此在电压电流环中引入虚拟阻抗Zvir(s);其中,s为拉式变换复变量参数;
(2)在引入虚拟阻抗Zvir(s)的电压电流环中,电压外环采用PI控制以保证输出波形具有较高的精度,电流内环采用比例控制以提高系统的动态响应速度;
(3)对引入虚拟阻抗Zvir(s)的电压电流环进行简化,得到前向增益G(s)、不加入虚拟阻抗Zvir(s)时的输出滤波阻抗Zo(s)和加入虚拟阻抗Zvir(s)后的等效线路阻抗表达式;
(4)设计虚拟阻抗Zvir=K1s/(s+K2),将下垂控制器在工频阈值范围内的低频区域设计成低压微网中普遍的阻性,将高频谐波频谱段设计成感性以滤去高频谐波;其中,K1和K2为虚拟阻抗参数。
本发明,通过新的虚拟阻抗Zvir(s)的设计,方案中设计的电压电流环可以精确控制等效输出阻抗,满足在工频附近呈阻性、高频谐波区呈感性的特点,得到新的等效线路阻抗波特图。
具体的,所述步骤(3)中:
简化后的引入虚拟阻抗Zvir(s)的电压电流环为:
前向增益G(s)为:
D(s)=LCs3+(R+K·KPWMC)s2+(1+K·kpKPWM)s+K·kiKPWM
不加入虚拟阻抗Zvir(s)时的输出滤波阻抗Zo(s)为:
加入虚拟阻抗Zvir(s)后的等效线路阻抗为:
其中,uo为输出电压,uref为输出电压参考值,i为电流内环的电流;kp和ki为电压外环中PI控制器的控制参数,KPWM为微源逆变器的等效模型;L和C为LC输出滤波器参数,R为LC输出滤波器的电感寄生内阻,K为电流内环中比例控制器的控制参数。
所述微源逆变器的等效模型KPWM一般取为常数,本发明中优选取为常数10。
有益效果:本发明提供的适用于低压微网的改进型下垂控制方法,相对于现有技术,具有如下优点:当负载含有大量非线性负载时,为了抑制高频谐波注入等不利影响,本发明直接通过虚拟阻抗Zvir(s)=K1s/(s+K2)的设计,将等效线路阻抗设计为在工频附近呈现阻性,满足低压微网的线路阻抗特点,同时降低了微源逆变器功率均分控制对输出线路阻抗的敏感性;等效线路阻抗在高频谐波段呈感性,能够有效抑制非线性负载造成的高频谐波,有效避免高频谐波噪声对微源输出电能质量的影响。
附图说明
图1为电压电流环控制框图;
图2为简化后的电压电流环控制框图;
图3a为感性等效输出阻抗示意图;
图3b为阻性等效输出阻抗示意图;
图4为重新设计的等效输出阻抗波特图示意图;
图5a为工况1功率输出示意图;
图5b为工况1微网环流示意图;
图5c为工况2功率输出示意图;
图5d为工况2微网环流示意图;
图5e为工况3微网电流示意图;
图5f为工况3电流THD示意图;
图5g为工况4微网电流示意图;
图5h为工况4电流THD示意图;
图6为本发明方法流程图。
具体实施方式
下面结合附图对本发明作更进一步的说明。
一种适用于低压微网的改进型下垂控制方法,对采用下垂控制器的微源逆变器输出功率,不仅对下垂参数进行匹配,对输出阻抗也进行匹配;由于对输出阻抗的设计并不能完全满足精度要求,因此在电压电流环中引入虚拟阻抗,以更好地满足工频情况时的功率均分。
加入虚拟阻抗后的电压电流环控制框图如图1所示,电压外环采用PI控制以保证输出波形具有较高的精度,电流内环采用比例控制以提高系统的动态响应速度。图中:Ku是LC输出滤波器的电容电压解耦反馈参数,Kl是LC输出滤波器的电感电流解耦反馈参数,在本案中Ku和Kl的取值均为1;L和C为LC输出滤波器参数,R为LC输出滤波器的电感寄生内阻,K为电流内环中比例控制器的控制参数;KPWM为微源逆变器(voltage source inverter,VSI)的等效模型,一般取常数,在本案中KPWM=10;Zload为负载参数,Zvir(s)为引入的虚拟阻抗;s为拉式变换复变量参数。
为了简化引入虚拟阻抗Zvir(s)的电压电流环,将图1等效简化为图2,在图2中,G(s)为前向增益,Zo(s)为不加入虚拟阻抗Zvir(s)时的输出滤波阻抗;根据图2可以写出简化后的引入虚拟阻抗Zvir(s)的电压电流环为:
前向增益G(s)为:
D(s)=LCs3+(R+K·KPWMC)s2+(1+K·kpKPWM)s+K·kiKPWM
不加入虚拟阻抗Zvir(s)时的输出滤波阻抗Zo(s)为:
加入虚拟阻抗Zvir(s)后的等效线路阻抗为:
其中,uo为输出电压,uref为输出电压参考值,i为电流内环的电流;kp和ki为电压外环中PI控制器的控制参数;K为电流内环中比例控制器的控制参数。
可以看出只要设计合适的虚拟阻抗Zvir(s),就可以控制系统的等效输出阻抗。大部分文献通过虚拟阻抗的选取将等效输出阻抗设计成经典下垂曲线的感性和符合低压微网阻抗特点的阻性,如图3(a)和图3(b)所示。本案直接通过设计虚拟阻抗Zvir=K1s/(s+K2),将下垂控制器在工频附近的低频区域设计成低压微网中普遍的阻性,将高频谐波频谱段设计成感性用于滤去高频谐波。本案采用的电压电流环中参数如表1所示。
表1电压电流环参数
通过设计Zvir=K1s/(s+K2),本案中的电流电压环可以精确控制等效输出阻抗,满足在工频附近呈阻性,高频谐波区呈感性的特点。新的等效线路阻抗波特图如图4所示。通过图4可以看出在工频附近的一段范围内相频特性为0°,而在10kHz以下的高频谐波范围内为90°附近呈感性,可以有效避免高频谐波噪声对微源输出电能质量的影响。
为了验证本发明提出方法的可行性和正确性,基于Matlab/Simulink建立了如图1所示的系统模型。仿真系统参数为:每台微源VSI的输出功率一样,微网初始工作在离网孤岛运行状态,输出滤波器为LC滤波器,其中滤波电感为2mH,电容为10μF,微源A线路阻抗为0.02+j0.5Ω,微源B线路阻抗为0.1+j0.8Ω。
1)工况1:阻感性负载,两台逆变器不加入虚拟阻抗,采用传统的电压电流环控制
负载为10kW纯阻性负载,在仿真0.2s时刻,加入10kW阻性负载和6kW感性负载。图5(a)是采用不加入虚拟阻抗时两台逆变器输出功率,其中P为有功功率,Q为无功功率;图5(b)是两台逆变器之间的环流,其中iΔ=iA-iB。通过图5(a)和图5(b)可以看出不加入虚拟阻抗的情况下,由于线路阻抗的不一致,两台微源不能做到功率精确均分,两台微源VSI之间存在环流。
2)工况2:阻感性负载,两台逆变器均加入本发明提出的虚拟阻抗,采用改进的电压电流环控制
负载为10kW纯阻性负载,在仿真0.2s时刻,加入10kW阻性负载和6kW感性负载。图5(c)是采用不加入虚拟阻抗时两台逆变器输出功率,其中P为有功功率,Q为无功功率;图5(d)是两台逆变器之间的环流,其中iΔ=iA-iB。通过图5(c)和图5(d)可以看出加入本发明提出虚拟阻抗,两台微源输出功率精确均分,微源VSI之间环流得到抑制。改进电压电流控制环有效地抑制了由于线路阻抗不匹配或不是纯阻性而造成的环流及功率精确均分的问题。
3)工况3:非线性负载,两台逆变器不加入虚拟阻抗,采用传统的电压电流环控制
图5(e)是采用不加入虚拟阻抗时逆变器输出电流波形,图5(f)是逆变器输出电流THD(总谐波失真)。通过图5(e)可以看出当负载含有大量非线性负载时,不采用本发明提出的改进电压电流环时VSI输出电流含有大量高频谐波,其电流THD为17.00%。
4)工况4:非线性性负载,两台逆变器均加入本发明提出的虚拟阻抗,采用改进的电压电流环控制
图5(g)是采用加入本发明提出的虚拟阻抗时逆变器输出电流波形,图5(h)是逆变器输出电流THD。通过图5(g)可以看出采用本发明提出的改进电压电流环后,由于加入虚拟阻抗后等效输出阻抗在工频呈阻性高频呈感性,有效抑制了高频谐波,图5(h)频谱分析中也得到了验证,由于高频谐波的减少,其电流THD降低为14.96%。
图6所示为本发明方案的实施流程图。
以上所述仅是本发明的优选实施方式,应当指出:对于本技术领域的普通技术人员来说,在不脱离本发明原理的前提下,还可以做出若干改进和润饰,这些改进和润饰也应视为本发明的保护范围。
Claims (3)
1.一种适用于低压微网的改进型下垂控制方法,其特征在于:包括如下步骤:
(1)对采用下垂控制器的微源逆变器输出功率同时匹配下垂参数和输出阻抗,并且在电压电流环中引入虚拟阻抗Zvir(s);其中,s为拉式变换复变量参数;
(2)在引入虚拟阻抗Zvir(s)的电压电流环中,电压外环采用PI控制,电流内环采用比例控制;
(3)对引入虚拟阻抗Zvir(s)的电压电流环进行简化,得到前向增益G(s)、不加入虚拟阻抗Zvir(s)时的输出滤波阻抗Zo(s)和加入虚拟阻抗Zvir(s)后的等效线路阻抗表达式;
(4)设计虚拟阻抗Zvir=K1s/(s+K2),将下垂控制器在工频阈值范围内的低频区域设计成低压微网中普遍的阻性,将高频谐波频谱段设计成感性;其中,K1和K2为虚拟阻抗参数。
2.根据权利要求1所述的适用于低压微网的改进型下垂控制方法,其特征在于:所述步骤(3)中:
简化后的引入虚拟阻抗Zvir(s)的电压电流环为:
前向增益G(s)为:
D(s)=LCs3+(R+K·KPWMC)s2+(1+K·kpKPWM)s+K·kiKPWM
不加入虚拟阻抗Zvir(s)时的输出滤波阻抗Zo(s)为:
加入虚拟阻抗Zvir(s)后的等效线路阻抗为:
其中,uo为输出电压,uref为输出电压参考值,i为电流内环的电流;kp和ki为电压外环中PI控制器的控制参数,KPWM为微源逆变器的等效模型;L和C为LC输出滤波器参数,R为LC输出滤波器的电感寄生内阻,K为电流内环中比例控制器的控制参数。
3.根据权利要求2所述的适用于低压微网的改进型下垂控制方法,其特征在于:所述微源逆变器的等效模型KPWM取为常数10。
Priority Applications (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
CN201410308681.8A CN104092249B (zh) | 2014-06-30 | 2014-06-30 | 一种适用于低压微网的改进型下垂控制方法 |
Applications Claiming Priority (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
CN201410308681.8A CN104092249B (zh) | 2014-06-30 | 2014-06-30 | 一种适用于低压微网的改进型下垂控制方法 |
Publications (2)
Publication Number | Publication Date |
---|---|
CN104092249A true CN104092249A (zh) | 2014-10-08 |
CN104092249B CN104092249B (zh) | 2016-03-23 |
Family
ID=51639941
Family Applications (1)
Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
---|---|---|---|
CN201410308681.8A Active CN104092249B (zh) | 2014-06-30 | 2014-06-30 | 一种适用于低压微网的改进型下垂控制方法 |
Country Status (1)
Country | Link |
---|---|
CN (1) | CN104092249B (zh) |
Cited By (3)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
CN104716859A (zh) * | 2015-04-14 | 2015-06-17 | 国家电网公司 | 一种孤岛微电网多逆变器并联功率均分控制方法 |
CN105826950A (zh) * | 2016-05-18 | 2016-08-03 | 江苏大学 | 一种逆变器虚拟阻抗的矢量图分析方法 |
CN106340905A (zh) * | 2016-10-20 | 2017-01-18 | 湖南大学 | 一种基于虚拟同步控制的并网逆变器功率分配方法 |
Citations (3)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
US20040201283A1 (en) * | 2003-04-10 | 2004-10-14 | Delta Electronics, Inc. | Parallel power supply system and control method thereof |
CN102510120A (zh) * | 2011-11-23 | 2012-06-20 | 中国科学院电工研究所 | 一种基于虚拟阻抗的微网逆变器电压电流双环下垂控制方法 |
CN102842921A (zh) * | 2012-09-28 | 2012-12-26 | 湖南大学 | 鲁棒功率下垂控制的微电网多逆变器并联电压控制方法 |
-
2014
- 2014-06-30 CN CN201410308681.8A patent/CN104092249B/zh active Active
Patent Citations (3)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
US20040201283A1 (en) * | 2003-04-10 | 2004-10-14 | Delta Electronics, Inc. | Parallel power supply system and control method thereof |
CN102510120A (zh) * | 2011-11-23 | 2012-06-20 | 中国科学院电工研究所 | 一种基于虚拟阻抗的微网逆变器电压电流双环下垂控制方法 |
CN102842921A (zh) * | 2012-09-28 | 2012-12-26 | 湖南大学 | 鲁棒功率下垂控制的微电网多逆变器并联电压控制方法 |
Non-Patent Citations (2)
Title |
---|
吕志鹏 苏剑 李蕊 刘海涛: "不同功率等级微源逆变器并联控制新方法", 《电工技术学报》 * |
张庆海 彭楚武 陈燕东 金国彬 罗安: "一种微电网多逆变器并联运行控制策略", 《中国电机工程学报》 * |
Cited By (4)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
CN104716859A (zh) * | 2015-04-14 | 2015-06-17 | 国家电网公司 | 一种孤岛微电网多逆变器并联功率均分控制方法 |
CN105826950A (zh) * | 2016-05-18 | 2016-08-03 | 江苏大学 | 一种逆变器虚拟阻抗的矢量图分析方法 |
CN106340905A (zh) * | 2016-10-20 | 2017-01-18 | 湖南大学 | 一种基于虚拟同步控制的并网逆变器功率分配方法 |
CN106340905B (zh) * | 2016-10-20 | 2019-04-09 | 湖南大学 | 一种基于虚拟同步控制的并网逆变器功率分配方法 |
Also Published As
Publication number | Publication date |
---|---|
CN104092249B (zh) | 2016-03-23 |
Similar Documents
Publication | Publication Date | Title |
---|---|---|
Abusara et al. | Improved droop control strategy for grid-connected inverters | |
Zhang et al. | Resonance issues and damping techniques for grid-connected inverters with long transmission cable | |
CN103560690B (zh) | 一种单相lcl型并网逆变器谐波阻尼控制方法 | |
CN103701127B (zh) | 一种新型的有源电力滤波装置及其控制方法 | |
Guerrero et al. | Decentralized control for parallel operation of distributed generation inverters in microgrids using resistive output impedance | |
CN107733244B (zh) | 一种带消弧线圈的电力电子变压器及其控制方法 | |
Xu et al. | Sub‐synchronous oscillation in PMSGs based wind farms caused by amplification effect of GSC controller and PLL to harmonics | |
CN109256808B (zh) | 一种基于改进下垂控制的逆变器并联控制方法 | |
CN104135003B (zh) | 一种基于自抗扰和重复控制的有源电力滤波器控制方法 | |
CN111313474B (zh) | 一种改进的微电网并网预同步控制方法 | |
CN114884125B (zh) | 一种弱电网下lcl型并网逆变系统的高稳定性控制方法 | |
CN105024406A (zh) | 并网逆变器复合型虚拟谐波阻抗控制方法 | |
CN105743123A (zh) | 一种基于lcl-lc的并网系统有源阻尼参数设计方法 | |
CN106877401B (zh) | 自适应提高弱电网条件下lcl型并网逆变器系统稳定性方法 | |
CN105207219A (zh) | 多逆变器并联接入弱电网的多重谐振抑制方法 | |
Chen et al. | Harmonic resonance characteristics of large-scale distributed power plant in wideband frequency domain | |
Zhang et al. | An improved virtual inductance control method considering PLL dynamic based on impedance modeling of DFIG under weak grid | |
CN104092249B (zh) | 一种适用于低压微网的改进型下垂控制方法 | |
Popescu et al. | On the design of LCL filter with passive damping in three-phase shunt active power filters | |
Kumari et al. | Cascaded control for LCL filter based grid‐tied system with reduced sensors | |
CN108512227A (zh) | 一种单相lcl并网逆变器改进型电流调节器的调节方法 | |
Li et al. | High-frequency oscillation mechanism analysis of wind farm-side MMC station considering converter transformer stray capacitance | |
CN106655270A (zh) | 抑制三相lcl型并网变换器整流启动冲击电流的控制方法 | |
Pham et al. | Coordinated virtual resistance and capacitance control scheme for accurate reactive power sharing and selective harmonic compensation in islanded microgrid | |
CN114094802B (zh) | 一种拓宽正阻尼区间的lcl型逆变器并网装置及方法 |
Legal Events
Date | Code | Title | Description |
---|---|---|---|
C06 | Publication | ||
PB01 | Publication | ||
C10 | Entry into substantive examination | ||
SE01 | Entry into force of request for substantive examination | ||
C14 | Grant of patent or utility model | ||
GR01 | Patent grant |