CN104030399B - 一种发电机内冷水处理系统及处理方法 - Google Patents
一种发电机内冷水处理系统及处理方法 Download PDFInfo
- Publication number
- CN104030399B CN104030399B CN201410198099.0A CN201410198099A CN104030399B CN 104030399 B CN104030399 B CN 104030399B CN 201410198099 A CN201410198099 A CN 201410198099A CN 104030399 B CN104030399 B CN 104030399B
- Authority
- CN
- China
- Prior art keywords
- water
- valve
- hydrogen
- cold water
- inner cold
- Prior art date
- Legal status (The legal status is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the status listed.)
- Expired - Fee Related
Links
Abstract
一种发电机内冷水处理系统及处理方法，通过将部分内冷水经过铵型混床旁流处理，以除去内冷水中的CO2，使内冷水中的主要物质从NH4HCO3和H2CO3的混合物变为NH3·H2O和NH4HCO3的混合物，从而提高内冷水的pH至8.1～8.6，保证发电机铜线棒处在最佳的pH防腐蚀范围。通过连续监测内冷水氢电导率来监测其CO2浓度，根据监测的氢电导率调节旁流处理量，使内冷水的氢电导率维持在0.4μS/cm～0.6μS/cm，内冷水的电导率控制在1.2μS/cm～1.5μS/cm。本发明具有系统简单、水质稳定、没有排污的特点，可使发电机内冷却水符合DL/T801-2010《大型发电机内冷却水质及系统技术要求》。
Description
技术领域
本发明涉及发电机技术领域，具体涉及一种发电机内冷水处理系统及处理方法。
背景技术
大、中型发电机的定子或转子线圈通常是采用高纯水冷却，冷却水循环利用。由于发电机内冷水在循环过程中，空气不可避免地漏入，而空气中含有微量的二氧化碳(体积约占0.039％)，随着发电机内冷水的不断循环，CO2在内冷水中不断积累，内冷水的pH逐渐降低，电导率先降低然后再升高。pH降低增加了发电机铜线圈的腐蚀，内冷水电导率增加降低了发电机的绝缘性能。铜线圈腐蚀的直接后果是内冷水的铜含量升高，更为严重的后果是腐蚀产物可能在空芯铜线圈内沉积，造成冷却水冷却效果降低，最终导致线圈过热而威胁正常的安全生产。发电机绝缘性降低将导致漏电，从而引发安全事故。因此必须调节和控制内冷水的pH值在合适的范围，防止空芯铜线圈的腐蚀，同时也要保证发电机可靠的绝缘性能。研究认为，调节和控制内冷水的pH值在8.0～9.0之间，可使空芯铜导线在内冷水中的腐蚀降低到最小。
目前的发电机内冷水处理方法主要有：1)中性pH+高氧(>2000μg/L)；2)中性pH+低氧(<50μg/L)；3)碱性pH(8.0～9.0)+不控制溶氧；我国目前主要采用第3种处理方式，从目前的研究方向和公布的专利来看也都集中在第3种方式。对于第3种方式，由于内冷水碱化方式的不同，又分为a)直接加NaOH型；b)采用钠型混床间接加NaOH型；c)采用含氨的凝结水与不含氨的凝结水精处理出水或除盐水调节型。
1、直接加NaOH型
这种内冷水碱化处理是让部分内冷水(一般不超过10％)先经过RH/ROH型小混床对内冷水进行纯化处理，然后在小混床出口在加入NaOH溶液，通过调节NaOH的加入量来提高内冷水的pH至(8.0～9.0)，通过调节内冷水的旁流处理量来控制内冷水的电导率在合格范围内。
优点：可以通过调节NaOH的加入量，将内冷水的pH提高到任意值；也可以通过调整旁流处理量使内冷水的电导率控制在合格范围内。
缺点：1)由于CO2的漏入，加入到内冷水中的NaOH会很快反应变为Na2CO3或NaHCO3，从而使内冷水的实际pH低于预期值，偏低的程度取决于CO2的漏入速度和旁流处理量。如果为了提高pH，可以通过提高NaOH的加入量来实现，但是面临着内冷水电导率超标的问题。如果通过提高旁流处理量来减少CO2的积累，就会在除掉内冷水中CO2的同时，也除掉了加进去的NaOH；而且NaOH是强碱性物质，其调节pH的能力很强，但是随之而来的问题就是缓冲性很差，因此，此种方式在实际使用中很难控制，实际控制的pH基本上在7.0～8.0。2)由于内冷水的电导率一般控制在2μS/cm以下，属于纯水范畴，而纯水pH的直接测量容易受静电荷等影响，很难测准，这是目前公认的世界性难题。这种内冷水处理方法恰恰是依靠pH监测结果来调节NaOH的加入量和旁流处理量，由于pH测定不准确、不可靠，导致内冷水处理很难调控到预期目标。
2、采用钠型混床间接加NaOH型
这种内冷水碱化处理是让部分内冷水(一般不超过10％)经过RNa/ROH型小混床对内冷水进行碱化处理，其原理是让内冷水中腐蚀下来的Cu2+或其它阳离子与R-Na交换产生Na+，阴离子(如CO3 2-、HCO3 -)与R-OH交换产生OH-，最终在混床出水中产生微量的NaOH，即间接向内冷水中加NaOH，从而提高内冷水的pH。
优点：由于钠型混床产生的NaOH量很小，理论上比较容易控制。
缺点：1)由于这种处理要求内冷水中要有足够的可交换的Cu2+，这就与内冷水处理的初衷相矛盾，提高内冷水pH的目的就是要尽可能降低发电机铜线圈的腐蚀，减少内冷水中的Cu2+含量；如果内冷水中的Cu2+含量降低了，那么经过RNa/ROH型小混床产生的NaOH量就少了，pH就低了，铜线圈的腐蚀就增大了。而且，研究表明铜线圈在中性或碱性的内冷水中的腐蚀产物主要是铜的氧化物如CuO和Cu2O，而不是Cu2+，因此，内冷水中几乎没有可交换的阳离子，因此，这种碱化处理就很难产生预期浓度的NaOH，许多电厂的实际运行结果也充分表明这中碱化处理产生的NaOH量太少，内冷水的pH一般都在8.0以下。2)这种处理方式与直接加NaOH一样都是通过pH表直接测定的内冷水pH来调控混床的旁流处理量，因此都存在着由于pH测量不准确导致的旁路流量调节很难控制问题。
3、采用含氨的凝结水与不含氨的凝结水或除盐水调节型
这种处理是现有内冷水处理方式中比较容易控制和实现的，它是根据含氨的凝结水与不含氨的凝结水或除盐水以一定比例混合后作为内冷水的补充水，根据测定的补充水电导率调节补充水的pH(根据电导率计算值)至8.0～9.0，通过连续大流量换水来减少CO2在内冷水中的积累，因此，内冷水的CO2浓度可以通过提高换水量控制在较低的水平，从而控制内冷水的pH在8.0～8.5。
优点：对内冷水pH和电导率的调节能力强。
缺点：1)内冷水的pH仍然是依靠电位式pH表来直接测定，因此，pH测量不准确带来的问题依然存在，换水量的调节就存在很大的问题。2)对补充水的水质要求高。由于该处理方法不具有对内冷水进行净化作用，一旦补充水水质出现问题，则内冷水水质就随之出现问题，从而威胁发电机的运行安全。3)对于没有凝结水精除盐的机组不适用，因为回收至凝汽器中的内冷水含有一定量的铜，这些铜会随水汽循环沉积在热力设备的内表面，特别是汽轮机叶片，影响汽轮机的运行效率。
综上所述，由于目前的各种内冷水碱化处理方式存在这样那样的问题，pH总是低于8.0～9.0的期望值，因此，迫切需要一种简单易行，容易处理的装置和控制方法。
内冷水碱化处理面临的主要难点是CO2的漏入和积累，由于内冷水碱性处理时一般要求pH在8.0～9.0，不论碱化剂是NaOH还是氨水，其浓度都非常低(NaOH为40μg/L～400μg/L，氨水为18μg/L～265μg/L)。因此，其缓冲性非常差；加之碱性水很容易吸收空气中的CO2，因此，内冷水碱化处理的主要任务是如何减少CO2的漏入和积累。减少CO2的漏入容易做到，但是要完全避免是不现实的，而且即便是CO2的漏入量减少了，但是由于内冷水系统的水溶积很小，CO2的积累还是很快的。因此，最好的处理方式是既能减少CO2的积累，还不会除掉内冷水中的碱化剂，这样就可以做到在不排污的情况下，将内冷水中的CO2浓度降低到一个可以接受的水平，从而使内冷水的pH在保证电导率合格的前提下控制在8.0～9.0。
发明内容
为了解决上述现有技术存在的问题，本发明的目的在于提供一种发电机内冷水处理系统及处理方法，能够保证电导率小于2μS/cm、pH达到8.1～8.6，发电机内冷水铜含量<5μg/L。
为了实现上述目的，本发明采用以下技术方案：
一种发电机内冷水处理系统，包括铵化混床4，在铵化混床4入口与冷却器出水管道相连的管道上依次设置有第一截止阀1、流量调节阀2和流量计3，在铵化混床4出口与内冷水箱连接的管路上依次设置有第二截止阀6和树脂捕捉器7，在铵化混床4出口还设置有用于氨化混床4投运前水冲洗排水的第三截止阀5，还包括设置在内冷水系统原有的电导率测量出水管路上的氢电导率测量单元8，在氢电导率测量单元8和流量调节阀2间设置有流量控制器9，流量控制器9接受来自氢电导率测量单元8发出的氢电导率信号，并根据氢电导率的大小，向流量调节阀2发出调节信号；流量计3用于显示旁流处理量。
所述铵化混床4内装有预设比例混合均匀的铵型强酸性阳树脂和氢氧型强碱性阴树脂。
所述预设比例的铵型强酸性阳树脂和氢氧型强碱性阴树脂的体积比为1:2～1:4。
所述氢电导率测量单元8包括依次连接的#1三通阀8-1、#1氢交换柱8-2、#2三通阀8-3、电导率表8-4、#3三通阀8-5、#4三通阀8-6、#2氢交换柱8-7和#5三通阀8-8；所述#1三通阀8-1的进水端与水样进水管路相连，#1三通阀8-1的一个出水端与#1氢交换柱8-2的入口和#4三通阀8-6的一个出水端相连接，#1三通阀8-1的另一个出水端与#4三通阀8-6的另一个出水端及#2氢交换柱8-7的入口相连接；所述#2三通阀8-3的进水端和#1氢交换柱8-2的出口相连接，一个出水端直接排地沟，另一个出水端与电导率表8-4的进水端及#5三通阀8-8的一个出水端相连接；所述#3三通阀8-5的进水端与电导率表8-4出水端相连接，一个出水端排地沟，另一个出水端与#4三通阀8-6的进水端相连接；所述#4三通阀8-6的一个出水端与#1氢交换柱8-2的入口和#1三通阀8-1的一个出水端相连接，另一个出水端与#2氢交换柱8-7的入口及#1三通阀8-1的另一个出水端相连接；所述#5三通阀8-8的进水端与#2氢交换柱8-7的出口相连接，一个出水端排地沟，另一个出水端与电导率表8-4的进水端也相连接。
上述所述的一种发电机内冷水处理系统的处理方法，打开第一截止阀1和第二截止阀6，开始向内冷水处理系统进水，让内冷水总重量5％～10％的内冷水依次经过第一截止阀1、流量调节阀2和流量计3，进入铵化混床4，在铵化混床4内，使内冷水中的HCO3 -和CO3 2-与氢氧型强碱性阴树脂交换变为OH-，使内冷水中的绝大多数CO2被除去，内冷水中的NH4 +与铵型强酸性阳树脂不发生交换，因此，内冷水中的NH4 +基本保持不变，经过铵化混床处理后的几乎不含CO2的碱性水流经第二截止阀6进入树脂捕捉器7，用以截留有可能从铵化混床4漏出的树脂颗粒，从树脂捕捉器7出来的碱性水再流回到内冷水箱；截止阀5用于铵化混床投运前水冲洗排水；流量控制器9根据氢电导率测量单元8测定的内冷水氢电导率调节流量调节阀2使内冷水的氢电导率维持在0.4μS/cm～0.6μS/cm；运行人员根据内冷水处理系统已有电导率测量值利用原有的内冷水补水系统向内冷水箱内补除盐水，当内冷水的电导率大于1.4μS/cm时补除盐水，当内冷水的电导率小于1.3μS/cm时补凝结水。
所述氢电导率测量单元8测定内冷水氢电导率的方法为：当氢电导率测量单元8刚投运时，#1氢交换柱8-2和#2氢交换柱8-7内都是再生好的变色阳离子交换树脂，内冷水水样依次流经#1三通阀8-1、#1氢交换柱8-2、#2三通阀8-3和电导率表8-4，电导率表8-4测得内冷水的氢电导率，从电导率表8-4出来的水样再依次流经#3三通阀8-5、#4三通阀8-6、#2氢交换柱8-7和#5三通阀8-8最后排入地沟；当#1氢交换柱8-2失效后，通过切换#1三通阀8-1，使水样依次流经#2氢交换柱8-7、#5三通阀8-8和电导率表8-4，电导率表8-4测得内冷水的氢电导率，从电导率表8-4出来的水再流经#3三通阀8-5排入地沟；此时运行人员将失效的#1交换柱8-2取下来再生，当再生好的#1氢交换柱8-2装入氢电导率测量单元8后，通过切换#3三通阀8-5，停止将电导率表8-4出来的水样排地沟，而使水样经过#4三通阀8-6进入#1氢交换柱8-2，冲洗#1氢交换柱8-2；等到#2氢交换柱8-7失效时，#1氢交换柱8-2早已经冲洗好了，于是通过三通阀切换至#1氢交换柱8-2运行，将#2氢交换柱8-7取下来再生，如此反复，就能够实现氢电导率的连续测量。
当#1氢交换柱8-2和#2氢交换柱8-7内的变色阳离子交换树脂失效3/4时更换树脂。
本发明让部分(5％～10％)内冷水经过铵化混床4，使内冷水中的HCO3 -和CO3 2-与R-OH型强碱阴树脂交换变为OH-，从而减少CO2在内冷水中的积累；内冷水中的NH4 +与R-NH4型强酸阳树脂不发生交换，因此，内冷水中的NH4 +基本不变，如果内水中含有其它杂质阳离子也可以通过离子交换变为NH4 +，从而实现既能不断除掉内冷水中的CO2，防止由于系统不断漏入CO2而使内冷水中的CO2浓度不断升高，又能保留原有的NH4 +浓度基本不变，从而起到维持内冷水pH和电导率稳定的目的，并且具有对内冷水净化的作用。
本发明测量内冷水的氢电导率，内冷水的旁流处理量根据内冷水的氢电导率来调节；内冷水箱的水位调节利用原有的内冷水补水系统来控制，补充水水源(凝结水和除盐水)的选择根据内冷水的电导率来决定。
本发明通过测量内冷水的氢电导率来连续监测内冷水中的CO2浓度，从而实现对内冷水旁流处理量的合理调控。
本发明根据内冷水的电导率(内冷水系统本来就有的监测指标)来连续监测内冷水中的氨和碳酸氢铵的浓度，从而维持内冷水的电导率在1.2μS/cm～1.5μS/cm，pH在8.1～8.6。
本发明当内冷水电导率大于1.4μS/cm时补除盐水，当内冷水电导率小于1.3μS/cm时补凝结水，利用原有的内冷水补水系统，采用交替向内冷水箱补充凝结水或除盐水以弥补由于电导率和氢电导率测量时水样直接排掉而造成的内冷水损失，补水量大约为每天300L～400L。
为了准确测定内冷水的氢电导率，本发明采用的氢交换柱为变色阳离子交换树脂，交换柱采用透明有机玻璃制作。
由于再生好的氢交换柱一般至少需要冲洗24小时以上才能彻底冲洗干净，但是内冷水的氢电导率需要连续测量。为了解决这个问题，本发明采用的氢交换柱为2根交换柱串联运行，当其中的一个交换柱失效后，通过阀门切换为另一个交换柱运行，将失效的交换柱取下来再生；再生好的交换柱装入系统后，就可以利用正在运行的交换柱出水连续冲洗新交换柱，等到运行的交换柱失效后，新交换柱就早已冲洗好了，就可以通过阀门切换至冲洗好的新交换柱运行，如此反复，就可以实现对氢电导率的连续测量。
本发明和现有技术相比较，具备如下优点：
1、可靠性高、容易控制。由于本发明采用氢电导率控制内冷水旁流处理量，采用电导率控制内冷水补水，而电导率测量是目前电厂可靠性最高的在线化学仪表，因此，系统运行的可靠性非常高，控制起来也非常容易。
2、对内冷水箱的密封性要求低。可以根据内冷水的氢电导率来适当调整内冷水箱的密封性，也可以根据内冷水的氢电导率来调整内冷水的旁流处理量，从而很容易地将内冷水的CO2浓度控制在可以接受的范围内。
3、对内冷水补水的要求低。由于铵化混床对内冷水具有较强的净化作用，因此，及时内冷水补水出现问题，铵化混床也能保证内冷水水质合格。
4、没有排污，补水量很小。由于本发明只是在运行中连续去除溶解在内冷水中的CO2，铵根离子几乎没有损失，因此，没有排污，少量的补水只是为了补充由于电导率和氢电导率测量损失的内冷水，补水量仅有15L/h左右。
5、系统简单，成本低，容易在现有设备上进行改造安装。
6、运行维护成本低。铵化混床内的树脂可以运行1年以上，确保在机组正常运行的1个检修期内不用更换树脂。
7、适用范围广，可用于定冷水系统，也可用于双水内冷系统。
附图说明
图1为本发明内冷水处理系统示意图。
图2为本发明内冷水氢电导率测量单元示意图。
图3为#1氢交换柱运行时的流程图。
图4为#2氢交换柱运行时的流程图。
具体实施方式
下面结合具体实施方式对本发明作更详细的说明。
如图1所示，本发明一种发电机内冷水处理系统，包括铵化混床4，在铵化混床4入口与冷却器出水管道相连的管道上依次设置有第一截止阀1、流量调节阀2和流量计3，在铵化混床4出口与内冷水箱连接的管路上依次设置有第二截止阀6和树脂捕捉器7，在铵化混床4出口还设置有用于氨化混床4投运前水冲洗排水的第三截止阀5，还包括设置在内冷水系统原有的电导率测量出水管路上的氢电导率测量单元8，在氢电导率测量单元8和流量调节阀2间设置有流量控制器9，流量控制器9接受来自氢电导率测量单元8发出的氢电导率信号，并根据氢电导率的大小，向流量调节阀(2)发出调节信号；流量计3用于显示旁流处理量。
作为本发明的优选实施方式，所述铵化混床4内装有预设比例混合均匀的铵型强酸性阳树脂和氢氧型强碱性阴树脂。进一步地，所述预设比例的铵型强酸性阳树脂和氢氧型强碱性阴树脂的体积比为1:2～1:4。
如图2所示，氢电导率测量单元8包括依次连接的#1三通阀8-1、#1氢交换柱8-2、#2三通阀8-3、电导率表8-4、#3三通阀8-5、#4三通阀8-6、#2氢交换柱8-7和#5三通阀8-8；所述#1三通阀8-1的进水端与水样进水管路相连，#1三通阀8-1的一个出水端与#1氢交换柱8-2的入口和#4三通阀8-6的一个出水端相连接，#1三通阀8-1的另一个出水端与#4三通阀8-6的另一个出水端及#2氢交换柱8-7的入口相连接；所述#2三通阀8-3的进水端和#1氢交换柱8-2的出口相连接，一个出水端直接排地沟，另一个出水端与电导率表8-4的进水端及#5三通阀8-8的一个出水端相连接；所述#3三通阀8-5的进水端与电导率表8-4出水端相连接，一个出水端排地沟，另一个出水端与#4三通阀8-6的进水端相连接；所述#4三通阀8-6的一个出水端与#1氢交换柱8-2的入口和#1三通阀8-1的一个出水端相连接，另一个出水端与#2氢交换柱8-7的入口及#1三通阀8-1的另一个出水端相连接；所述#5三通阀8-8的进水端与#2氢交换柱8-7的出口相连接，一个出水端排地沟，另一个出水端与电导率表8-4的进水端也相连接。
如图1所示，上述所述的一种发电机内冷水处理系统的处理方法，内冷水处理系统投运前，先向内冷水箱补入凝结水，启动内冷水泵，内冷水处理系统开始循环，根据测得的内冷水电导率(内冷水系统本来就有的监测指标)，一边向内冷水箱补除盐水，一边排污，直至内冷水的电导率降至1.3μS/cm～1.4μS/cm，氢电导率降至0.6μS/cm以下，停止补水和排污。
具体的方法为：打开第一截止阀1和第二截止阀6，开始向内冷水处理系统进水，让内冷水总重量5％～10％的内冷水依次经过第一截止阀1、流量调节阀2和流量计3，进入铵化混床4，在铵化混床4内，使内冷水中的HCO3 -和CO3 2-与氢氧型强碱性阴树脂交换变为OH-，使内冷水中的绝大多数CO2被除去，内冷水中的NH4 +与铵型强酸性阳树脂不发生交换，因此，内冷水中的NH4 +基本保持不变，经过铵化混床处理后的几乎不含CO2的碱性水流经第二截止阀6进入树脂捕捉器7，用以截留有可能从铵化混床4漏出的树脂颗粒，从树脂捕捉器7出来的碱性水再流回到内冷水箱；截止阀5用于铵化混床投运前水冲洗排水；流量控制器9根据氢电导率测量单元8测定的内冷水氢电导率调节流量调节阀2使内冷水的氢电导率维持在0.4μS/cm～0.6μS/cm；运行人员根据内冷水处理系统已有电导率测量值利用原有的内冷水补水系统向内冷水箱内补除盐水，当内冷水的电导率大于1.4μS/cm时补除盐水，当内冷水的电导率小于1.3μS/cm时补凝结水。
如图3所示，氢电导率测量单元8测定内冷水氢电导率的方法为：当氢电导率测量单元8刚投运时，#1氢交换柱8-2和#2氢交换柱8-7内都是再生好的变色阳离子交换树脂，内冷水水样依次流经#1三通阀8-1、#1氢交换柱8-2、#2三通阀8-3和电导率表8-4，电导率表8-4测得内冷水的氢电导率，从电导率表8-4出来的水样再依次流经#3三通阀8-5、#4三通阀8-6、#2氢交换柱8-7和#5三通阀8-8最后排入地沟。
如图4所示，当#1氢交换柱8-2失效后，通过切换#1三通阀8-1，使水样依次流经#2氢交换柱8-7、#5三通阀8-8和电导率表8-4，电导率表8-4测得内冷水的氢电导率，从电导率表8-4出来的水再流经#3三通阀8-5排入地沟；此时运行人员将失效的#1交换柱8-2取下来再生，当再生好的#1氢交换柱8-2装入氢电导率测量单元8后，通过切换#3三通阀8-5，停止将电导率表8-4出来的水样排地沟，而使水样经过#4三通阀8-6进入#1氢交换柱8-2，冲洗#1氢交换柱8-2；等到#2氢交换柱8-7失效时，#1氢交换柱8-2早已经冲洗好了，于是通过三通阀切换至#1氢交换柱8-2运行，将#2氢交换柱8-7取下来再生，如此反复，就能够实现氢电导率的连续测量。
Claims (5)
1.一种发电机内冷水处理系统，包括铵化混床(4)，在铵化混床(4)入口与冷却器出水管道相连的管道上依次设置有第一截止阀(1)、流量调节阀(2)和流量计(3)，在铵化混床(4)出口与内冷水箱连接的管路上依次设置有第二截止阀(6)和树脂捕捉器(7)，在铵化混床(4)出口还设置有用于氨化混床(4)投运前水冲洗排水的第三截止阀(5)，还包括设置在内冷水系统原有的电导率测量出水管路上的氢电导率测量单元(8)，在氢电导率测量单元(8)和流量调节阀(2)间设置有流量控制器(9)，流量控制器(9)接受来自氢电导率测量单元(8)发出的氢电导率信号，并根据氢电导率的大小，向流量调节阀(2)发出调节信号；流量计(3)用于显示旁流处理量；其特征在于：所述氢电导率测量单元(8)包括依次连接的#1三通阀(8-1)、#1氢交换柱(8-2)、#2三通阀(8-3)、电导率表(8-4)、#3三通阀(8-5)、#4三通阀(8-6)、#2氢交换柱(8-7)和#5三通阀(8-8)；
所述#1三通阀(8-1)的进水端与水样进水管路相连，#1三通阀(8-1)的一个出水端与#1氢交换柱(8-2)的入口和#4三通阀(8-6)的一个出水端相连接，#1三通阀(8-1)的另一个出水端与#4三通阀(8-6)的另一个出水端及#2氢交换柱(8-7)的入口相连接；
所述#2三通阀(8-3)的进水端和#1氢交换柱(8-2)的出口相连接，一个出水端直接排地沟，另一个出水端与电导率表(8-4)的进水端及#5三通阀(8-8)的一个出水端相连接；
所述#3三通阀(8-5)的进水端与电导率表(8-4)出水端相连接，一个出水端排地沟，另一个出水端与#4三通阀(8-6)的进水端相连接；
所述#4三通阀(8-6)的一个出水端与#1氢交换柱(8-2)的入口和#1三通阀(8-1)的一个出水端相连接，另一个出水端与#2氢交换柱(8-7)的入口及#1三通阀(8-1)的另一个出水端相连接；
所述#5三通阀(8-8)的进水端与#2氢交换柱(8-7)的出口相连接，一个出水端排地沟，另一个出水端与电导率表(8-4)的进水端也相连接；
所述铵化混床(4)内装有预设比例混合均匀的铵型强酸性阳树脂和氢氧型强碱性阴树脂。
2.根据权利要求1所述的一种发电机内冷水处理系统，其特征在于：所述预设比例的铵型强酸性阳树脂和氢氧型强碱性阴树脂的体积比为1:2～1:4。
3.权利要求1所述的一种发电机内冷水处理系统的处理方法，其特征在于：打开第一截止阀(1)和第二截止阀(6)，开始向内冷水处理系统进水，让内冷水总重量5％～10％的内冷水依次经过第一截止阀(1)、流量调节阀(2)和流量计(3)，进入铵化混床(4)，在铵化混床(4)内，使内冷水中的HCO3 -和CO3 2-与氢氧型强碱性阴树脂交换变为OH-，使内冷水中的绝大多数CO2被除去，内冷水中的NH4 +与铵型强酸性阳树脂不发生交换，因此，内冷水中的NH4 +保持不变，经过铵化混床处理后的不含CO2的碱性水流经第二截止阀(6)进入树脂捕捉器(7)，用以截留有可能从铵化混床(4)漏出的树脂颗粒，从树脂捕捉器(7)出来的碱性水再流回到内冷水箱；截止阀(5)用于铵化混床投运前水冲洗排水；流量控制器(9)根据氢电导率测量单元(8)测定的内冷水氢电导率调节流量调节阀(2)使内冷水的氢电导率维持在0.4μS/cm～0.6μS/cm；运行人员根据内冷水处理系统已有电导率测量值利用原有的内冷水补水系统向内冷水箱内补除盐水，当内冷水的电导率大于1.4μS/cm时补除盐水，当内冷水的电导率小于1.3μS/cm时补凝结水。
4.根据权利要求3所述的处理方法，其特征在于：所述氢电导率测量单元(8)测定内冷水氢电导率的方法为：当氢电导率测量单元(8)刚投运时，#1氢交换柱(8-2)和#2氢交换柱(8-7)内都是再生好的变色阳离子交换树脂，内冷水水样依次流经#1三通阀(8-1)、#1氢交换柱(8-2)、#2三通阀(8-3)和电导率表(8-4)，电导率表(8-4)测得内冷水的氢电导率，从电导率表(8-4)出来的水样再依次流经#3三通阀(8-5)、#4三通阀(8-6)、#2氢交换柱(8-7)和#5三通阀(8-8)最后排入地沟；
当#1氢交换柱(8-2)失效后，通过切换#1三通阀(8-1)，使水样依次流经#2氢交换柱(8-7)、#5三通阀(8-8)和电导率表(8-4)，电导率表(8-4)测得内冷水的氢电导率，从电导率表(8-4)出来的水再流经#3三通阀(8-5)排入地沟；此时运行人员将失效的#1交换柱(8-2)取下来再生，当再生好的#1氢交换柱(8-2)装入氢电导率测量单元(8)后，通过切换#3三通阀(8-5)，停止将电导率表(8-4)出来的水样排地沟，而使水样经过#4三通阀(8-6)进入#1氢交换柱(8-2)，冲洗#1氢交换柱(8-2)；等到#2氢交换柱(8-7)失效时，#1氢交换柱(8-2)早已经冲洗好了，于是通过三通阀切换至#1氢交换柱(8-2)运行，将#2氢交换柱(8-7)取下来再生，如此反复，就能够实现氢电导率的连续测量。
5.根据权利要求4所述的处理方法，其特征在于：#1氢交换柱(8-2)和#2氢交换柱(8-7)采用透明有机玻璃制作，当其内的变色阳离子交换树脂失效3/4时更换树脂。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| CN201410198099.0A CN104030399B (zh) | 2014-05-12 | 2014-05-12 | 一种发电机内冷水处理系统及处理方法 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| CN201410198099.0A CN104030399B (zh) | 2014-05-12 | 2014-05-12 | 一种发电机内冷水处理系统及处理方法 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| CN104030399A CN104030399A (zh) | 2014-09-10 |
| CN104030399B true CN104030399B (zh) | 2015-09-23 |
Family
ID=51461430
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| CN201410198099.0A Expired - Fee Related CN104030399B (zh) | 2014-05-12 | 2014-05-12 | 一种发电机内冷水处理系统及处理方法 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| CN (1) | CN104030399B (zh) |
Families Citing this family (7)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| CN104386795B (zh) * | 2014-09-30 | 2017-01-18 | 中国神华能源股份有限公司 | 一种发电机内冷水及其应用和一种冷却发电机的方法 |
| CN104614590A (zh) * | 2015-02-03 | 2015-05-13 | 北京华科仪科技股份有限公司 | 氢电导率连续在线测量装置 |
| CN110028145A (zh) * | 2019-04-23 | 2019-07-19 | 李卫 | 一种火力发电厂间接空冷机组循环水腐蚀控制系统及方法 |
| CN110498460A (zh) * | 2019-08-27 | 2019-11-26 | 国网新疆电力有限公司电力科学研究院 | 发电机定子冷却水水质调配及保护装置 |
| CN110498477A (zh) * | 2019-08-27 | 2019-11-26 | 国网新疆电力有限公司电力科学研究院 | 发电机定子冷却水水质调配装置 |
| CN111735855A (zh) * | 2020-07-31 | 2020-10-02 | 华能国际电力股份有限公司日照电厂 | 获取发电机内冷水pH值的方法、系统、装置及可读介质 |
| CN112225291A (zh) * | 2020-08-11 | 2021-01-15 | 华电电力科学研究院有限公司 | 一种基于分床edi的发电机内冷水处理装置及控制方法 |
Citations (4)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| CN1354547A (zh) * | 2001-12-17 | 2002-06-19 | 武汉大学 | 大型发电机内冷水铵化模糊调控方法及其监测控制系统 |
| CN200995972Y (zh) * | 2006-12-29 | 2007-12-26 | 哈尔滨双龙水处理技术开发有限公司 | 发电机内冷水电膜微碱化处理装置 |
| JP4310731B2 (ja) * | 2003-06-10 | 2009-08-12 | 栗田工業株式会社 | 水処理方法 |
| CN203820508U (zh) * | 2014-05-12 | 2014-09-10 | 西安热工研究院有限公司 | 一种发电机内冷水处理系统 |
-
2014
- 2014-05-12 CN CN201410198099.0A patent/CN104030399B/zh not_active Expired - Fee Related
Patent Citations (4)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| CN1354547A (zh) * | 2001-12-17 | 2002-06-19 | 武汉大学 | 大型发电机内冷水铵化模糊调控方法及其监测控制系统 |
| JP4310731B2 (ja) * | 2003-06-10 | 2009-08-12 | 栗田工業株式会社 | 水処理方法 |
| CN200995972Y (zh) * | 2006-12-29 | 2007-12-26 | 哈尔滨双龙水处理技术开发有限公司 | 发电机内冷水电膜微碱化处理装置 |
| CN203820508U (zh) * | 2014-05-12 | 2014-09-10 | 西安热工研究院有限公司 | 一种发电机内冷水处理系统 |
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| CN104030399A (zh) | 2014-09-10 |
Similar Documents
| Publication | Publication Date | Title |
|---|---|---|
| CN104030399B (zh) | 一种发电机内冷水处理系统及处理方法 | |
| CN206624728U (zh) | 一种发电机内冷水处理系统 | |
| CN203820508U (zh) | 一种发电机内冷水处理系统 | |
| CN104656692B (zh) | 一种脱碳脱硬水为补水的循环水浓缩倍率控制系统及方法 | |
| CN105948173A (zh) | 反渗透净水系统及其控制方法 | |
| CN203922906U (zh) | 一种发电机双冷水电去离子微碱系统 | |
| CN101302041B (zh) | 一种发电机内冷却水处理、净化装置及方法 | |
| CN201648062U (zh) | 一种发电机内冷水优化调节系统 | |
| CN104949571A (zh) | 一种列管换热器零排放的在线精确化学清洗方法及装置 | |
| CN1126232C (zh) | 大型发电机内冷水铵化模糊调控方法及其监测控制系统 | |
| CN206096106U (zh) | 一种发电机内冷水水质监测装置 | |
| CN203722051U (zh) | 一种应用于大功率半导体激光器在线纯化冷水控温装置 | |
| CN206740413U (zh) | 一种高压直流阀内冷系统的模拟试验系统 | |
| CN205590367U (zh) | 处理定子冷却水系统中水的系统 | |
| CN204918189U (zh) | 净水机 | |
| CN106396204B (zh) | 一种以气浮工艺为主的压裂返排液处理方法及装置 | |
| CN210764457U (zh) | 发电机定子冷却水水质调配装置 | |
| CN210764397U (zh) | 发电机定子冷却水水质调配及保护装置 | |
| CN115321694A (zh) | 一种基于空气微纳米气泡的循环冷却系统及阻垢方法 | |
| CN105948330B (zh) | 发电机内冷水膜净化碱化控制处理装置 | |
| Fang et al. | Operational performance of the valve cooling system in Guangzhou converter station | |
| CN208333236U (zh) | 具有水质管理功能的换热机组 | |
| CN206494779U (zh) | 一种自动加液装置 | |
| CN112225291A (zh) | 一种基于分床edi的发电机内冷水处理装置及控制方法 | |
| CN220265401U (zh) | 发电机内冷水电除离子碱化装置 |
Legal Events
| Date | Code | Title | Description |
|---|---|---|---|
| C06 | Publication | ||
| PB01 | Publication | ||
| C10 | Entry into substantive examination | ||
| SE01 | Entry into force of request for substantive examination | ||
| C14 | Grant of patent or utility model | ||
| GR01 | Patent grant | ||
| C41 | Transfer of patent application or patent right or utility model | ||
| TR01 | Transfer of patent right |
Effective date of registration: 20160912 Address after: 710075 Shaanxi city of Xi'an province high tech Zone Road Torch Hotel B Patentee after: XI'AN XIRE POWER STATION CHEMICAL SCIENCE & TECHNOLOGY CO., LTD. Address before: 710032 Xingqing Road, Shaanxi, China, No. 136, No. Patentee before: Xi'an Thermal Power Research Institute Co., Ltd. |
|
| CF01 | Termination of patent right due to non-payment of annual fee | ||
| CF01 | Termination of patent right due to non-payment of annual fee |
Granted publication date: 20150923 Termination date: 20190512 |