CN103962752A - 一种用于耐候钢mag焊接的活性剂及使用方法 - Google Patents

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Abstract

本发明涉及一种用于耐候钢MAG焊接的活性剂及使用方法，由颗粒度均为10～80μm、纯度均为95%～99%的Cr2O3、TiO2、NaF和MgO粉末颗粒混合物组成，其成分按重量百分比分配分别为Cr2O3：15%～60%，TiO2：8%～30%，NaF：1%～30%，MgO：0%～76%，经充分混合均匀后与有机溶液混合，搅拌成糊状；将母材用不锈钢钢丝刷仔细打磨，直至露出光亮的金属，用丙酮擦拭工件表面以去除表面油污；糊状活性剂涂覆在焊接工件表面，以覆盖住原有的金属光泽为宜；自然风干或者利用吹风机或风道风吹向工件表面，待有机溶液挥发后进行MAG焊接，改善焊缝成形、改善焊缝组织，增加焊缝熔深和提高焊缝性能。

Description

一种用于耐候钢MAG焊接的活性剂及使用方法
技术领域
本发明涉及材料加工工程领域，尤其是一种用于耐候钢MAG焊接的活性剂及使用方法。
背景技术
活性剂技术是在焊前将含有某些微量元素的活性物质涂敷在待焊工件表面，然后进行焊接，以改善焊缝质量和成形。这种焊接方法对于提高焊接效率，改善焊接质量，降低焊接成本，增大焊缝熔深都有着积极作用。
在轨道车辆运行过程中，转向架承受着安装部件的工作载荷、制动、牵引和惯性力。我国铁路运输的不断发展和轨道车辆的不断提速对转向架焊接构架接头性能也提出了更高的要求。转向架焊接构架结构主要包括侧梁、横梁、纵向辅助梁、空气簧座板、空气簧支撑梁、定位臂以及其它吊座支架等部件，其中侧梁与定位臂、横梁与纵向辅助梁、侧梁与横梁等连接部位均采用焊接的形式。
SMA490钢具有较高的强度、塑性和韧性等综合力学性能，同时也有良好的耐大气腐蚀性能，专门用于制造高速动车组转向架焊接构架。焊接转向架构架结构复杂，焊缝数量多且分布密集，材质厚度大，在施焊过程中因受焊接操作空间限制等因素的影响，不可避免地产生未熔合、未焊透的缺陷。因此增加焊缝熔深，保证焊接接头质量就显得势在必行。
用普通熔焊方法进行钢、钛、铝等材料的焊接时，由于电弧热量分散及电弧冲击力数值低等原因，在正常焊接参数下，考虑焊缝深宽比等成形方面的要求，通常单层焊接只能够获得较小的熔深。对于厚度较大的板材、管材以及特殊接头的焊接，在需要背面完全熔透的条件下，就需要进行坡口加工以及采用多层焊接。为了增加熔深，提高焊接效率，20世纪60年代中期，巴顿焊接研究所提出了活性化TIG焊的概念并做了相关研究。研究结果表明，把某种成分的活性剂涂敷在被焊件母材的焊接区，在正常规范下焊接熔深大幅度提高。近年来国外科研机构和产业部门对活性化焊方法有深入研究的倾向，并已形成了A-TIG焊的概念和技术。活性剂的使用显著提高了TIG焊接效率，节省焊接工时。
与TIG焊相比，MAG焊接方法本身具有更高的熔敷效率和更大的焊接熔深。如果能将活性剂和MAG结合进而发展出A-MAG焊的概念和技术，则有可能进一步增加焊接熔深，提高焊接效率。
申请号为201010230874.8的专利：一种提高铝合金MIG焊焊缝熔深的方法，公开了一种提高铝合金MIG焊焊缝熔深的方法，属于材料加工工程领域，该方法的具体工艺步骤是：第一步，采用颗粒度为40-80μm、纯度为99.9％的SiO2、Cr2O3、Al2O3和TiO2粉末颗粒，按一定成分配比组合经均匀混合后，制备成铝合金MAG焊专用活性剂，其成分按重量百分比计算(Wt.％)：SiO2：78-96；Cr2O3：2-12；Al2O3：1-5；TiO2：1-5；第二步，按上述设计成分制备好的铝合金MIG焊专用活性剂采用等离子喷涂于被焊铝合金结构件表面，采用MIG焊焊接铝合金结构件，可实现在同等热输入量的情况下显著提高MIG焊焊缝的熔深。但是上述专利中的活性剂适用于铝合金的焊接中，并不适用于耐候钢的焊接。
鉴于此提出本发明。
发明内容
本发明的目的为克服现有技术的不足，提供一种用于耐候钢MAG焊接的活性剂，能改善焊缝成形、改善焊缝组织，增加焊缝熔深和提高焊缝性能。
本发明的另一目的为提供一种用于耐候钢MAG焊接的活性剂的使用方法。
为了实现该目的，本发明采用如下技术方案：
一种用于耐候钢MAG焊接的活性剂，所述活性剂由颗粒度均为10～80μm、纯度均为95%～99%的Cr2O3、TiO2、NaF和MgO粉末颗粒混合物组成，其成分按重量百分比分配分别为Cr2O3：15%～60%，TiO2：8%～30%，NaF：1%～30%，MgO：0%～76%。
所述的活性剂中Cr2O3、TiO2、NaF和MgO粉末颗粒组成，其成分按重量百分比分配，分别为Cr2O3：15%～55%，TiO2：8%～20%，NaF：1%～30%，MgO：10%～70%。
所述的活性剂中Cr2O3、TiO2、NaF和MgO粉末颗粒组成，其成分按重量百分比分配，分别为Cr2O3：15%～40%，TiO2：8%～18%，NaF：5%～25%，MgO：20%～60%。
所述的活性剂中Cr2O3、TiO2、NaF和MgO粉末颗粒组成，其成分按重量百分比分配，分别为Cr2O3：15%～30%，TiO2：15%～18%，NaF：5%～25%，MgO：20%～50%。
所述的活性剂中Cr2O3、TiO2、NaF和MgO粉末颗粒组成，其成分按重量百分比分配，分别为Cr2O3：20%，TiO2：15%，NaF：20%，MgO：45%。
所述的活性剂中Cr2O3、TiO2、NaF和MgO粉末颗粒组成，其成分按重量百分比分配，分别为Cr2O3：55%，TiO2：20%，NaF：15%，MgO：10%。
用于耐候钢MAG焊接的活性剂的使用方法，按照以下步骤进行：
第一步：按重量配比进行活性剂配料制成用于耐候钢MAG焊接的活性剂，经充分混合均匀后与有机溶液混合，搅拌成糊状；
第二步：将母材用不锈钢钢丝刷仔细打磨，直至露出光亮的金属，用丙酮擦拭工件表面以去除表面油污；
第三步：将第一步中制备好的糊状活性剂涂覆在焊接工件表面，以覆盖住原有的金属光泽为宜；
第四步：自然风干或者利用吹风机或风道风吹向工件表面，待有机溶液挥发后进行MAG焊接。
所述的有机溶液为丙酮或1%的羟乙基纤维素溶液。
所述的活性剂涂覆宽度比焊缝宽度至少大20mm。
所述的活性剂涂覆量为5-7mg/cm2。
采用本发明所述的技术方案后，带来以下有益效果：
1、涂覆活性剂焊接焊缝熔深为未涂覆活性剂焊接焊缝熔深的1.2倍及以上，在焊枪可达性差、难熔焊接结构中可以获得优良的焊接熔深。
2、活性剂的添加可以提高焊缝中心硬度。
3、使用活性剂前后，接头的断裂形式均为韧性断裂，但涂敷活性剂之后断口的等轴韧窝变得更加细小均匀。
4、活性剂具有收缩电弧的作用，活性剂的使用可以减小热影响区宽度。
5、活性剂的使用可以提高焊接接头的冲击性能。热影响区的冲击功数值明显提高:12mmVHT冲击功由31.82J提升为33.86J；16mmVHT冲击功由136J提升为155J。
6、焊缝饱满，表面规则，波纹致密，宽度均匀，余高适中，符合标准EN970；磁粉探伤未发现任何表面裂纹，符合标准EN1290；射线探伤未检测到任何内部缺陷，符合标准EN1435:1997；焊接接头拉伸试件均断裂在母材，延伸率在20%以上；在180°的弯曲条件下，所有弯曲试件均未产生裂纹；冲击试件缺口距离熔合线1mm，-40℃条件下的冲击功高于保证值27J。
下面结合附图对本发明的具体实施方式作进一步详细的描述。
附图说明
图1：本发明中焊接结构图
图2：本发明中试件1的填充层3焊缝中心组织结构图
图3：本发明中试件2的填充层3焊缝中心组织结构图
图4：本发明中试件1的填充层2焊缝中心组织结构图
图5：本发明中试件2的填充层2焊缝中心组织结构图
图6：本发明中试件1的填充层3的热影响区组织结构图
图7：本发明中试件2的填充层3的热影响区组织结构图
图8：本发明中试件1的打底层的热影响区组织结构图
图9：本发明中试件2的打底层的热影响区组织结构图
图10：本发明中试件1结晶区组织结构图
图11：本发明中试件1剪切唇组织结构图
图12：本发明中试件1纤维区组织结构图
图13：本发明中试件2结晶区组织结构图
图14：本发明中试件2剪切唇组织结构图
图15：本发明中试件2纤维区组织结构图
图16：本发明中涂覆活性剂焊接示意图
其中：1、活性剂，2、焊接工件，3、焊枪，4、熔池，5、焊缝。
具体实施方式
本发明所述一种用于耐候钢MAG焊接的活性剂，所述活性剂由颗粒度均为10～80μm、纯度均为95%～99%的Cr2O3、TiO2、NaF和MgO粉末颗粒混合物组成，其成分按重量百分比分配分别为Cr2O3：15%～60%，TiO2：8%～30%，NaF：1%～30%，MgO：0%～76%。
优选活性剂中Cr2O3、TiO2、NaF和MgO粉末颗粒组成，其成分按重量百分比分配，分别为Cr2O3：15%～55%，TiO2：8%～20%，NaF：1%～30%，MgO：10%～70%。
进一步优选活性剂中Cr2O3、TiO2、NaF和MgO粉末颗粒组成，其成分按重量百分比分配，分别为Cr2O3：15%～40%，TiO2：8%～18%，NaF：5%～25%，MgO：20%～60%。
进一步优选活性剂中Cr2O3、TiO2、NaF和MgO粉末颗粒组成，其成分按重量百分比分配，分别为Cr2O3：15%～30%，TiO2：15%～18%，NaF：5%～25%，MgO：20%～50%。
活性剂中Cr2O3、TiO2、NaF和MgO粉末颗粒组成，其成分按重量百分比分配，分别为Cr2O3：20%，TiO2：15%，NaF：20%，MgO：45%。
活性剂中Cr2O3、TiO2、NaF和MgO粉末颗粒组成，其成分按重量百分比分配，分别为Cr2O3：55%，TiO2：20%，NaF：15%，MgO：10%。
用于耐候钢MAG焊接的活性剂的使用方法，按照以下步骤进行：
第一步：按重量配比进行活性剂配料制成用于耐候钢MAG焊接的活性剂，经充分混合均匀后与有机溶液混合，搅拌成糊状；
第二步：将母材用不锈钢钢丝刷仔细打磨，直至露出光亮的金属，用丙酮擦拭工件表面以去除表面油污；
第三步：将第一步中制备好的糊状活性剂涂覆在焊接工件表面，以覆盖住原有的金属光泽为宜；
第四步：自然风干或者利用吹风机或风道风吹向工件表面，待有机溶液挥发后进行MAG焊接（见图16）。
所述的有机溶液为丙酮或1%的羟乙基纤维素溶液，所述的活性剂涂覆宽度比焊缝宽度至少大20mm，所述的活性剂涂覆量为5-7mg/cm2，优选活性剂涂覆量为6mg/cm2。
平对接焊件焊接中，右侧一半涂覆活性剂，左侧一半没有涂覆活性。焊接结果可看出活性剂使得工件焊透，未涂覆活性剂部分工件未焊透。焊接顺序为先焊接有活性剂的一侧，后焊接没有活性剂的一侧，焊接在同一工艺参数，即同一电流、电压、间隙、焊接速度等参数下进行。
先焊接的部位对后焊接的部位有预热的作用而容易造成后焊接部位的熔深更大，但是添加活性剂之后，熔深变化趋势相反—先焊接的有活性剂一侧的熔深更大，后焊接的无活性剂一侧熔深反而较小。
有活性剂一侧的背部受热影响而产生的“彩色”区域的平均宽度为23.0mm，没有活性剂一侧背部受热影响而产生的“彩色”区域的平均宽度为34.6mm。在有活性剂和没有活性剂交接的地方产生了“彩色”区域宽度的突变。说明活性剂的添加收缩了电弧，可减小热影响区的宽度。
如图1所示，为涂覆活性剂的焊接示意图，活性剂涂覆宽度为涂覆宽度比焊缝宽度至少大20mm，即假设焊缝宽度为d，涂覆宽度应不小于（d+20）mm，活性剂涂覆量为5-7mg/cm2。焊枪垂直于焊接工件表面。
本发明中优选采用松下YD—500GL3型气体保护焊焊机进行的MAG焊接，焊丝选用Φ1.2mm的CHW-55CNH实芯焊丝，保护气体选用80%Ar+20%CO2的混合气体。对两组试件进行焊接，试件1焊接工艺参数见表1、试件2焊接工艺参数见表2所示。
表1：
对比试件1和试件2，活性剂添加之后的组织变化：
如图2、图3、图4、图5、图6、图7、图8、图9所示，焊缝中心区WM，1)打底层：活性剂添加对第一层（打底层）组织的影响不大，均为细小的铁素体、弥散分布的珠光体及少量贝氏体。
2)填充层：活性剂添加之后，铁素体更加细小均匀，珠光体也更加弥散均匀。
3)盖面层：活性剂添加之后的铁素体尺寸明显细化，不在有粗大的沿晶界分布的柱状先共析铁素体并且基本上没有魏氏体组织。
过热区中，通过对比明显发现，活性剂添加之后过热区铁素体明显细化，且分布也更加均匀；析出碳化物相也更加细小弥散。
热影响区HAZ是焊接接头的薄弱环节，热影响区宽度的减小完全可以提高焊接接头的整体性能。这主要是因为活性剂的添加收缩了焊接电弧，提高了电弧的能量密度，减小了电弧的加热区域，从而改善了热影响区的性能。
涂覆活性剂与未涂覆活性剂焊接接头热影响区冲击韧性断口的对比。可以看到剪切区和纤维区的韧窝尺寸细小、较深且被剧烈拉长，结晶区断裂模式为准解理断裂，断口上具有被拉长的、深度较浅的韧窝及解理小刻面。有活性剂条件下（试件2）接头是热影响区的韧窝尺寸更小，明显优于无活性剂（试件1）焊接接头热影响区组织。
涂覆活性剂焊接焊缝熔深为未涂覆活性剂焊接焊缝熔深的1.2倍及以上，在焊枪可达性差、难熔焊接结构中可以获得优良的焊接熔深，活性剂的添加可以提高焊缝中心硬度，如图10、图11、图12、图13、图14、图15所示，使用活性剂前后，接头的断裂形式均为韧性断裂，但涂敷活性剂之后断口的等轴韧窝变得更加细小均匀，活性剂具有收缩电弧的作用，活性剂的使用可以减小热影响区宽度，活性剂的使用可以提高焊接接头的冲击性能。热影响区的冲击功数值明显高:12mmVHT冲击功由31.82J提升为33.86J；16mmVHT冲击功由136J提升为155J（见表3），焊缝饱满，表面规则，波纹致密，宽度均匀，余高适中，符合标准EN970；磁粉探伤未发现任何表面裂纹，符合标准EN1290；射线探伤未检测到任何内部缺陷，符合标准EN1435:1997；焊接接头拉伸试件均断裂在母材，延伸率在20%以上；在180°的弯曲条件下，所有弯曲试件均未产生裂纹；冲击试件缺口距离熔合线1mm，-40℃条件下的冲击功高于保证值27J。
表3：
实施例一
本实施例中焊接步骤：第一步：按重量配比进行活性剂配料制成用于耐候钢MAG焊接的活性剂，其中：其成分按重量百分比分配，分别为Cr2O3：20%，TiO2：15%，NaF：20%，MgO：45%，经充分混合均匀后与有机溶液混合，搅拌成糊状；
第二步：将母材用不锈钢钢丝刷仔细打磨，直至露出光亮的金属，用丙酮擦拭工件表面以去除表面油污；
第三步：将第一步中制备好的糊状活性剂涂覆在焊接工件表面，以覆盖住原有的金属光泽为宜；
第四步：自然风干或者利用吹风机或风道风吹向工件表面，待有机溶液挥发后进行MAG焊接。
所述的有机溶液为丙酮或1%的羟乙基纤维素溶液，所述的活性剂涂覆宽度比焊缝宽度至少大20mm，所述的活性剂涂覆量为6mg/cm2。
本实施例中焊缝熔深为未涂覆活性剂焊接焊缝熔深的1.2倍，在焊枪可达性差、难熔焊接结构中可以获得优良的焊接熔深，活性剂的添加可以提高焊缝中心硬度，使用活性剂前后，接头的断裂形式均为韧性断裂，但涂敷活性剂之后断口的等轴韧窝变得更加细小均匀，活性剂具有收缩电弧的作用，活性剂的使用可以减小热影响区宽度，活性剂的使用可以提高焊接接头的冲击性能。热影响区的冲击功数值明显高:12mmVHT冲击功由31.82J提升为33.86J；16mmVHT冲击功由136J提升为155J，焊缝饱满，表面规则，波纹致密，宽度均匀，余高适中，符合标准EN970；磁粉探伤未发现任何表面裂纹，符合标准EN1290；射线探伤未检测到任何内部缺陷，符合标准EN1435:1997；焊接接头拉伸试件均断裂在母材，延伸率在20%以上；在180°的弯曲条件下，所有弯曲试件均未产生裂纹；冲击试件缺口距离熔合线1mm，-40℃条件下的冲击功高于保证值27J。
实施例二
本实施例中焊接步骤：第一步：按重量配比进行活性剂配料制成用于耐候钢MAG焊接的活性剂，其中：其成分按重量百分比分配，分别为Cr2O3：55%，TiO2：20%，NaF：15%，MgO：10%，经充分混合均匀后与有机溶液混合，搅拌成糊状；第二步：将母材用不锈钢钢丝刷仔细打磨，直至露出光亮的金属，用丙酮擦拭工件表面以去除表面油污；第三步：将第一步中制备好的糊状活性剂涂覆在焊接工件表面，以覆盖住原有的金属光泽为宜；第四步：自然风干或者利用吹风机或风道风吹向工件表面，待有机溶液挥发后进行MAG焊接。
所述的有机溶液为丙酮或1%的羟乙基纤维素溶液，所述的活性剂涂覆宽度比焊缝宽度至少大20mm，所述的活性剂涂覆量为5mg/cm2。
本实施例中焊缝熔深为未涂覆活性剂焊接焊缝熔深的1.2倍，在焊枪可达性差、难熔焊接结构中可以获得优良的焊接熔深，活性剂的添加可以提高焊缝中心硬度，使用活性剂前后，接头的断裂形式均为韧性断裂，但涂敷活性剂之后断口的等轴韧窝变得更加细小均匀，活性剂具有收缩电弧的作用，活性剂的使用可以减小热影响区宽度，活性剂的使用可以提高焊接接头的冲击性能。热影响区的冲击功数值明显高:12mmVHT冲击功由31.82J提升为33.86J；16mmVHT冲击功由136J提升为155J，焊缝饱满，表面规则，波纹致密，宽度均匀，余高适中，符合标准EN970；磁粉探伤未发现任何表面裂纹，符合标准EN1290；射线探伤未检测到任何内部缺陷，符合标准EN1435:1997；焊接接头拉伸试件均断裂在母材，延伸率在20%以上；在180°的弯曲条件下，所有弯曲试件均未产生裂纹；冲击试件缺口距离熔合线1mm，-40℃条件下的冲击功高于保证值27J。
实施例三
本实施例中焊接步骤：第一步：按重量配比进行活性剂配料制成用于耐候钢MAG焊接的活性剂，其中：其成分按重量百分比分配，分别为Cr2O3：15%，TiO2：30%，NaF：5%，MgO：50%，经充分混合均匀后与有机溶液混合，搅拌成糊状；第二步：将母材用不锈钢钢丝刷仔细打磨，直至露出光亮的金属，用丙酮擦拭工件表面以去除表面油污；第三步：将第一步中制备好的糊状活性剂涂覆在焊接工件表面，以覆盖住原有的金属光泽为宜；第四步：自然风干或者利用吹风机或风道风吹向工件表面，待有机溶液挥发后进行MAG焊接。
所述的有机溶液为丙酮或1%的羟乙基纤维素溶液，所述的活性剂涂覆宽度比焊缝宽度至少大20mm，所述的活性剂涂覆量为6mg/cm2。
本实施例中焊缝熔深为未涂覆活性剂焊接焊缝熔深的1.2倍，在焊枪可达性差、难熔焊接结构中可以获得优良的焊接熔深，活性剂的添加可以提高焊缝中心硬度，使用活性剂前后，接头的断裂形式均为韧性断裂，但涂敷活性剂之后断口的等轴韧窝变得更加细小均匀，活性剂具有收缩电弧的作用，活性剂的使用可以减小热影响区宽度，活性剂的使用可以提高焊接接头的冲击性能。热影响区的冲击功数值明显高:12mmVHT冲击功由31.82J提升为33.86J；16mmVHT冲击功由136J提升为155J，焊缝饱满，表面规则，波纹致密，宽度均匀，余高适中，符合标准EN970；磁粉探伤未发现任何表面裂纹，符合标准EN1290；射线探伤未检测到任何内部缺陷，符合标准EN1435:1997；焊接接头拉伸试件均断裂在母材，延伸率在20%以上；在180°的弯曲条件下，所有弯曲试件均未产生裂纹；冲击试件缺口距离熔合线1mm，-40℃条件下的冲击功高于保证值27J。
实施例四
本实施例中焊接步骤：第一步：按重量配比进行活性剂配料制成用于耐候钢MAG焊接的活性剂，其中：其成分按重量百分比分配，分别为Cr2O3：15%，TiO2：8%，NaF：1%，MgO：76%，经充分混合均匀后与有机溶液混合，搅拌成糊状；第二步：将母材用不锈钢钢丝刷仔细打磨，直至露出光亮的金属，用丙酮擦拭工件表面以去除表面油污；第三步：将第一步中制备好的糊状活性剂涂覆在焊接工件表面，以覆盖住原有的金属光泽为宜；第四步：自然风干或者利用吹风机或风道风吹向工件表面，待有机溶液挥发后进行MAG焊接。
所述的有机溶液为丙酮或1%的羟乙基纤维素溶液，所述的活性剂涂覆宽度比焊缝宽度至少大20mm，所述的活性剂涂覆量为7mg/cm2。
本实施例中焊缝熔深为未涂覆活性剂焊接焊缝熔深的1.2倍，在焊枪可达性差、难熔焊接结构中可以获得优良的焊接熔深，活性剂的添加可以提高焊缝中心硬度，使用活性剂前后，接头的断裂形式均为韧性断裂，但涂敷活性剂之后断口的等轴韧窝变得更加细小均匀，活性剂具有收缩电弧的作用，活性剂的使用可以减小热影响区宽度，活性剂的使用可以提高焊接接头的冲击性能。热影响区的冲击功数值明显高：12mmVHT冲击功由31.82J提升为33.86J；16mmVHT冲击功由136J提升为155J，焊缝饱满，表面规则，波纹致密，宽度均匀，余高适中，符合标准EN970；磁粉探伤未发现任何表面裂纹，符合标准EN1290；射线探伤未检测到任何内部缺陷，符合标准EN1435:1997；焊接接头拉伸试件均断裂在母材，延伸率在20%以上；在180°的弯曲条件下，所有弯曲试件均未产生裂纹；冲击试件缺口距离熔合线1mm，-40℃条件下的冲击功高于保证值27J。
实施例五
本实施例中焊接步骤：第一步：按重量配比进行活性剂配料制成用于耐候钢MAG焊接的活性剂，其中：其成分按重量百分比分配，分别为Cr2O3：20%，TiO2：8%，NaF：2%，MgO：70%，经充分混合均匀后与有机溶液混合，搅拌成糊状；第二步：将母材用不锈钢钢丝刷仔细打磨，直至露出光亮的金属，用丙酮擦拭工件表面以去除表面油污；第三步：将第一步中制备好的糊状活性剂涂覆在焊接工件表面，以覆盖住原有的金属光泽为宜；第四步：自然风干或者利用吹风机或风道风吹向工件表面，待有机溶液挥发后进行MAG焊接。
所述的有机溶液为丙酮或1%的羟乙基纤维素溶液，所述的活性剂涂覆宽度比焊缝宽度至少大20mm，所述的活性剂涂覆量为6mg/cm2。
本实施例中焊缝熔深为未涂覆活性剂焊接焊缝熔深的1.2倍，在焊枪可达性差、难熔焊接结构中可以获得优良的焊接熔深，活性剂的添加可以提高焊缝中心硬度，使用活性剂前后，接头的断裂形式均为韧性断裂，但涂敷活性剂之后断口的等轴韧窝变得更加细小均匀，活性剂具有收缩电弧的作用，活性剂的使用可以减小热影响区宽度，活性剂的使用可以提高焊接接头的冲击性能。热影响区的冲击功数值明显高：12mmVHT冲击功由31.82J提升为33.86J；16mmVHT冲击功由136J提升为155J，焊缝饱满，表面规则，波纹致密，宽度均匀，余高适中，符合标准EN970；磁粉探伤未发现任何表面裂纹，符合标准EN1290；射线探伤未检测到任何内部缺陷，符合标准EN1435:1997；焊接接头拉伸试件均断裂在母材，延伸率在20%以上；在180°的弯曲条件下，所有弯曲试件均未产生裂纹；冲击试件缺口距离熔合线1mm，-40℃条件下的冲击功高于保证值27J。
实施例六
本实施例中焊接步骤：第一步：按重量配比进行活性剂配料制成用于耐候钢MAG焊接的活性剂，其中：其成分按重量百分比分配，分别为Cr2O3：30%，TiO2：8%，NaF：2%，MgO：60%，经充分混合均匀后与有机溶液混合，搅拌成糊状；第二步：将母材用不锈钢钢丝刷仔细打磨，直至露出光亮的金属，用丙酮擦拭工件表面以去除表面油污；第三步：将第一步中制备好的糊状活性剂涂覆在焊接工件表面，以覆盖住原有的金属光泽为宜；第四步：自然风干或者利用吹风机或风道风吹向工件表面，待有机溶液挥发后进行MAG焊接。
所述的有机溶液为丙酮或1%的羟乙基纤维素溶液，所述的活性剂涂覆宽度比焊缝宽度至少大20mm，所述的活性剂涂覆量为6mg/cm2。
本实施例中焊缝熔深为未涂覆活性剂焊接焊缝熔深的1.2倍，在焊枪可达性差、难熔焊接结构中可以获得优良的焊接熔深，活性剂的添加可以提高焊缝中心硬度，使用活性剂前后，接头的断裂形式均为韧性断裂，但涂敷活性剂之后断口的等轴韧窝变得更加细小均匀，活性剂具有收缩电弧的作用，活性剂的使用可以减小热影响区宽度，活性剂的使用可以提高焊接接头的冲击性能。热影响区的冲击功数值明显高：12mmVHT冲击功由31.82J提升为33.86J；16mmVHT冲击功由136J提升为155J，焊缝饱满，表面规则，波纹致密，宽度均匀，余高适中，符合标准EN970；磁粉探伤未发现任何表面裂纹，符合标准EN1290；射线探伤未检测到任何内部缺陷，符合标准EN1435:1997；焊接接头拉伸试件均断裂在母材，延伸率在20%以上；在180°的弯曲条件下，所有弯曲试件均未产生裂纹；冲击试件缺口距离熔合线1mm，-40℃条件下的冲击功高于保证值27J。
实施例七
本实施例中焊接步骤：第一步：按重量配比进行活性剂配料制成用于耐候钢MAG焊接的活性剂，其中：其成分按重量百分比分配，分别为Cr2O3：60%，TiO2：17%，NaF：20%，MgO：3%，经充分混合均匀后与有机溶液混合，搅拌成糊状；第二步：将母材用不锈钢钢丝刷仔细打磨，直至露出光亮的金属，用丙酮擦拭工件表面以去除表面油污；第三步：将第一步中制备好的糊状活性剂涂覆在焊接工件表面，以覆盖住原有的金属光泽为宜；第四步：自然风干或者利用吹风机或风道风吹向工件表面，待有机溶液挥发后进行MAG焊接。
所述的有机溶液为丙酮或1%的羟乙基纤维素溶液，所述的活性剂涂覆宽度比焊缝宽度至少大20mm，所述的活性剂涂覆量为6mg/cm2。
本实施例中焊缝熔深为未涂覆活性剂焊接焊缝熔深的1.2倍，在焊枪可达性差、难熔焊接结构中可以获得优良的焊接熔深，活性剂的添加可以提高焊缝中心硬度，使用活性剂前后，接头的断裂形式均为韧性断裂，但涂敷活性剂之后断口的等轴韧窝变得更加细小均匀，活性剂具有收缩电弧的作用，活性剂的使用可以减小热影响区宽度，活性剂的使用可以提高焊接接头的冲击性能。热影响区的冲击功数值明显高：12mmVHT冲击功由31.82J提升为33.86J；16mmVHT冲击功由136J提升为155J，焊缝饱满，表面规则，波纹致密，宽度均匀，余高适中，符合标准EN970；磁粉探伤未发现任何表面裂纹，符合标准EN1290；射线探伤未检测到任何内部缺陷，符合标准EN1435:1997；焊接接头拉伸试件均断裂在母材，延伸率在20%以上；在180°的弯曲条件下，所有弯曲试件均未产生裂纹；冲击试件缺口距离熔合线1mm，-40℃条件下的冲击功高于保证值27J。
实施例八
本实施例中焊接步骤：第一步：按重量配比进行活性剂配料制成用于耐候钢MAG焊接的活性剂，其中：其成分按重量百分比分配，分别为Cr2O3：55%，TiO2：15%，NaF：30%，MgO：0%，经充分混合均匀后与有机溶液混合，搅拌成糊状；第二步：将母材用不锈钢钢丝刷仔细打磨，直至露出光亮的金属，用丙酮擦拭工件表面以去除表面油污；第三步：将第一步中制备好的糊状活性剂涂覆在焊接工件表面，以覆盖住原有的金属光泽为宜；第四步：自然风干或者利用吹风机或风道风吹向工件表面，待有机溶液挥发后进行MAG焊接。
所述的有机溶液为丙酮或1%的羟乙基纤维素溶液，所述的活性剂涂覆宽度比焊缝宽度至少大20mm，所述的活性剂涂覆量为6mg/cm2。
本实施例中焊缝熔深为未涂覆活性剂焊接焊缝熔深的1.2倍，在焊枪可达性差、难熔焊接结构中可以获得优良的焊接熔深，活性剂的添加可以提高焊缝中心硬度，使用活性剂前后，接头的断裂形式均为韧性断裂，但涂敷活性剂之后断口的等轴韧窝变得更加细小均匀，活性剂具有收缩电弧的作用，活性剂的使用可以减小热影响区宽度，活性剂的使用可以提高焊接接头的冲击性能。热影响区的冲击功数值明显高：12mmVHT冲击功由31.82J提升为33.86J；16mmVHT冲击功由136J提升为155J，焊缝饱满，表面规则，波纹致密，宽度均匀，余高适中，符合标准EN970；磁粉探伤未发现任何表面裂纹，符合标准EN1290；射线探伤未检测到任何内部缺陷，符合标准EN1435:1997；焊接接头拉伸试件均断裂在母材，延伸率在20%以上；在180°的弯曲条件下，所有弯曲试件均未产生裂纹；冲击试件缺口距离熔合线1mm，-40℃条件下的冲击功高于保证值27J。
实施例九
本实施例中焊接步骤：第一步：按重量配比进行活性剂配料制成用于耐候钢MAG焊接的活性剂，其中：其成分按重量百分比分配，分别为Cr2O3：40%，TiO2：18%，NaF：25%，MgO：17%，经充分混合均匀后与有机溶液混合，搅拌成糊状；第二步：将母材用不锈钢钢丝刷仔细打磨，直至露出光亮的金属，用丙酮擦拭工件表面以去除表面油污；第三步：将第一步中制备好的糊状活性剂涂覆在焊接工件表面，以覆盖住原有的金属光泽为宜；第四步：自然风干或者利用吹风机或风道风吹向工件表面，待有机溶液挥发后进行MAG焊接。
所述的有机溶液为丙酮或1%的羟乙基纤维素溶液，所述的活性剂涂覆宽度比焊缝宽度至少大20mm，所述的活性剂涂覆量为6mg/cm2。
本实施例中焊缝熔深为未涂覆活性剂焊接焊缝熔深的1.2倍，在焊枪可达性差、难熔焊接结构中可以获得优良的焊接熔深，活性剂的添加可以提高焊缝中心硬度，使用活性剂前后，接头的断裂形式均为韧性断裂，但涂敷活性剂之后断口的等轴韧窝变得更加细小均匀，活性剂具有收缩电弧的作用，活性剂的使用可以减小热影响区宽度，活性剂的使用可以提高焊接接头的冲击性能。热影响区的冲击功数值明显高：12mmVHT冲击功由31.82J提升为33.86J；16mmVHT冲击功由136J提升为155J，焊缝饱满，表面规则，波纹致密，宽度均匀，余高适中，符合标准EN970；磁粉探伤未发现任何表面裂纹，符合标准EN1290；射线探伤未检测到任何内部缺陷，符合标准EN1435:1997；焊接接头拉伸试件均断裂在母材，延伸率在20%以上；在180°的弯曲条件下，所有弯曲试件均未产生裂纹；冲击试件缺口距离熔合线1mm，-40℃条件下的冲击功高于保证值27J。
以上所述仅为本发明的优选实施方式，应当指出，对于本领域的普通技术人员而言，在不脱离本发明原理前提下，还可以做出多种变形和改进，这也应该视为本发明的保护范围。

Claims (10)

1.一种用于耐候钢MAG焊接的活性剂，其特征在于：所述活性剂由颗粒度均为10～80μm、纯度均为95%～99%的Cr2O3、TiO2、NaF和MgO粉末颗粒混合物组成，其成分按重量百分比分配分别为Cr2O3：15%～60%，TiO2：8%～30%，NaF：1%～30%，MgO：0%～76%。
2.根据权利要求1所述的一种用于耐候钢MAG焊接的活性剂，其特征在于：所述的活性剂中Cr2O3、TiO2、NaF和MgO粉末颗粒组成，其成分按重量百分比分配，分别为Cr2O3：15%～55%，TiO2：8%～20%，NaF：1%～30%，MgO：10%～70%。
3.根据权利要求2所述的一种用于耐候钢MAG焊接的活性剂，其特征在于：所述的活性剂中Cr2O3、TiO2、NaF和MgO粉末颗粒组成，其成分按重量百分比分配，分别为Cr2O3：15%～40%，TiO2：8%～18%，NaF：5%～25%，MgO：20%～60%。
4.根据权利要求3所述的一种用于耐候钢MAG焊接的活性剂，其特征在于：所述的活性剂中Cr2O3、TiO2、NaF和MgO粉末颗粒组成，其成分按重量百分比分配，分别为Cr2O3：15%～30%，TiO2：15%～18%，NaF：5%～25%，MgO：20%～50%。
5.根据权利要求4所述的一种用于耐候钢MAG焊接的活性剂，其特征在于：所述的活性剂中Cr2O3、TiO2、NaF和MgO粉末颗粒组成，其成分按重量百分比分配，分别为Cr2O3：20%，TiO2：15%，NaF：20%，MgO：45%。
6.根据权利要求2所述的一种用于耐候钢MAG焊接的活性剂，其特征在于：所述的活性剂中Cr2O3、TiO2、NaF和MgO粉末颗粒组成，其成分按重量百分比分配，分别为Cr2O3：55%，TiO2：20%，NaF：15%，MgO：10%。
7.根据权利要求1-6任一所述用于耐候钢MAG焊接的活性剂的使用方法，其特征在于，按照以下步骤进行：
第一步：按重量配比进行活性剂配料制成用于耐候钢MAG焊接的活性剂，经充分混合均匀后与有机溶液混合，搅拌成糊状；
第二步：将母材用不锈钢钢丝刷仔细打磨，直至露出光亮的金属，用丙酮擦拭工件表面以去除表面油污；
第三步：将第一步中制备好的糊状活性剂涂覆在焊接工件表面，以覆盖住原有的金属光泽为宜；
第四步：自然风干或者利用吹风机或风道风吹向工件表面，待有机溶液挥发后进行MAG焊接。
8.根据权利要求7所述的用于耐候钢MAG焊接的活性剂的使用方法，其特征在于，所述的有机溶液为丙酮或1%的羟乙基纤维素溶液。
9.根据权利要求7所述的用于耐候钢MAG焊接的活性剂的使用方法，其特征在于，所述的活性剂涂覆宽度比焊缝宽度至少大20mm。
10.根据权利要求7所述的用于耐候钢MAG焊接的活性剂的使用方法，其特征在于，所述的活性剂涂覆量为5-7mg/cm2。
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