CN103820706A - 一种含硼钒低温冲击韧性优良的热轧h型钢及其制备方法 - Google Patents
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Abstract
本发明涉及一种含硼钒低温冲击韧性优良的热轧H型钢及其制备方法,H型钢化学成分质量百分比如下(%):C0.10~0.20,Si0.20~0.35,Mn1.10~1.45,P≤0.020,S≤0.010,Ca≤0.010,B0.0005~0.0040,V0.02~0.08,余量为Fe和微量杂质。冶炼过程中,异型坯中气体质量百分比:[N]控制在≤80ppm,[O]控制在≤100ppm。在轧制过程中,异型坯的加热温度1190~1290℃,开坯温度1120~1230℃,终轧温度≤850℃。万能轧制过程中,停留15~50s,累计压缩比55%或更大。本发明不仅可以大幅度提高Q345H型钢产品低温冲击韧性,且很好的稳定了低温冲击韧性,使产品得到质量保证,使产品更容易适用于苛刻环境下。
Description
技术领域
本发明涉及用作寒冷地带钢结构建筑构件的H型钢,具体涉及一种含硼钒低温冲击韧性优良的热轧H型钢及其制备方法。
背景技术
H型钢是由工字钢优化发展而成的,是一种经济性断面的建筑用钢材,因其断面形状与英文字母“H”相似,故称之为“H型钢”。H型钢有热轧和焊接两大类。热轧H型钢具有截面经济合理、性能优越、加工制作和施工安装工艺简单、方便、快捷的特点,被建筑业和环保人士称为绿色环保产品,已成为建筑钢结构体系中重要的材料组成部分,在世界范围内得到了迅速发展。
在低合金高强度结构钢中,Q345钢应用较广。其综合力学性能好,焊接性能及冷、热加工性能、耐蚀性能均好,C、D、E级钢要求具有良好的低温韧性,例如 GB/T1591-2008要求Q345E钢纵向-40 ℃下冲击吸收能量≥34 J。目前,对Q345低合金高强度结构钢主要采取铌、钒、钛微合金化和控轧控冷相结合的工艺提高钢材综合性能,特别是低温冲击韧性。其强化机制是沉淀强化和细晶强化,后者对韧性也是有益的。在Q345 H型钢的实际工业生产过程中,经铌、钒、钛单一或组合微合金化和控轧控冷工艺后,-40 ℃下冲击吸收能量波动较大且合格率不高。H型钢由于形状比较复杂,成型过程基本确定,不易改变道次变形量,因而多采用控制轧制温度及轧后控制冷却,考虑到轧机负荷的限制和控制冷却的复杂性,通过控轧控冷工艺提高钢材性能的可操作性较低。
钒在微合金钢中单独加入时形成VC,属中间相,其化学式可在VC~V4C3之间变化。在一般低氮含量的情况下,VC在γ-Fe中的溶解度比NbC要高得多,在900 ℃以下,V(C,N)可完全溶解于γ-Fe中,因此钒的主要作用是在γ-α转变过程中的相间析出和在铁素体中的析出强化。钒微合金化钢的强韧化机理主要有细晶强化、沉淀强化和固溶强化。
硼在钢中的应用主要集中在微量硼提高钢(ULCB钢和热处理钢)的淬透性上,通过获得均匀的具有良好的综合力学性能的组织(下贝氏体或回火索氏体等)来提高钢的韧性。微量硼对钢材韧性的有利作用:
(1)抑制磷、硫偏析和沿晶断裂
沿晶偏析的硼能降低磷、硫在晶界的偏析及引起的沿晶断裂,显著提高低温韧性,这是由于硼抑制了磷、硫对晶界的弱化和硼自身能提高晶界结合力的结果。
(2)改善夹杂物的形态和分布
加硼处理后,由于硼是表面活性元素,吸附在硫化物、氧化物表面,阻止夹杂进一步长大,使夹杂变得细小、圆整,均匀分布于晶界,基本上消除了夹杂在晶界偏聚,强化了晶界,减小了局部应力集中,抑制了裂纹萌生,降低了裂纹扩展速度,使材料冲击韧性提高。
发明内容
本发明主要针对现有技术的薄弱,提出一种含硼钒低温冲击韧性优良的热轧H型钢及其制备方法,具体地说是提出一种提高并稳定低温冲击韧性的热轧H型钢的制备方法。
本发明通过改变钢的化学成分,改善显微组织,来提高H型钢产品的力学性能,特别是低温冲击性能,加入了微量的V和B元素,在轧制过程中进行了降温控轧。具体采取的技术方案为:
一种含硼钒低温冲击韧性优良的热轧H型钢,其特征在于,钢成分质量百分比如下(%):C 0.10~0.20,Si 0.20~0.35,Mn 1.10~1.45,P ≤0.020,S≤0.010,Ca≤0.010,B 0.0005~0.0040,V 0.02~0.08,余量为Fe和微量杂质。
优选的, 一种含硼钒低温冲击韧性优良的热轧H型钢,其特征在于,钢成分质量百分比如下(%):C 0.12~0.18,Si 0.25~0.30,Mn 1.20~1.35,P ≤0.015,S≤ 0.008,Ca≤0.008,B 0.001~0.0025,V 0.045-0.08,余量为Fe和微量杂质。更优选,钢成分的质量百分比(%)为:C 0.146,Si 0.27,Mn 1.29,P 0.006,S 0.003,Ca0.005,B 0.0025,V 0.08,余量为Fe和微量杂质;
冶炼工艺为:铁水脱硫、脱硅、混铁炉、转炉、精炼、连铸、轧制。冶炼过程中,控制异型坯中气体质量百分比:[N]≤80 ppm,[O]≤100 ppm。
优选的,冶炼过程中,控制异型坯中气体质量百分比:[N]≤60 ppm,[O]≤80 ppm。更优选,冶炼异型坯中气体质量百分比:[N]35 ppm,[O]42 ppm。
在冶炼过程中,严格控制钢中气体含量非常重要,只有严格控制钢中的气体含量才能进一步降低Q345的脆性转变温度,从而有效解决H型钢低温冲击韧性过低的问题。
在轧制过程中,异型坯的加热温度1190~1290 ℃,开坯温度1120~1230 ℃,终轧温度≤850 ℃。
在万能轧制过程中,停留15~50秒,累计压缩比55%或更大。
经实验表明,钢中加入钒不仅能提高钢的强度、降低过热倾向,而且对钢的低温韧性有明显的影响。当钒的质量分数低于0.02%时,随钒含量的增加,钢的韧脆转变温度降低;当钒的质量分数超过0.08%时,钒含量增加,韧脆转变温度反而升高。为了经济合理,本发明将 钒的含量限定在0.02~0.08%范围内。上述技术方案质量百分配比中的钒通过钒铁合金、钒氮合金或钒渣合金化的形式加入钢水中。
通过加入少量的硼,能显著影响材料的性能,微量硼对钢材韧性存在有利作用。为了尽量减小加入的硼对轧制工艺的影响,本发明将硼含量限定在0.0005~0.0040%范围内。硼和钒必须按上述技术方案的数量范围共同加入到钢水中,以发挥硼、钒的复合作用。
附图说明
图1是不同钒含量的热轧H型钢在-40 ℃下的冲击功趋势图。
具体实施方式
实施例1: 加硼钒Q345 H型钢,产品规格700×300×13×24,钢的质量分数如下(%):C 0.16~0.18,Si 0.26~0.29,Mn 1.20~1.27,P 0.012~0.018,S 0.007~0.010,Ca 0.005~0.008,B 0.0012~0.0023,V 0 ~0.076余量为Fe和微量杂质。
冶炼过程中,控制异型坯中气体质量百分比:[N]≤80 ppm,[O]≤100 ppm。按上述Q345的熔炼成分,轧制过程温度控制如下:加热温度1250~1280 ℃,开坯温度1180~1225 ℃,终轧温度790~830 ℃。在万能轧制过程中,钢坯停留35秒,累计压缩比为60%。
冲击试验采用夏比V型冲击试样,长度方向沿H型钢产品翼缘纵向。
实验结果见图1。由图1可知,随着V含量的增加,-40 ℃下的冲击功增加。不加V的H型钢产品冲击功较低。
表1 实验钢化学成分及-40℃冲击功表
实施例2:加硼钒Q345 H型钢,产品规格350×350×12×19,钢的质量分数如下(%):C 0.14~0.17,Si 0.25~0.30,Mn 1.31~1.39,P 0.01~0.018,S 0.005~0.010,Ca 0.005~0.008,B 0.0013~0.0022,V 0.035~0.05,余量为Fe和微量杂质。
冶炼过程中,控制异型坯中气体质量百分比:[N]≤80 ppm,[O]≤100 ppm。按上述Q345的熔炼成分,轧制过程温度控制如下:加热温度1250~1280 ℃,开坯温度1180~1230 ℃,终轧温度760~810 ℃。在万能轧制过程中,钢坯停留15-50秒,累计压缩比为55%以上。冲击试验采用夏比V型冲击试样,长度方向沿H型钢产品翼缘纵向。
实验结果见表2。由表2可知,实施例2条件下测试的60个H型钢产品-40 ℃下的冲击功最小值44 J,最大值188 J,平均值119 J。其中,最大值188J所对应的钢的质量百分比(%)为:C 0.146,Si 0.27,Mn 1.29,P 0.006,S 0.003,Ca0.005,B 0.0025,V 0.08,余量为Fe和微量杂质;冶炼异型坯中气体质量百分比:[N]35 ppm,[O]42 ppm。
如上所述,实施例2冶炼的加硼钒Q345钢低温冲击性能良好。由此可见,在原来Q345钢成分的基础上,通过加入0.02~0.08%的钒和0.0005~0.0040%的硼,并控制好温度及气体含量,可以有效解决H型钢低温冲击韧性过低的问题。
表2实施例2情况下-40 ℃冲击功统计表(单位,J)
序号 | -40 ℃冲击功 | 序号 | -40 ℃冲击功 | 序号 | -40 ℃冲击功 |
1 | 92 | 21 | 134 | 41 | 78 |
2 | 130 | 22 | 130 | 42 | 142 |
3 | 170 | 23 | 140 | 43 | 140 |
4 | 140 | 24 | 166 | 44 | 146 |
5 | 58 | 25 | 110 | 45 | 142 |
6 | 146 | 26 | 124 | 46 | 144 |
7 | 136 | 27 | 44 | 47 | 100 |
8 | 154 | 28 | 146 | 48 | 188 |
9 | 112 | 29 | 154 | 49 | 60 |
10 | 114 | 30 | 110 | 50 | 112 |
11 | 132 | 31 | 138 | 51 | 144 |
12 | 46 | 32 | 78 | 52 | 84 |
13 | 46 | 33 | 140 | 53 | 108 |
14 | 148 | 34 | 118 | 54 | 146 |
15 | 56 | 35 | 112 | 55 | 104 |
16 | 70 | 36 | 144 | 56 | 102 |
17 | 116 | 37 | 122 | 57 | 124 |
18 | 148 | 38 | 148 | 58 | 92 |
19 | 124 | 39 | 64 | 59 | 140 |
20 | 142 | 40 | 150 | 60 | 106 |
Claims (8)
1.一种含硼钒低温冲击韧性优良的热轧H型钢,其特征在于,钢成分质量百分比如下(%):C 0.10~0.20,Si 0.20~0.35,Mn 1.10~1.45,P ≤0.020,S≤0.010,Ca≤0.010,B 0.0005~0.0040,V 0.02~0.08,余量为Fe和微量杂质。
2.根据权利要求1所述的一种含硼钒低温冲击韧性优良的热轧H型钢,其特征在于,钢成分质量百分比如下(%):C 0.12~0.18,Si 0.25~0.30,Mn 1.20~1.35,P ≤0.015,S≤ 0.008,Ca≤0.008,B 0.001~0.0025,V 0.045-0.08,余量为Fe和微量杂质。
3.根据权利要求1或2所述的一种含硼钒低温冲击韧性优良的热轧H型钢的制备方法,其特征在于,冶炼过程中,控制异型坯中气体质量百分比:[N]≤80 ppm,[O]≤100 ppm。
4.根据权利要求3所述的一种含硼钒低温冲击韧性优良的热轧H型钢的制备方法,其特征在于,冶炼过程中,控制异型坯中气体质量百分比:[N]≤60 ppm,[O]≤80 ppm。
5.根据权利要求3或4所述的一种含硼钒低温冲击韧性优良的热轧H型钢的制备方法,其特征在于,在轧制过程中,异型坯的加热温度为1190~1290 ℃,开坯温度为1120~1230 ℃,终轧温度≤850 ℃。
6.根据权利要求5所述的一种含硼钒低温冲击韧性优良的热轧H型钢的制备方法,其特征在于,在万能轧制过程中,钢坯停留15~50秒,累计压缩比为55%或更大。
7.根据权利要求6所述的一种含硼钒低温冲击韧性优良的热轧H型钢的制备方法,其特征在于,钢成分的质量百分比(%)为:C 0.146,Si 0.27,Mn 1.29,P 0.006,S 0.003,Ca 0.005,B 0.0025,V 0.08,余量为Fe和微量杂质;冶炼异型坯中气体质量百分比:[N]35 ppm,[O]42 ppm。
8.根据权利要求6所述的一种含硼钒低温冲击韧性优良的热轧H型钢的制备方法,其特征在于,质量百分配比中的所述钒通过钒铁合金、钒氮合金或钒渣合金化的形式加入钢水中。
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