CN103522628A - 抗多碰的镍基复合涂层及其涂覆方法 - Google Patents
抗多碰的镍基复合涂层及其涂覆方法 Download PDFInfo
- Publication number
- CN103522628A CN103522628A CN201310369791.0A CN201310369791A CN103522628A CN 103522628 A CN103522628 A CN 103522628A CN 201310369791 A CN201310369791 A CN 201310369791A CN 103522628 A CN103522628 A CN 103522628A
- Authority
- CN
- China
- Prior art keywords
- coating
- sub
- cladding
- multipacting
- matrix
- Prior art date
- Legal status (The legal status is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the status listed.)
- Pending
Links
Images
Landscapes
- Laser Beam Processing (AREA)
- Laminated Bodies (AREA)
Abstract
本发明公开了一种抗多碰的镍基复合涂层及其涂覆方法,所述镍基复合涂层中Ni元素的重量分数沿靠近基体的一侧向远离基体的一侧梯度增加。所述镍基复合涂层材料的涂覆方法主要包括采用激光熔覆的方法在基体上熔覆第一子涂层,熔覆后,磨平顶面,熔覆第二子涂层,按照上述方法熔覆第三子涂层和第四子涂层,第一子涂层至第四子涂层中Ni元素的重量含量从10%梯度递增至44.45%,熔覆时,激光光斑尺寸为10mm×1mm,扫描速度为4.5-5.5mm/s,激光功率为3.5-4.5KW。本发明通过在基体上熔覆具有Ni梯度的涂层,能够提高抗碰撞能力,从而大大减少了工件的损坏,降低了生产成本。
Description
技术领域
本发明涉及涂层材料和涂覆方法,尤其是一种抗多碰的镍基复合涂层材料及其涂覆方法。
背景技术
镍基自熔合金粉末因其良好的润湿性、耐蚀性、耐磨性和自润滑作用及适中的价格在激光熔覆材料中研究最多、应用最广。利用激光熔覆技术制备镍基涂层取得了很大的进展。
在工程机械中广泛存在着多次碰撞载荷下工作的零构件,如各种阀、泵等零构件,这些零构件是机械部件中重要构件,其多碰后失效引起的检修、停产带来巨大的经济损失。由多碰载荷引起的失效大部分源于材料的塑性变形。经本发明探索发现,激光熔覆镍基复合涂层适用于多碰载荷。
故,需要研发一种耐多碰的镍基复合涂层材料。
发明内容
发明目的:本发明的一个目的是提供一种抗多碰的镍基复合涂层及其涂覆方法,以解决上述问题,减少工件的损坏,降低损失。
技术方案:一种抗多碰的镍基复合涂层,所述镍基复合涂层中Ni元素的重量分数沿靠近基体的一侧向远离基体的一侧梯度增加。镍基复合涂层中Ni元素的重量分数从8%梯度递增至50%。所述镍基复合涂层包括若干一体化的子涂层,各子涂层分别采用激光熔覆的方法形成。
所述子涂层为4层,每层为1.2-1.7mm,从靠近基体方向到远离基体方向依次为第一子涂层、第二子涂层、第三子涂层和第四子涂层,以重量分数计,所述第一子涂层的成分为C 0.05、B 0、Si 1.0、Cr 18、Ni 10,余量为Fe和其他微量元素;所述第二子涂层的成分为C 0.05、B 1.84、Si 1.84、Cr 21.1、Ni 23.69,Fe 51.33,余量为其他微量元素;所述第三子涂层的成分为C 0.05、B 0.5、Si 2.49、Cr 22.31、Ni 36.92,Fe 37.55,余量为其他微量元素;所述第四子涂层的成分为C 0.05、B 0、Si 2.50、Cr25.97、Ni 42.98,Fe 28.17,余量为其他微量元素。一种抗多碰的镍基复合涂层材料的涂覆方法:采用激光熔覆的方法在基体上熔覆第一子涂层,激光光斑尺寸为10mm×1mm,扫描速度为4.5-5.5mm/s,激光功率为3.5-4.5KW,以重量分数计,所述第一子涂层的成分为C 0.05、B 0、Si 1.0、Cr 18、Ni 10,Fe 0,余量为其他物质;
熔覆后,磨平顶面,熔覆第二子涂层,激光光斑尺寸为10mm×1mm,扫描速度为4.5-5.5mm/s,激光功率为3.5-4.5KW,以重量分数计,所述第二子涂层的成分为C 0.05、B 1.84、Si 1.84、Cr 21.1、Ni 23.69,Fe 51.33,,余量为其他微量元素
熔覆后,磨平顶面,熔覆第三子涂层,激光光斑尺寸为10mm×1mm,扫描速度为4.5-5.5mm/s,激光功率为3.5-4.5KW,以重量分数计,所述第三子涂层的成分为C 0.05、B 0.5、Si 2.49、Cr 22.31、Ni 36.92,Fe 37.55,,余量为其他微量元素
熔覆后,磨平顶面,熔覆第四子涂层,激光光斑尺寸为10mm×1mm,扫描速度为4.5-5.5mm/s,激光功率为3.5-4.5KW,以重量分数计,所述第四子涂层的成分为C 0.05、B 0、Si 2.50、Cr25.97、Ni 42.98,Fe 28.17,余量为其他微量元素。
有益效果:本发明通过在基体上熔覆具有Ni梯度的涂层,实验发现它能够提高抗碰撞能力,从而大大减少了工件的损坏,降低了生产成本。
附图说明
图1是本发明的硬度曲线图;
图2是本发明的累积形变曲线图。
具体实施方式
本发明通过在基体(基材或工件)表面设置抗多碰的镍基复合涂层,涂层中Ni元素的重量含量沿靠近基体的一侧向远离基体的一侧梯度增加。实验发现比较好的渐变梯度为:镍基复合涂层中Ni元素的重量含量从8%梯度递增至50%,在某些实施例中为指数分布。涂层可以采用激光熔覆或堆焊等方法实现,针对某些特别情况,本领域的技术人员还可以选用其他方法来实现具有Ni梯度的涂层。
实施例1
为提高其耐多碰性能,在0Cr18Ni9基体上采用渐变分布的涂层。第一、二、三和四子涂层中Ni的重量百分比为10%、22.227%、37.304%和44.454%。即试件指数分布梯度涂层表面的第四层Ni含量为44.454%,控制每层高度1.5mm左右。采用激光熔覆的方法进行,在矩形光斑尺寸10mm×1mm、扫描速度V = 5mm/s、激光功率为3.5KW-4.5KW时,熔覆后磨平试样的顶面,重复进行熔覆,最后将梯度涂层试样切割成10mm×5mm×45mm的多碰试件。然后在疲劳试验机上对涂层进行多碰测试。在自制的多碰疲劳试验机上进行多碰实验、XTL-1体视显微镜、JX68302-00工具显微镜观察试样微观结构、HXD-1000B数字显微硬度计测量多碰前后的显微硬度等。
从附图1和附图2中可以可以看出,随着Ni含量的增加,涂层的硬度越高,随着多碰次数的增加,涂层的塑性变形量越小,涂层材料具备“趋表效应”。
实施例2
为提高其耐多碰性能,在0Cr18Ni9基体上采用渐变分布的涂层。第一、二、三和四子涂层中Ni的重量百分比为11%、25.44%、37.304%和42.98%。控制每层高度1.5mm左右。采用激光熔覆的方法进行,在矩形光斑尺寸10mm×1mm、扫描速度V = 5mm/s、激光功率为3.5KW-4.5KW时,熔覆后磨平试样的顶面,重复进行熔覆,最后将梯度涂层试样切割成10mm×5mm×45mm的多碰试件。然后在疲劳试验机上对涂层进行多碰测试。在自制的多碰疲劳试验机上进行多碰实验、XTL-1体视显微镜、JX68302-00工具显微镜观察试样微观结构、HXD-1000B数字显微硬度计测量多碰前后的显微硬度等。实验发现,随着Ni含量的增加,涂层的硬度越高,随着多碰次数的增加,涂层的塑性变形量越小,涂层材料具备“趋表效应”。
实施例3
为提高其耐多碰性能,在0Cr18Ni9基体上采用渐变分布的涂层。第一、二、三和四子涂层中Ni的重量百分比为10%、23.69%、36.92%和42.98%。控制每层高度1.5mm左右。采用激光熔覆的方法进行,在矩形光斑尺寸10mm×1mm、扫描速度V = 5mm/s、激光功率为3.5KW-4.5KW时,熔覆后磨平试样的顶面,重复进行熔覆,最后将梯度涂层试样切割成10mm×5mm×45mm的多碰试件。然后在疲劳试验机上对涂层进行多碰测试。在自制的多碰疲劳试验机上进行多碰实验、XTL-1体视显微镜、JX68302-00工具显微镜观察试样微观结构、HXD-1000B数字显微硬度计测量多碰前后的显微硬度等。实验发现,随着Ni含量的增加,涂层的硬度越高,随着多碰次数的增加,涂层的塑性变形量越小,涂层材料具备“趋表效应”。
实施例4
为提高其耐多碰性能,在0Cr18Ni9基体上采用渐变分布的涂层。第一、二、三和四子涂层中Ni的重量百分比为8%、27.23%、37.304%和44.454%。控制每层高度1.5mm左右。采用激光熔覆的方法进行,在矩形光斑尺寸10mm×1mm、扫描速度V = 5mm/s、激光功率为3.5KW-4.5KW时,熔覆后磨平试样的顶面,重复进行熔覆,最后将梯度涂层试样切割成10mm×5mm×45mm的多碰试件。然后在疲劳试验机上对涂层进行多碰测试。在自制的多碰疲劳试验机上进行多碰实验、XTL-1体视显微镜、JX68302-00工具显微镜观察试样微观结构、HXD-1000B数字显微硬度计测量多碰前后的显微硬度等。实验发现,随着Ni含量的增加,涂层的硬度越高,随着多碰次数的增加,涂层的塑性变形量越小,涂层材料具备“趋表效应”。
实施例5
为提高其耐多碰性能,在0Cr18Ni9基体上采用渐变分布的涂层。第一、二、三和四子涂层中Ni的重量百分比为10.2%、26.31%、37.304%和43.554%。控制每层高度1.5mm左右。采用激光熔覆的方法进行,在矩形光斑尺寸10mm×1mm、扫描速度V = 5mm/s、激光功率为3.5KW-4.5KW时,熔覆后磨平试样的顶面,重复进行熔覆,最后将梯度涂层试样切割成10mm×5mm×45mm的多碰试件。然后在疲劳试验机上对涂层进行多碰测试。在自制的多碰疲劳试验机上进行多碰实验、XTL-1体视显微镜、JX68302-00工具显微镜观察试样微观结构、HXD-1000B数字显微硬度计测量多碰前后的显微硬度等。实验发现,随着Ni含量的增加,涂层的硬度越高,随着多碰次数的增加,涂层的塑性变形量越小,涂层材料具备“趋表效应”。
Claims (5)
1.一种抗多碰的镍基复合涂层,其特征在于:所述镍基复合涂层中Ni元素的重量分数沿靠近基体的一侧向远离基体的一侧梯度增加。
2.如权利要求1所述的抗多碰的镍基复合涂层,其特征在于:镍基复合涂层中Ni元素的重量分数从10%梯度递增至44.45%。
3.如权利要求1所述的抗多碰的镍基复合涂层,其特征在于:所述镍基复合涂层包括若干一体化的子涂层,各子涂层分别采用激光熔覆的方法形成。
4.如权利要求3所述的抗多碰的镍基复合涂层,其特征在于:所述子涂层为4层,每层为1.2-1.7mm,从靠近基体方向到远离基体方向依次为第一子涂层、第二子涂层、第三子涂层和第四子涂层,以重量分数计,所述第一子涂层的成分为C 0.05、B 0、Si 1.0、Cr 18、Ni 10,余量为Fe和其他微量元素;所述第二子涂层的成分为C 0.05、B 1.84、Si 1.84、Cr 21.1、Ni 23.69,Fe 51.33,余量为其他微量元素;所述第三子涂层的成分为C 0.05、B 0.5、Si 2.49、Cr 22.31、Ni 36.92,Fe 37.55,余量为其他微量元素;所述第四子涂层的成分为C 0.05、B 0、Si 2.50、Cr25.97、Ni 42.98,Fe 28.17,余量为其他微量元素。
5.一种抗多碰的镍基复合涂层材料的涂覆方法,其特征在于,采用激光熔覆的方法在基体上熔覆第一子涂层,激光光斑尺寸为10mm×1mm,扫描速度为4.5-5.5mm/s,激光功率为3.5-4.5KW,以重量分数计,所述第一子涂层的成分为C 0.05、B 0、Si 1.0、Cr 18、Ni 10,余量为Fe和其他微量物质;
熔覆后,磨平顶面,熔覆第二子涂层,激光光斑尺寸为10mm×1mm,扫描速度为4.5-5.5mm/s,激光功率为3.5-4.5KW,以重量分数计,所述第二子涂层的成分为C 0.05、B 1.84、Si 1.84、Cr 21.1、Ni 23.69,Fe 51.33,余量为其他微量元素;
熔覆后,磨平顶面,熔覆第三子涂层,激光光斑尺寸为10mm×1mm,扫描速度为4.5-5.5mm/s,激光功率为3.5-4.5KW,以重量分数计,所述第三子涂层的成分为C 0.05、B 0.5、Si 2.49、Cr 22.31、Ni 36.92,Fe 37.55,余量为其他微量元素;
熔覆后,磨平顶面,熔覆第四子涂层,激光光斑尺寸为10mm×1mm,扫描速度为4.5-5.5mm/s,激光功率为3.5-4.5KW,以重量分数计,所述第四子涂层的成分为C 0.05、B 0、Si 2.50、Cr25.97、Ni 42.98,Fe 28.17,余量为其他微量元素。
Priority Applications (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
CN201310369791.0A CN103522628A (zh) | 2013-08-22 | 2013-08-22 | 抗多碰的镍基复合涂层及其涂覆方法 |
Applications Claiming Priority (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
CN201310369791.0A CN103522628A (zh) | 2013-08-22 | 2013-08-22 | 抗多碰的镍基复合涂层及其涂覆方法 |
Publications (1)
Publication Number | Publication Date |
---|---|
CN103522628A true CN103522628A (zh) | 2014-01-22 |
Family
ID=49925152
Family Applications (1)
Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
---|---|---|---|
CN201310369791.0A Pending CN103522628A (zh) | 2013-08-22 | 2013-08-22 | 抗多碰的镍基复合涂层及其涂覆方法 |
Country Status (1)
Country | Link |
---|---|
CN (1) | CN103522628A (zh) |
Cited By (2)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
CN104046982A (zh) * | 2014-06-24 | 2014-09-17 | 南京煜宸激光科技有限公司 | 一种新型镍基wc混合粉末激光熔覆方法 |
CN111174752A (zh) * | 2019-08-20 | 2020-05-19 | 西安必盛激光科技有限公司 | 用于内孔熔覆的激光头实时在线防撞监测装置及监测方法 |
Citations (3)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
CN102021564A (zh) * | 2009-09-17 | 2011-04-20 | 沈阳大陆激光技术有限公司 | 一种激光熔覆用防腐涂层镍基合金粉末 |
CN102465294A (zh) * | 2010-11-17 | 2012-05-23 | 杭州中科新松光电有限公司 | 一种大面积激光熔覆高硬度镍基合金材料的方法 |
WO2013000237A1 (zh) * | 2011-06-29 | 2013-01-03 | 山东能源机械集团大族再制造有限公司 | 一种矿用不锈钢液压立柱及其加工方法 |
-
2013
- 2013-08-22 CN CN201310369791.0A patent/CN103522628A/zh active Pending
Patent Citations (3)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
CN102021564A (zh) * | 2009-09-17 | 2011-04-20 | 沈阳大陆激光技术有限公司 | 一种激光熔覆用防腐涂层镍基合金粉末 |
CN102465294A (zh) * | 2010-11-17 | 2012-05-23 | 杭州中科新松光电有限公司 | 一种大面积激光熔覆高硬度镍基合金材料的方法 |
WO2013000237A1 (zh) * | 2011-06-29 | 2013-01-03 | 山东能源机械集团大族再制造有限公司 | 一种矿用不锈钢液压立柱及其加工方法 |
Non-Patent Citations (2)
Title |
---|
李文祥等: "《铆工》", 30 November 1989, 中国建筑工业出版社, article "碳、硼、硅、铬、镍元素在钢中的作用是什么?", pages: 124 - 125 * |
沈玲琳: "激光熔覆梯度涂层低应力多碰形变研究", 《中国硕士论文全文数据库(电子期刊)》, no. 10, 15 October 2012 (2012-10-15) * |
Cited By (2)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
CN104046982A (zh) * | 2014-06-24 | 2014-09-17 | 南京煜宸激光科技有限公司 | 一种新型镍基wc混合粉末激光熔覆方法 |
CN111174752A (zh) * | 2019-08-20 | 2020-05-19 | 西安必盛激光科技有限公司 | 用于内孔熔覆的激光头实时在线防撞监测装置及监测方法 |
Similar Documents
Publication | Publication Date | Title |
---|---|---|
Zhu et al. | Research on remanufacturing strategy for 45 steel gear using H13 steel powder based on laser cladding technology | |
Song et al. | Rebuilding of metal components with laser cladding forming | |
Aspinwall et al. | Workpiece surface roughness and integrity after WEDM of Ti–6Al–4V and Inconel 718 using minimum damage generator technology | |
Feuerhahn et al. | Microstructure and properties of selective laser melted high hardness tool steel | |
US20180161931A1 (en) | Joining metallurgically incompatible metals | |
CN104046982B (zh) | 一种镍基wc混合粉末激光熔覆方法 | |
Hong et al. | High-performance eco-friendly trimming die manufacturing using heterogeneous material additive manufacturing technologies | |
Obielodan et al. | Characterization of LENS-fabricated Ti6Al4V and Ti6Al4V/TiC dual-material transition joints | |
CN104647474B (zh) | 一种旋转模切设备的模辊及其刀刃的成型方法 | |
Cárach et al. | Tangential turning of Incoloy alloy 925 using abrasive water jet technology | |
CN104313575A (zh) | 一种铁基碳化钛激光熔覆材料的制备方法 | |
CN104233289A (zh) | 一种采用高耐磨性激光熔覆材料修复模具的方法 | |
Yasa et al. | Benchmarking of different powder-bed metal fusion processes for machine selection in additive manufacturing | |
CN103522628A (zh) | 抗多碰的镍基复合涂层及其涂覆方法 | |
Luo et al. | Surface textural features and its formation process of AISI 304 stainless steel subjected to massive LSP impacts | |
Brayshaw et al. | Assessment of the micro-mechanical fracture processes within dissimilar metal welds | |
Xu et al. | Cracks repairing by using laser additive and subtractive hybrid manufacturing technology | |
Uhlmann et al. | Qualification of CuCr1Zr for the SLM Process | |
Barragan De Los Rios et al. | Study of the surface roughness of a remanufactured bimetallic AISI 1045 and 316L SS part obtained by hybrid manufacturing (DED/HSM) | |
Zadpoor et al. | Experimental and numerical study of machined aluminum tailor-made blanks | |
Guo et al. | Laser additive remanufacturing parameters optimization and experimental study of heavy-duty sprocket | |
Davim et al. | Materials and surface engineering: Research and development | |
Rao et al. | Optimization of multiple-machining criteria in electrochemical machining of aluminum composites using design of experiments | |
Fujisaki et al. | An automated three-dimensional internal structure observation system based on high-speed serial sectioning of steel materials | |
Gerstenmeyer et al. | Influence of the cutting edge microgeometry on the surface integrity during mechanical surface modification by complementary machining |
Legal Events
Date | Code | Title | Description |
---|---|---|---|
C06 | Publication | ||
PB01 | Publication | ||
C10 | Entry into substantive examination | ||
SE01 | Entry into force of request for substantive examination | ||
C12 | Rejection of a patent application after its publication | ||
RJ01 | Rejection of invention patent application after publication |
Application publication date: 20140122 |