CN103454533B - 一种电除尘器的工况检测方法 - Google Patents

Abstract

本实施例公开了一种电除尘器的工况检测方法，包括：获取电场的电压平均值与电流的均值关系曲线、电压峰值与电流的峰值关系曲线，以及电压谷值与电流的谷值关系曲线；获取电场反电晕的反电晕指数以判断电场是否发生反电晕，当电场没有反电晕时，获取电场正常电晕的常电晕指数。在本实施例中，通过利用均值关系曲线、峰值关系曲线以及谷值关系曲线，来生成反电晕指数，从而可以获得电除尘器电场的当前反电晕程度，当电场没有反电晕时，生成常电晕指数，从而可以获得电除尘器电场的当前正常电晕情况；本实施例通过增加反电晕指数、常电晕指数作为判定指标，提高了判断的精确度，从而使得对电除尘器的除尘效果的判断结果更加的具有实际效用。

Description

一种电除尘器的工况检测方法

技术领域

本发明涉及工业除尘领域，更具体地说，涉及一种电除尘器的工况检测方法。

背景技术

工业电除尘器是重要的环保设备，其作用就是高效除尘，减少粉尘排放。工业电除尘器的工作原理为，利用强电场将气体电离，即，产生电晕放电，从而使粉尘荷电，然后在电场力的作用下，将粉尘从气体中分离出来；工业电除尘器具有除尘效率高、本体压力降小、处理烟气量大、耐高温等特点。

由于燃烧煤种、负荷经常发生变化，进入电除尘器的烟尘及工况有可能会不断变化，比如，在实际应用中，由于燃烧煤种、负荷经常发生变化，都可能会使电场发生反电晕，当反电晕达到一定的程度，就会严重影响除尘效率。

为了监控反电晕是否产生，现有技术中，一般采用定性和经验的方法来分析判断电场内部工况情况，具体为通过平均电压与电流的一条关系曲线，即，电场伏安曲线来反映电场内部工况，以判断电除尘器工作状态的好坏，其原理如下：

进入电除尘器的烟尘因其比电阻的高低可分为高比电阻粉尘、中比电阻粉尘、低比电阻粉尘。电除尘器能有效除去中比电阻粉尘，但对于高比电阻粉尘，因容易出现反电晕现象而效果较差。所谓反电晕是电流感应现象，源于收尘极板上粉尘层间的压降。当电场收集的粉尘比电阻高，在粉尘层间将产生较高的压降。如果电压足够高，将在收尘极板和粉尘层表面产生介质击穿。介质击穿使收尘极板上的粉尘层出现一个虫洞，并且使虫洞附近电场增强。结果在虫洞附近产生强大的正向电场，该电场产生正离子，正离子受电场力的作用向电晕极迁移。由反电晕产生的正离子流和来自电晕极的电子流相互叠加形成了很大的电流。在这个过程中，一些粉尘荷上正电荷，其中小部分被收集到电晕极。反电晕一旦发生后，如果供电电源继续增加输入功率，收尘板电流密度进一步增大，就会引发更加严重的反电晕现象，表现在电场伏安曲线上的特点是：低电压和大电流，同时会出现电流上升、电压下降的负斜率情况，通常称为拐点现象，此时除尘效率反而出现下降。因此一般通过研究电场伏安曲线的拐点来定性判断电场是否发生反电晕。

但是，现有技术中，单纯地通过定性的反电晕检测技术，对于电除尘器的除尘效果的判断还不够准确，不能准确地反映电除尘器的当前除尘效果的好坏。

发明内容

有鉴于此，本发明实施例提供了一种电除尘器的工况检测方法，以实现对电除尘器电场电晕进行定量分析判断的目的。

本发明实施例是这样实现的：

一种电除尘器的工况检测方法，包括：

获取电场的电压平均值与电流的均值关系曲线、电压峰值与电流的峰值关系曲线，以及电压谷值与电流的谷值关系曲线：

判断电场是否发生反电晕，包括：

获取反电晕指数；所述反电晕指数与设定的反电晕程度级相对应，当所述反电晕指数小于设定值时，判定为未发生反电晕；

所述获取反电晕指数，包括：

根据所述均值关系曲线中的拐点电压或直线段电压值生成工作电压系数，将所述工作电压系数与预设的第一加权系数相乘，获得工作电压因素值；

根据所述均值关系曲线中的电流最大值生成闪络系数，将所述闪络系数与预设的第二加权系数相乘，获得闪络因素值；

根据所述均值关系曲线中从起晕点到拐点或电压直线断处的斜率大小生成斜率系数，将所述斜率系数与预设的第三加权系数相乘，获得斜率因素值；

根据所述谷值关系曲线中出现拐点后的弯曲程度生成曲度系数，将所述曲度系数与预设的第四加权系数相乘，获得曲度因素值；

所述反电晕指数＝所述工作电压因素值+所述闪络因素值+所述斜率因素值+所述曲度因素值。

优选的，在本发明实施例中，还包括：

当电场没有反电晕时，获取电场的常电晕指数；当电场没有反电晕时，所述常电晕指数越小表示所述电除尘器的工况越佳；

所述获取电场的常电晕指数具体包括：

根据所述均值关系曲线中的运行电压值生成第一电压系数，将所述第一电压系数与预设的第五加权系数相乘，获得第一电压因素值；

根据所述均值关系曲线中电流从10％至30％之间的连线斜率生成动态斜率系数，将动态斜率系数与预设的第六加权系数相乘，获得动态斜率因素值；

根据所述峰值关系曲线中的运行电压值，将所述运行电压值与预设的第七加权系数相乘，获得第二电压因素值；

所述常电晕指数＝所述第一电压因素值+所述动态斜率因素值+所述第二电压因素值。

优选的，在本发明实施例中，所述根据所述均值关系曲线中的电流最大值生成闪络系数，包括：

所述电流最大值低于额定值的80％时，所述闪络系数取值为0；

所述电流最大值高于额定值的80％时，所述闪络系数取值为100。

优选的，在本发明实施例中，所述根据所述均值关系曲线中从起晕点到拐点或电压直线断处的斜率大小生成斜率系数，包括：

所述斜率低于45°时，所述斜率系数取值为0；

所述斜率高于45°时，所述斜率系数的取值与所述斜率成正比。

优选的，在本发明实施例中，所述第一加权系数取值为0.4，所述第二加权系数取值为0.05，所述第三加权系数取值为0.3，所述第四加权系数取值为0.25。

优选的，在本发明实施例中，所述反电晕指数与设定的反电晕程度级相对应，包括：

所述反电晕指数的取值范围为0～100；

当所述反电晕指数≤20，对应未发生反电晕；

当20<所述反电晕指数≤30，对应轻微反电晕；

当30<所述反电晕指数≤40，对应轻度反电晕；

当40<所述反电晕指数≤50，对应中度反电晕；

当50<所述反电晕指数≤60，对应重度反电晕；

当所述反电晕指数>60，对应严重反电晕。

优选的，在本发明实施例中，包括：

所述第五加权系数取值为0.4，所述第六加权系数取值为0.4，所述第七加权系数取值为0.2。

从上述的技术方案可以看出，在本发明实施例中，通过利用均值关系曲线、峰值关系曲线以及谷值关系曲线，来生成反电晕指数，从而可以获得电除尘器电场的当前反电晕程度，当电场没有反电晕时，生成常电晕指数，从而可以获得电除尘器电场的当前正常电晕情况；本发明实施例通过增加反电晕指数及常电晕指数这一判定指标，提高了判断的精确度，从而使得对电除尘器的除尘效果的判断结果更加的具有实际效用。

附图说明

为了更清楚地说明本发明实施例或现有技术中的技术方案，下面将对实施例或现有技术描述中所需要使用的附图作简单地介绍，显而易见地，下面描述中的附图仅仅是本发明的一些实施例，对于本领域普通技术人员来讲，在不付出创造性劳动的前提下，还可以根据这些附图获得其他的附图。

图1为本发明实施例中所述工况检测方法的流程示意图；

图2为本发明实施例中所述工况检测方法的又一流程示意图；

图3为本发明实施例中所述电场伏安关系曲线示意图；

图4为本发明实施例中又一所述电场伏安关系曲线示意图；

图5为本发明实施例中又一所述电场伏安关系曲线示意图；

图6为本发明实施例中又一所述电场伏安关系曲线示意图；

图7为本发明实施例中又一所述电场伏安关系曲线示意图；

图8为本发明实施例中又一所述电场伏安关系曲线示意图。

具体实施方式

下面将结合本发明实施例中的附图，对本发明实施例中的技术方案进行清楚、完整地描述，显然，所描述的实施例仅仅是本发明一部分实施例，而不是全部的实施例。基于本发明中的实施例，本领域普通技术人员在没有作出创造性劳动前提下所获得的所有其他实施例，都属于本发明保护的范围。

为了使电除尘器的除尘效果的判断结果更加地准确，本发明实施例，提供了一种电除尘器的工况检测方法，如图1所示，包括步骤：

S11、获取电场的电压平均值与电流的均值关系曲线、电压峰值与电流的峰值关系曲线，以及电压谷值与电流的谷值关系曲线：

现有技术中，通过观测电场的伏安曲线的拐点来定性地判断电场是否发生反电晕，进而来推导当前电除尘器的除尘效果是否正常，也就是说，现有技术中，判断依据仅仅是一条关于二次电压平均值与电流的关系曲线，而判断的结果也只是定性地得知是否发生反电晕，所以由此推断出的判断结果其实际效用不能准确的反映当前电除尘器的工况，即，除尘效果。

为此，在本发明实施例中，通过获取电场的电压平均值与电流的均值关系曲线、电压峰值与电流的峰值关系曲线，以及电压谷值与电流的谷值关系曲线，从而可以使对电场运行的收尘效果的判断更加的准确。

S12、根据判断电场反电晕程度评定工况，包括获取反电晕指数；所述反电晕指数与设定的反电晕程度级相对应，当所述反电晕指数小于设定值时，判定为未发生反电晕。

为了可以定量地确定当前电除尘器电场的反电晕的程度，以使对电场运行的收尘效果的判断更加地准确，具体的，可以采用如下方式：

引入反电晕指数这一参数，反电晕指数与设定的反电晕程度级相对应，当反电晕指数小于设定值时，判定为当前电除尘器电场未发生反电晕；具体的，反电晕指数的取值范围可以为0～100，然后，当反电晕指数≤20时，可以判定为当前电除尘器电场未发生反电晕；

为了获取反电晕指数，在本发明实施例中，可以将影响反电晕指数的各个因素根据其重要程度，分别赋予相应的加权系数，从而可以通过相应的计算方式，得到最终的各个因素值，最终得到反电晕指数，具体的：

根据四个不同的影响因素，设定工作电压因素值、闪络因素值、斜率因素值和曲度因素值这四个因素值，再根据每个影响因素的重要程度设定获取每个因素值时的加权系数；具体可以包括：

用于获取工作电压因素值的加权系数为第一加权系数，取值可以为0.4；

用于获取闪络因素值的加权系数为第二加权系数，取值可以为0.05；

用于获取斜率因素值的加权系数为第三加权系数，取值可以为0.3；

用于获取曲度因素值的加权系数为第四加权系数，取值可以为0.25；

各个因素值的获取方法如下：

首先，根据所述均值关系曲线中的拐点电压或直线段电压值生成工作电压系数y1，将所述工作电压系数y1，与预设的第一加权系数k1相乘，获得工作电压因素值Y1，即，Y1＝y1×k1；

均值曲线的拐点电压或直线段电压值可以在一定程度上反映反电晕程度，此时，工作电压系数与均值关系曲线中的拐点电压或直线段电压值成反比，也就是说拐点电压或直线段电压值越小，工作电压系数就越大，说明反电晕越严重，相反的，拐点电压或直线段电压值越大，工作电压系数就越小，说明反电晕越轻微，甚至没有发生反电晕。

接着，根据均值关系曲线中的电流最大值生成闪络系数y2，将所述闪络系数y2与预设的第二加权系数k2相乘，获得闪络因素值Y2，即，Y2＝y2×k2；

均值关系曲线的电流最大值可以反映电场是否出现闪络现象，此时，可以根据均值关系曲线中的电流最大值来生成闪络系数，具体的，当电流最大值低于额定值的80％时，闪络系数取值为0；当电流最大值高于额定值的80％时，闪络系数取值为100，也就是说，均值曲线的电流最大值低于额定值的80％，说明电场出现闪络现象；均值曲线的电流最大值高于额定值的80％，则说明电场没有出现闪络现象。

接着，根据均值关系曲线中从起晕点到拐点或电压直线断处的斜率大小生成斜率系数y3，将斜率系数y3与预设的第三加权系数k3相乘，获得斜率因素值Y3，即，Y3＝y3×k3；

均值关系曲线从起晕点到拐点或电压直线断处的斜率大小也可以在一定程度上用来反映反电晕程度；具体的，斜率低于45°时斜率系数取值为0；斜率高于45°时斜率系数的取值与斜率成正比，也就是说，斜率低于45°表示没有发生反电晕，斜率高于45°说明发生反电晕，且斜率值越大，斜率系数y3也就越大，说明反电晕越严重。

接着，根据谷值关系曲线中出现拐点后的弯曲程度生成曲度系数y4，将曲度系数y4与预设的第四加权系数k4相乘，获得曲度因素值Y4，即，Y4＝y4×k4；

谷值关系曲线中出现拐点后的弯曲程度也可以在一定程度上用来反映反电晕程度；具体的，弯曲程度越大，说明反电晕越严重。

在定量的获得了上述工作电压因素值Y1、闪络因素值Y2、斜率因素值Y3和曲度因素值Y3后，将这些定量后的因素值相加，即可得到最终反电晕指数Y，即，Y＝Y1+Y2+Y3+Y4。

在本发明实施例中，为了定量地反映电场反电晕程度，还将反电晕指数与设定的反电晕程度级相对应，具体包括：反电晕指数的取值范围为0～100时；

当反电晕指数≤20，对应未发生反电晕；当反电晕指数20<值≤30，对应轻微反电晕；当反电晕指数30<值≤40，对应轻度反电晕；当反电晕指数40<值≤50，对应中度反电晕；当反电晕指数50<值≤60，对应重度反电晕；当反电晕指数>60，对应严重反电晕。

由上可以得知，在本发明实施例中，通过获得定量的反电晕指数，不但可以更加准确地反映整台电除尘器的运行工况状态，还可以通过多次获得反电晕指数，来得到反电晕的变化趋势，从而有助于改善电除尘运行参数、提高除尘效率。

本发明的另一实施例中，如图2所示，在包括图1所对应的步骤S11和步骤S12之外，还可以包括以下步骤：

S13、当电场没有反电晕时，获取电场的常电晕指数；当电场没有反电晕时，所述常电晕指数越小表示所述电除尘器的工况越佳；

由于在电场未发生反电晕时，此时表明电除尘器的工况的好坏已经不受反电晕的影响了，但是，由于电场电晕也会影响电除尘器的工作的好坏，为此，在本发明实施例中，还引入了常电晕指数这一参数，通过获取电场的电压平均值与电流的均值关系曲线、电压峰值与电流的峰值关系曲线，以及电压谷值与电流的谷值关系曲线，来获取电场的常电晕指数，以更加准确地判断电除尘器的工况。具体的，常电晕指数的取值范围可以为0～100，常电晕指数值越小表示所述电除尘器的工况越佳，越容易收尘，若指数值越大则说明收尘越难。

获取电场的常电晕指数具体方式可以为：

首先，根据所述均值关系曲线中的运行电压值生成第一电压系数g1，将所述第一电压系数g1，与预设的第五加权系数k5相乘，获得第一电压因素值G1，即，G1＝g1×k5；

均值关系曲线中的运行电压值可以在一定程度上反映常电晕程度，此时，第一电压系数与均值关系曲线中的运行电压值成反比，也就是说均值关系曲线中的运行电压值越小，第一电压系数就越大，说明电场运行的收尘效果也就越差；相反的，运行电压值越大，第一电压系数就越小，说明电场运行的收尘效果也就越好。

接着，根据所述均值关系曲线中电流从10％至30％之间的连线斜率生成动态斜率系数g2，将动态斜率系数g2与预设的第六加权系数k6相乘，获得动态斜率因素值G2，G2＝g2×k6；

均值关系曲线中电流从10％至30％之间的动态斜率也可以在一定程度上反映常电晕程度，具体的，斜率值越小，连线斜率系数g2值就越小，说明曲线越平坦，斜率值越大，连线斜率系数g2值就越大，说明曲线较陡。

根据所述峰值关系曲线中的运行电压值g3，将所述运行电压值g3，与预设的第七加权系数k7相乘，获得第二电压因素值G3，即，G3＝g3×k7；

峰值关系曲线中的运行电压值也可以在一定程度上反映常电晕程度，具体的，运行电压值越小，第二电压因素值G3就越大，说明电场运行的收尘效果越差；运行电压值越大，第二电压因素值G3就越小，说明电场运行的收尘效果越好。

在定量地获得了上述第一电压因素值G1、动态斜率因素值G2和第二电压因素值G3后，将这些定量后的因素值相加，即可得到最终反电晕指数G，即，G＝G1+G2+G3。

在本发明实施例中，通过利用均值关系曲线、峰值关系曲线，以及谷值关系曲线，来生成常电晕指数，从而可以获得电除尘器电场的当前常电晕程度；由于电场没有发生反电晕时，常电晕越小代表电除尘器的电场工作状越好，越容易收尘，也就是说收尘效果也就越好，而常电晕越大则代表电除尘器的电场工作状越差，收尘效果也就越差；所以，本发明实施例通过增加常电晕这一判定指标，提高了判断的精确度，从而使得对电除尘器的除尘效果的判断结果更加的具有实际效用。

此外，本发明实施例通过定量的获得电除尘器电场的反电晕指数和常电晕指数，从而可以更加准确地反映当前电除尘器电场内部工况的变化情况，从而可以更加明确地进行针对性的解决现有问题。

在实际应用中，在获得电压平均值与电流的均值关系曲线、电压峰值与电流的峰值关系曲线，以及电压谷值与电流的谷值关系曲线这些电场伏安关系曲线族后，以反电晕加权系数k1、k2、k3、k4取值分别为0.4、0.05、0.3、0.25；常电晕加权系数k5、k6、k7取值分别为0.4、0.4、0.2为例；

当包括了电压平均值与电流的均值关系曲线01、电压峰值与电流的峰值关系曲线02，以及电压谷值与电流的谷值关系曲线03的电场伏安关系曲线如图3所示时，

首先，计算反电晕指数：y1＝10.8，y2＝0，y3＝5.8，y4＝0；

反电晕指数Y＝0.4×y1+0.05×y2+0.3×y3+0.25×y4＝6.1，由于Y≤20，所以此时说明未发生反电晕，应当在后续进一步地计算常电晕指数。

计算常电晕指数：g1＝33.1,g2＝18.5,g3＝43.6；

得出G＝0.4×g1+0.4×g2+0.2×g3＝29.3；

结论：该电场未发生反电晕，常电晕指数为29.3，说明工况特性佳，易于收尘。

当包括了电压平均值与电流的均值关系曲线01、电压峰值与电流的峰值关系曲线02，以及电压谷值与电流的谷值关系曲线03的电场伏安关系曲线如图4所示时，

首先，计算反电晕指数：y1＝41.7，y2＝100，y3＝2.9，y4＝17.8；

反电晕指数Y＝0.4×y1+0.05×y2+0.3×y3+0.25×y4＝27，

结论：反电晕指数为27，此时说明电场发生轻微反电晕。

当包括了电压平均值与电流的均值关系曲线01、电压峰值与电流的峰值关系曲线02，以及电压谷值与电流的谷值关系曲线03的电场伏安关系曲线如图5所示时，

首先，计算反电晕指数：y1＝24.4，y2＝0，y3＝2.9，y4＝93.8；

反电晕指数Y＝0.4×y1+0.05×y2+0.3×y3+0.25×y4＝34.1；

结论：反电晕指数为34.1，此时说明电场发生轻微反电晕。

当包括了电压平均值与电流的均值关系曲线01、电压峰值与电流的峰值关系曲线02，以及电压谷值与电流的谷值关系曲线03的电场伏安关系曲线如图6所示时，

首先，计算反电晕指数：y1＝37.7，y2＝100，y3＝3，y4＝92.5；

反电晕指数Y＝0.4×y1+0.05×y2+0.3×y3+0.25×y4＝44.1；

结论：反电晕指数为44.1，此时说明电场发生中度反电晕。

当包括了电压平均值与电流的均值关系曲线01、电压峰值与电流的峰值关系曲线02，以及电压谷值与电流的谷值关系曲线03的电场伏安关系曲线如图7所示时，

首先，计算反电晕指数：y1＝66.8，y2＝100，y3＝4，y4＝93.6；

反电晕指数Y＝0.4×y1+0.05×y2+0.3×y3+0.25×y4＝56.3；

结论：反电晕指数为56.3，此时说明电场发生重度反电晕。

当包括了电压平均值与电流的均值关系曲线01、电压峰值与电流的峰值关系曲线02，以及电压谷值与电流的谷值关系曲线03的电场伏安关系曲线如8所示时，

首先，计算反电晕指数：y1＝97.7，y2＝100，y3＝5.5，y4＝75.2；

反电晕指数Y＝0.4×y1+0.05×y2+0.3×y3+0.25×y4＝64.5；

结论：反电晕指数为64.5，此时说明电场发生严重反电晕。

说明书中各个实施例采用递进的方式描述，每个实施例重点说明的都是与其他实施例的不同之处，各个实施例之间相同相似部分互相参见即可。

对所公开的实施例的上述说明，使本领域专业技术人员能够实现或使用本发明。对这些实施例的多种修改对本领域的专业技术人员来说将是显而易见的，本文中所定义的一般原理可以在不脱离本发明的精神或范围的情况下，在其它实施例中实现。因此，本发明将不会被限制于本文所示的这些实施例，而是要符合与本文所公开的原理和新颖特点相一致的最宽的范围。

Claims (7)

1.一种电除尘器的工况检测方法，其特征在于，包括：

获取电场的电压平均值与电流的均值关系曲线、电压峰值与电流的峰值关系曲线，以及电压谷值与电流的谷值关系曲线；

根据判断电场反电晕程度评定工况，包括：

获取反电晕指数；所述反电晕指数与设定的反电晕程度级相对应，当所述反电晕指数小于设定值时，判定为未发生反电晕；

所述获取反电晕指数，包括：

根据所述均值关系曲线中的拐点电压或直线段电压值生成工作电压系数，将所述工作电压系数与预设的第一加权系数相乘，获得工作电压因素值；

根据所述均值关系曲线中的电流最大值生成闪络系数，将所述闪络系数与预设的第二加权系数相乘，获得闪络因素值；

根据所述均值关系曲线中从起晕点到拐点或电压直线断处的斜率大小生成斜率系数，将所述斜率系数与预设的第三加权系数相乘，获得斜率因素值；

根据所述谷值关系曲线中出现拐点后的弯曲程度生成曲度系数，将所述曲度系数与预设的第四加权系数相乘，获得曲度因素值；

所述反电晕指数＝所述工作电压因素值+所述闪络因素值+所述斜率因素值+所述曲度因素值。

2.根据权利要求1所述工况检测方法，其特征在于，还包括：

当电场没有反电晕时，获取电场的常电晕指数；当电场没有反电晕时，所述常电晕指数越小表示所述电除尘器的工况越佳；

所述获取电场的常电晕指数具体包括：

根据所述均值关系曲线中的运行电压值生成第一电压系数，将所述第一电压系数与预设的第五加权系数相乘，获得第一电压因素值；

根据所述均值关系曲线中电流从10％至30％之间的连线斜率生成动态斜率系数，将动态斜率系数与预设的第六加权系数相乘，获得动态斜率因素值；

根据所述峰值关系曲线中的运行电压值，将所述运行电压值与预设的第七加权系数相乘，获得第二电压因素值；

所述常电晕指数＝所述第一电压因素值+所述动态斜率因素值+所述第二电压因素值。

3.根据权利要求1所述工况检测方法，其特征在于，所述根据所述均值关系曲线中的电流最大值生成闪络系数，包括：

所述电流最大值低于额定值的80％时，所述闪络系数取值为0；

所述电流最大值高于额定值的80％时，所述闪络系数取值为100。

4.根据权利要求1所述工况检测方法，其特征在于，所述根据所述均值关系曲线中从起晕点到拐点或电压直线断处的斜率大小生成斜率系数，包括：

所述斜率低于45°时，所述斜率系数取值为0；

所述斜率高于45°时，所述斜率系数的取值与所述斜率成正比。

5.根据权利要求1所述工况检测方法，其特征在于，包括：

所述第一加权系数取值为0.4，所述第二加权系数取值为0.05，所述第三加权系数取值为0.3，所述第四加权系数取值为0.25。

6.根据权利要求1所述工况检测方法，其特征在于，所述反电晕指数与设定的反电晕程度级相对应，包括：

所述反电晕指数的取值范围为0～100；

当所述反电晕指数≤20，对应未发生反电晕；

当20<所述反电晕指数≤30，对应轻微反电晕；

当30<所述反电晕指数≤40，对应轻度反电晕；

当40<所述反电晕指数≤50，对应中度反电晕；

当50<所述反电晕指数≤60，对应重度反电晕；

当所述反电晕指数>60，对应严重反电晕。

7.根据权利要求2所述工况检测方法，其特征在于，包括：

所述第五加权系数取值为0.4，所述第六加权系数取值为0.4，所述第七加权系数取值为0.2。