CN103372326B - 用于海上气/液接触塔的分区分配器塔盘 - Google Patents

Abstract

本申请公开用于海上气/液接触塔的分区分配器塔盘。本发明涉及用于气体(G)和液体(L)之间的热量和/或物质交换的塔(1)的分配器塔盘，包括在塔盘的一个表面上界定隔室(8)的至少一个壁(6)，其特征在于：所述壁有穿孔(7)，从而允许部分液体在隔室(8)之间流动，每个隔室包括至少一个允许所述液体通过所述塔盘(2)的装置(5)以及至少一个允许所述气体通过所述塔盘的装置(4)。本发明还涉及包含这种分配器塔盘的气/液接触塔、气体处理单元、CO₂捕获单元、蒸馏单元、海上浮动驳船。本发明还涉及制造这种塔盘的方法。公开图4。

Description

用于海上气/液接触塔的分区分配器塔盘

技术领域

本发明涉及海上气/液接触塔领域，更具体地说，涉及海上气体处理、CO₂捕获、脱水或蒸馏单元。

背景技术

使用胺洗工艺的海上气体处理和/或CO₂捕获单元包括液态或气态流体吸收和再生塔。这些塔在逆流或顺流的气/液流动条件下操作，它们安装在例如FPSO(浮动式生产、储存和卸载)型或FLNG(浮动液化天然气)型的船舶、浮动驳船或海上平台上。浮动驳船还包括蒸馏塔或脱水塔。

这些海上气体处理和/或CO₂捕获和/或蒸馏和/或脱水单元所使用的塔一般是基于在塔内循环的气体和流体之间的物质和/或热量交换原理。图1示出了在塔顶配备了分配器塔盘的气体处理塔(1)的特定情况。通常，这样的气体处理塔(1)包括由接触器填充的几个段(3)，并且分配器塔盘(2)安装在每个段(3)的上方。气/液接触器使气体(G)和液体(L)接触，以便允许交换。

用于吸收/再生或蒸馏塔的标准的分配器(2)一般由配备有升气管(chimney)(4)的收集器/分配器塔盘组成(见图2)。液体通过塔盘(2)下部的孔(5)中的通道进行分配，气体通过升气管(4)进行分配。根据逆流或顺流的操作模式，每个升气管(4)允许气体从塔的下部到塔(1)的上部通过，或从上部到下部通过。升气管(4)从塔盘(2)的一侧突出并与其垂直。每个升气管(4)包括多个壁，例如平行六面体或圆筒形，其界定出在塔盘(2)的两侧均开口的内部空间。为了防止液体通过升气管(4)，塔盘上方的气体出口或入口开口(根据逆流或顺流模式)最好是与升气管(4)的长度方向垂直。分配器塔盘的目的是将液体(L)均匀地分配在气/液接触器(3)上。

配有升气管的塔盘可具有不同的类型并可根据不同的配置来放置。不同的分配器塔盘的变型特别地描述在以下的专利申请和专利中：US-6,338,774B，US-2,004,020,238A，US-6,149,136A以及US-5,752,538A。

所考虑的气/液接触塔被放置在对波动敏感的浮动结构上，例如船舶、平台或驳船型浮动结构。因此，安装在这些单元上的设备，尤其是气/液分配器塔盘，经历的波动达到6个自由度(平摇(yaw)、纵摇(pitch)、横摇(roll)、垂荡(heave)、横荡(sway)、猛推(thrust))。

通过举例的方式，与纵摇振荡和横摇振荡的组合相关联的角度在从15到20s的一段时间约为+/-5°。塔内经历的纵向、横向和垂直加速度的量级范围分别介于布置塔的甲板上方6m处0.2/0.7/0.2m/s²和甲板上方50m处0.3/1.2/0.3m/s²之间。

在这样的条件下，配有升气管的传统分配器塔盘(图2)的操作，将受到极大干扰。事实上，这些分配器的操作主要是基于重力，并且必须在分配器塔盘上形成均匀的高度“h”的液体保护液位。通过塔盘(2)下部的孔(5)的液体流速的平方与液体保护液位的高度成正比(U_L ²∝gh)。当塔盘(2)在波动的作用下发生倾斜时(图3)，分配器塔盘上的液位高度不再均匀(h₁＞h₂)，这会导致在气/液接触器(3)的入口处的液体分配不平衡。极大影响分配质量，以及塔效率。这种不良分配，如果不加以控制，会显著降低塔的性能。需要用大的液体保护高度(约0.6米)来弥补这种影响，这意味着装置的体积和重量增加，这不适合海上单元。

为了避免这类问题，对水平变化性几乎不敏感的分配元件已被使用。这些分配器一般包括一个收集器和一个分配器，由一个或多个相对较长的垂直管线连接，使分配器无论遇到什么波动条件仍能保持工作。这些分配器一般都对波动的影响几乎不敏感，并能产生良好的分配质量，但它们都很庞大：在某些情况下，它们可以达到几米高(US-2,004,020,238A)。

专利FR-2,771,018A和FR-2,771,019A中描述了这些问题的另一个解决方案，它包括采用两个分配器(一级和二级)。每一个分配器被划分成多个隔室，液体在其内扩散。这些隔室使液体在塔倾斜的情况下得到更好的分配。不过，这个选择仍然很麻烦，因为它需要两个分配器。此外，隔室彼此不连通，所以液体不能均匀地分配在隔室内。

本发明涉及一种分配器塔盘，包括气体通道装置和液体通道装置，以及穿孔的分区装置，该穿孔的分区装置提供了良好的分配质量和良好的液体分散，即使在海洋环境导致塔盘剧烈倾斜的情况下。

发明内容

本发明涉及用于气体(G)和液体(L)之间的热量和/或物质交换的塔的分配器塔盘，包括在塔盘的一个表面上界定隔室的至少一个壁。该壁有穿孔(7)，从而允许部分液体在隔室(8)之间流动，每个隔室包括至少一个允许所述液体通过所述塔盘(2)的装置(5)，以及至少一个允许所述气体通过所述塔盘的装置(4)。

根据本发明，所述允许所述气体通过的装置是从所述塔盘的一个表面突出高度H的升气管。

有利地，壁的高度基本上等于所述升气管的高度H。

优选地，所述穿孔布置在所述壁的基部。

有利地，所述升气管是圆筒形的。

根据一个实施例，塔盘包括多个交叉的壁。

根据一个实施例，所述壁包括两组壁，每组中的壁彼此平行并与另一组中的壁交叉。

根据本发明，界定同一隔室的两个平行壁上的所述穿孔不对齐。

有利地，界定一个隔室的每个壁部分包括单个穿孔。

根据本发明，两个连续的平行的壁之间的距离L1满足如下关系：，其中θ是所述塔盘相对于水平面的最大倾斜角。此外，隔室的对角线的长度L2满足如下关系：其中θ是所述塔盘相对于水平面的最大倾斜角。此外，长度L1和L2的范围为20到2000mm之间。

在一个变型中，液体通道装置是配备有至少一个穿孔的升气管，所述升气管从所述塔盘的一个表面突出。

此外，本发明涉及海上流体吸收或再生塔，其中，两种流体通过气/液接触器的方式进行接触，所述塔包括至少一个用于液态流体的第一入口，至少一个用于气态流体的第二入口，至少一个用于气态流体的第一出口和至少一个用于液态流体的第二出口。所述塔包括根据本发明的、允许流体分配到所述接触器上的分配器塔盘。

本发明还涉及一种使用吸收剂溶液进行气体洗涤的气体处理单元和/或CO₂捕获单元，特别是使用含胺的吸收剂溶液，所述单元包括至少一个如上所述的塔，所述塔允许气体和吸收剂溶液之间进行交换。

本发明还涉及一种蒸馏和/或气体脱水单元，所述单元包括至少一个如上所述的塔，所述塔允许气体和液体之间进行交换。

本发明还涉及一种海上的浮动驳船，特别是用于碳氢化合物回收，其特征在于，它包括上文定义的气体处理和/或CO₂捕获单元或上文所定义的蒸馏和/或脱水单元，用于清洗产生的气体。

本发明还涉及一种根据本发明的塔盘的制造方法，其中进行以下步骤：

a)定义所述塔盘(2)的失衡指数IQ：

$\mathrm{IQ}(\%)=\frac{U_{L1}-U_{L2}}{(U_{L1}+U_{L2})/2}100$

其中U_L1，U_L2是在塔盘沿直径相对的两端部液体离开塔盘的速度；

b)选择所述塔盘(2)的最大失衡指数和塔盘(2)相对于水平面的最大倾斜角θ；

c)确定可以得到最大失衡指数的两个连续的平行壁之间的距离L1和隔室对角线长度L2，和

d)根据长度L1和L2定位所述壁。

附图说明

根据本发明的方法的其他特征和优点将通过参照附图阅读以下描述的以非限制性示例给出的实施例变得清楚，在附图中：

-图1，已经描述过了，示出了在塔顶部配备有分配器塔盘的气体处理或CO₂捕获塔的特定情况，

-图2，已经描述过了，示出了根据现有技术的分配器塔盘，

-图3，已经描述过了，示出了根据现有技术的倾斜的分配器塔盘，

-图4示出了根据本发明的分配器塔盘，

-图5示出了根据本发明的分配器塔盘的壁，

-图6a)至6c)示出了根据现有技术的塔盘在三个角度位置(0°，5°，-5°)处液体保护液位的演变，

-图7a)至7c)示出了根据本发明的塔盘在三个角度位置(0°，5°，-5°)处液体保护液位的演变，

-图8是本发明和现有技术之间的对比曲线，

-图9示出了根据本发明的倾斜的分配器塔盘。

具体实施方式

图4示出了根据本发明的分配器塔盘。

本发明涉及用于气体(G)和液体(L)之间的热量和/或物质交换的塔(1)的分配器塔盘，其通常包括至少一个允许气体通过塔盘的装置(例如升气管)(4)，以及至少一个允许液体通过塔盘(2)的装置(例如孔)(5)。

此外，分配器塔盘包括至少一个壁(6)，使得塔盘的表面被分割，壁(6)具有穿孔(7)，从而部分液体在由壁(6)所形成的隔室(8)之间流动。根据本发明，每个隔室(8)包括至少一个气体通道装置(4)和至少一个(优选多个)液体通道装置(5)。

根据用于描述本发明的一个实施例示例，分配器塔盘包括多个壁(6)。

这些壁形成液体隔室(8)，并且在塔盘倾斜时作为“壁垒”。因此，即使在剧烈倾斜的情况下仍能保持相对均匀的液体保护液位。因此，保证了气/液接触器上良好的液体分配质量。所谓的“液体保护”是指气体和液体之间的界面。液体保护的高度相当于相对于塔盘上表面的液位。此外，所谓液流区是指液体在其上面循环的区域，它是升气管(4)突出的塔盘上侧。此外，壁(6)中的穿孔(7)允许液体流过分配器塔盘(2)的整个表面，从而提供了良好的径向液体分散。优选地，每个隔室(8)包括单个升气管(4)和多个孔(5)。

根据本发明的一个实施例，升气管(4)是圆筒形的，便于其制造和安装。另外，塔盘上的升气管可以为三角形或正方形排列。

塔盘(2)上的孔(5)为三角形或正方形排列。有利地，塔盘(2)的孔(5)的数量大于升气管(4)的数量。此外，孔(5)可具有相同或不同的尺寸。

图5示出了根据本发明的分配器塔盘的壁(6)的特定实施例。

根据该实施例，该壁分为两组(或套)壁。在每一组中，壁相互平行，均匀地隔开(以长度L1)，并与另一组壁交叉。因此，隔室基本上呈菱形(对角线的长度记为L2)。有利地，根据该实施例，壁(6)的高度与升气管(4)的高度H基本相等。这个高度足以提供良好的分散质量，并且根据本发明的分配器塔盘的空间需求与“常规”的分配器塔盘的空间需求保持一致。每个隔室(8)包括单个升气管(4)。根据该实施例，可选择与两个相邻的升气管之间的距离基本相等的间距L1。

也有可能确定作为以下所需塔盘特征的函数的长度L1或长度L2：失衡指数IQ(以百分比表示)和海洋条件下所施加的最大倾斜角度θ。为了量化塔盘对海洋环境的灵敏度，液体失衡指数IQ的定义如下：

$\mathrm{IQ}(\%)=\frac{U_{L1}-U_{L2}}{(U_{L1}+U_{L2})/2}100$ (式1)

其中：U_L1，2：液体从设置在分配器塔盘端部处的孔中流动的速度，如图3(现有技术)和图9(根据本发明)所示。液体失衡指数值较低表示分配对波动影响的灵敏度低。另一方面，IQ值高表示大的分配失衡。

必须优化特征距离L1，L2，以使失衡指数最小化。根据塔盘的特性和操作条件(海洋环境导致的最大倾斜角θ)，有可能利用以下公式的组合来确定L1和L2的最佳长度：

$\left\{\begin{array}{c}{h}_{\max }=\mathrm{ho}+L_{\mathrm{1,2}}\tan \mathrm{\θ}\\ h_{\min }=\mathrm{ho}-L_{\mathrm{1,2}}\tan \mathrm{\θ}\\ \mathrm{\Δh}=h_{\max }-h_{\min }={2L}_{\mathrm{1,2}}\tan \mathrm{\θ}\\ U_{L1}\∝c_f\sqrt{{2\mathrm{gh}}_{\max }}\\ U_{L2}\∝c_f\sqrt{{2\mathrm{gh}}_{\min }}\end{array}\right.$

其中：

C_f：孔的摩擦系数，

h₀：平衡时(θ＝0°)分配器的隔室中的液体保护高度，

h_max：分配器的隔室中的最大液体保护高度，

h_min：分配器的隔室中的最小液体保护高度，

U_L1，U_L2：孔处的液体速度，以及

符号∝表示成正比。

因此，有可能确定作为塔盘几何结构和海洋条件的函数的长度L1，L2，以满足给定的失衡指数。例如，为了达到失衡指数IQ＜10％，需要Δh≤50mm，因此长度L1，L2必须满足如下关系式：

根据本发明的一个实施例，每个壁(6)包含单个穿孔(7)。此穿孔允许流体在隔室之间流动，它在整个分配器塔盘上提供了良好的径向液体分配。穿孔(7)可以是圆形，长方形，矩形等。但相对于壁的表面积，穿孔(7)的表面积优选保持较小，这样壁(6)能继续履行其主要功能：限制在塔盘上流动的流体量，以保证塔盘上的液体高度的良好均匀性。此外，根据该实施例，为了防止线性流体流动，并提供良好的径向液体分散，隔室(8)的两个平行壁上的穿孔(7)不对齐(或不同轴)，即穿过两个平行壁的穿孔中心的线与该隔室(8)的一个壁不平行。有利的是，穿孔(7)被布置在壁(6)的下部，即靠近分配器塔盘，以方便流体流动；穿孔(7)始终保持在低于液体保护高度的位置。

隔室(以及壁)的数目可取决于塔盘的直径。优选地，大尺寸的塔盘比较小尺寸的塔盘包括更多壁。

在本发明的优选实施例的一个变型中，可以改变以下特征：

-分区装置可形成各自包括多个升气管的隔室，

-隔室具有三角形形状，对于该实施例可以有三组壁，同一组中的壁彼此平行并与其它组中的壁交叉，

-隔室具有六边形的形状(例如蜂窝型)，

-隔室中彼此相对的两侧穿孔对齐，

-每个壁包括多个穿孔，

-液体通道装置(5)是配备有至少一个穿孔(或至少一排穿孔)的升气管，所述升气管从所述塔盘(2)的一个表面突出。

本发明还涉及一种海上吸收或再生塔(1)，其中两种流体通过气/液接触器(3)进行接触，所述塔(1)包括至少一个用于液态流体的第一入口，至少一个用于气态流体的第二入口，至少一个用于气态流体的第一出口，以及至少一个用于液态流体的第二出口。塔(1)还包括如上所述的分配器塔盘(2)，允许将流体分配到所述接触器(3)上。

有利地，气/液接触器(3)是叠层床的或随机填充床。分配器塔盘(2)可与布置在分配器塔盘下方的分散系统相关联，该分散系统可以是在分配器塔盘下方平行布置的一组喷头或穿孔管。该分散体系使液体在气/液接触器内良好地分散。

根据本发明的塔盘，也适用于蒸馏塔和脱水塔。

此外，本发明涉及一种使用吸收剂溶液进行气体洗涤的气体处理和/或CO₂捕获单元，吸收剂溶液包含例如胺。该单元包括至少一个如上文所定义的塔(1)，允许气体和吸收剂溶液之间的交换，并且主要是在气体和该溶液中可能包含的胺之间进行交换。

最后，本发明涉及FPSO或FLNG型的海上浮动驳船，特别用于碳氢化合物的生产和处理。该驳船包括如上所述的气体处理和/或CO₂捕获单元，用于清洗产生的气体。

根据本发明的塔盘同样适用于蒸馏塔和脱水塔。

根据一个实施例，塔盘和其组成部分的尺寸符合以下的区间：

-升气管(4)的节距P的范围为100到300mm之间，

-分配器塔盘(2)的高度的范围为100到2000mm之间，优选为600到1000mm之间，

-塔盘(2)的直径范围为400到5000mm之间，

-升气管(4)的直径范围为50到500mm之间，

-升气管(4)的高度范围为300到1000mm之间，优选为400至700mm之间，

-升气管(4)的边缘的最小距离为50到200mm之间，并且优选为100mm，

-壁(6)的高度范围为100到2000mm之间，优选为700到1000mm之间，

-穿孔(7)的直径在5到100mm之间的范围内，优选在30到50mm之间，以及

-距离L1和L2的范围为20到2000mm之间，优选满足如下关系：

$\mathrm{Li}\≤\frac{50}{2\tan \mathrm{\θ}}\left(\mathrm{mm}\right)$

其中，i＝1或2.

另外，本发明还涉及一种制造如上所述的分配器塔盘的方法，其中进行以下步骤：

a)首先通过选择例如根据图4所示实施例的一组交叉壁来选择所述塔盘(2)上隔板(6)的配置(数量和位置)，

b)定义所述塔盘(2)的失衡指数IQ：

$\mathrm{IQ}(\%)=\frac{U_{L1}-U_{L2}}{(U_{L1}+U_{L2})/2}100$

其中U_L1，U_L2是在塔盘沿直径相对的两端部液体离开塔盘的速度(图9)，

c)选择所述塔盘(2)的最大失衡指数和塔盘(2)相对于水平面的最大倾斜角θ，这是通过将这些值作为塔操作限值(例如与波动有关)的函数来进行选择的，

d)确定可以得到最大失衡指数的两个连续的平行壁之间的距离L1和隔室对角线长度L2，和

e)根据长度L1和L2定位所述壁。

比较示例

为了说明本发明的优点，我们将本发明得到的结果与传统的分配器塔盘得到的结果进行比较。因此，我们使用CFD型(计算流体动力学)的数值方法，其在于通过控制流体的方程的数值解法研究流体的运动，或其影响。

采用的数值方法是流体体积界面追踪类型，如Hirt和Nichols在JCP39，201-225(1981)中所描述的。这种方法，是本领域技术人员公知的，适合用于模拟遭受波动(分离，界面重新连接，断口生成，......)的分配器中经历的界面拓扑变化。通过质量守恒和动量守恒方程，以及通过存在率迁移方程描述两相流的演变。

使用商业软件(ANSYS，美国)进行计算。

对于以下所有的CFD求值计算，与模拟的横摇运动相关的角度是15秒期间+/-5°。流体的属性是：ρ_L＝1055kg/m³，μ_L＝2.5cp，ρ_G＝55kg/m³，μ_G＝0.013cp。考虑的分配器上的液体保护高度为400mm。到海上平台的回转点的距离为50米是考虑到在计算中的。这个距离相当于分配器安装在塔的顶部，承受最高的加速度。最后，毛细管作用被认为是可以忽略不计的。

需要提醒的是，在塔盘遭遇波动的情况下，将所提供的系统的分配效率与传统的分配器塔盘(图2)的分配效率进行比较。塔盘对海洋环境的敏感性由公式(1)定义的失衡指数量化。

示例1：“传统”塔盘(图2的现有技术)的属性

-分配器塔盘直径：4150m

-升气管直径：350mm

-升气管高度：700mm

-升气管的三角形节距P：200mm

-升气管边缘的最小距离：100mm

-升气管数量：19

-塔盘孔隙率(升气管表面积/总表面积)：13.5

示例2：根据本发明的塔盘(图4)的属性

-分配器塔盘(2)直径：4150mm

-升气管(4)直径：350mm

-升气管(4)高度：700mm

-升气管(4)的三角形节距P：200mm

-升气管(4)边缘的最小距离：100mm

-升气管(4)数量：19

-塔盘孔隙率(升气管表面积/总表面积)：13.5

-分区装置(6)的高度：700mm

-分区装置(6)上穿孔(7)的直径：50mm

-隔室(8)的数量：23(可以指出的是塔盘周边上布置的4个截断的隔室不包含升气管，参见图4)

-距离L1：920mm

-距离L2：1600mm。

图6和图7分别示出了示例1和2在遭受波动时分配器上的液体保护(气/液界面)的演变。结果来自动态CFD型计算。这些图示出了不同的瞬间对应于不同的极端位置。图6a)和图7a)示出了塔盘位于水平位置(θ＝0°)，图6b)和图7b)示出了塔盘位于与波动相对应的第一极端位置(θ＝5°)，以及图6c)和图7c)显示了塔盘位于与第一极端位置相反的第二极端位置(θ＝-5°)。图6和图7的右侧部分示出了在通过塔盘直径的垂直平面内的液体保护高度的变化。

结果清楚地表明，传统的分配器塔盘对波动的影响高度敏感。

另一方面，对于提供的装置，结果表明即使有波动，液体保护仍能在分配器塔盘上保持相当均匀，从而提供了良好的分配质量。

这些结果量化在图8中，图8比较了两个分配器塔盘得到的失衡指数。对于传统的塔盘(示例1)，在一段塔盘振荡期内，失衡指数范围介于0％和200％之间，当倾斜角度达到最高水平即5°时峰值为200％。可以指出的是200％的值表明分配器塔盘的一部分不再与液体接触(参见图6b)和6c))。经过15s的时间段，标准分配器的平均分配不均率是80％。

另一方面，根据本发明的分配器塔盘(示例2)具有显著的更好的性能。实际上，失衡指数介于0％和30％之间，因此，在任何时候塔盘的任何部分都没有被排干，以及15秒的时间段的平均分配不均率是17％。对于一个传统的塔盘，要达到与提供的系统所获得的结果相当的结果，必需约1400mm的液体保护高度，这将进一步增加塔盘的尺寸和重量(液体的重量)，以及较高的升气管以防止其阻塞，并且其成本与所提供的系统相比有着显著提高。这个示例表明，本发明在浮动环境中在尺寸和分配效率方面能够获得显著的增益。

Claims (18)

1.一种用于气体(G)和液体(L)之间的热量和/或物质交换的塔(1)的分配器塔盘，包括在所述塔盘的一个表面上界定隔室(8)的至少一个壁(6)，其特征在于，所述壁有穿孔(7)，从而允许部分液体在隔室(8)之间流动，每个隔室包括至少一个允许所述液体通过所述塔盘(2)的装置(5)以及至少一个允许所述气体通过所述塔盘的装置(4)。

2.如权利要求1所述的塔盘，其中允许所述气体通过的所述装置(4)是从所述塔盘(2)的一个表面突出高度H的升气管(4)。

3.如权利要求2所述的塔盘，其中壁(6)的高度基本上等于所述升气管(4)的高度H。

4.如权利要求1所述的塔盘，其中所述穿孔(7)布置在所述壁(6)的基部。

5.如权利要求2所述的塔盘，其中所述升气管(4)是圆筒形的。

6.如权利要求1所述的塔盘，其中所述塔盘包括多个交叉的壁(6)。

7.如权利要求6所述的塔盘，其中所述壁(6)包括两组壁，每个组中的壁彼此平行并与另一组中的壁交叉。

8.如权利要求7所述的塔盘，其中界定同一隔室(8)的两个平行壁(6)上的所述穿孔(7)不对齐。

9.如权利要求7所述的塔盘，其中每个壁(6)包括单个穿孔(7)。

10.如权利要求7所述的塔盘，其中两个连续的平行壁之间的距离L1满足如下关系：其中θ是所述塔盘相对于水平面的最大倾斜角。

11.如权利要求7所述的塔盘，其中隔室的对角线的长度L2满足如下关系：其中θ是所述塔盘相对于水平面的最大倾斜角。

12.如权利要求10所述的塔盘，其中长度L1和L2的范围为20到2000mm之间。

13.一种海上分配器塔盘，其中所述海上分配器塔盘为如前述任一权利要求所述的分配器塔盘，并且其中液体通道装置(5)是配备有至少一个穿孔的升气管，所述升气管从所述塔盘(2)的一个表面突出。

14.一种海上流体吸收或再生塔，其中，两种流体通过气/液接触器(3)的方式进行接触，所述塔包括至少一个用于液态流体的第一入口、至少一个用于气态流体的第二入口、至少一个用于气态流体的第一出口和至少一个用于液态流体的第二出口，其特征在于，所述塔(1)包括如前述任一权利要求所述的分配器塔盘(2)，以允许流体分配到所述接触器(3)上。

15.一种使用吸收剂溶液进行气体洗涤的气体处理单元和/或CO₂捕获单元，其特征在于，所述单元包括至少一个如权利要求14所述的塔(1)，所述塔(1)允许气体和吸收剂溶液之间进行交换。

16.一种蒸馏和/或气体脱水单元，其特征在于，所述单元包括至少一个如权利要求14所述的塔(1)，所述塔(1)允许气体和液体之间进行交换。

17.一种海上浮动驳船，其特征在于，它包括如权利要求15所述的气体处理和/或CO₂捕获单元或如权利要求16所述的蒸馏和/或脱水单元，用于清洗产生的气体。

18.一种制造如权利要求7-13之一所述的塔盘的方法，其中进行以下步骤：

a)定义所述塔盘(2)的失衡指数IQ：

$IQ\left(\%\right)=\frac{U_{L1}-U_{L2}}{(U_{L1}+U_{L2})/2}100$

其中U_L1，U_L2是在所述塔盘沿直径相对的两端部液体离开所述塔盘的速度，

b)选择所述塔盘(2)的最大失衡指数和塔盘(2)相对于水平面的最大倾斜角θ，

c)确定可以得到所述最大失衡指数的两个连续的平行壁之间的距离L1和隔室对角线长度L2，和

d)根据长度L1和L2定位所述壁。