CN103337840A - 大型交直流互联电网短路限流器机电暂态模型的控制方法 - Google Patents
大型交直流互联电网短路限流器机电暂态模型的控制方法 Download PDFInfo
- Publication number
- CN103337840A CN103337840A CN2013100798233A CN201310079823A CN103337840A CN 103337840 A CN103337840 A CN 103337840A CN 2013100798233 A CN2013100798233 A CN 2013100798233A CN 201310079823 A CN201310079823 A CN 201310079823A CN 103337840 A CN103337840 A CN 103337840A
- Authority
- CN
- China
- Prior art keywords
- circuit current
- short circuit
- current limiter
- short
- thyristor
- Prior art date
- Legal status (The legal status is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the status listed.)
- Granted
Links
- 230000001052 transient effect Effects 0.000 title claims abstract description 31
- 238000000034 method Methods 0.000 title claims abstract description 14
- 239000003990 capacitor Substances 0.000 claims abstract description 18
- 238000004088 simulation Methods 0.000 claims abstract description 13
- 238000010276 construction Methods 0.000 claims abstract description 8
- 230000009471 action Effects 0.000 abstract description 8
- 230000008859 change Effects 0.000 abstract description 3
- 230000008901 benefit Effects 0.000 abstract description 2
- 101100261178 Arabidopsis thaliana TPS8 gene Proteins 0.000 description 13
- 238000010586 diagram Methods 0.000 description 9
- 238000004458 analytical method Methods 0.000 description 8
- 238000005516 engineering process Methods 0.000 description 7
- 238000004364 calculation method Methods 0.000 description 6
- 230000000694 effects Effects 0.000 description 6
- 238000011161 development Methods 0.000 description 5
- 230000005540 biological transmission Effects 0.000 description 4
- 238000013461 design Methods 0.000 description 4
- XUIMIQQOPSSXEZ-UHFFFAOYSA-N Silicon Chemical compound [Si] XUIMIQQOPSSXEZ-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 3
- 238000011084 recovery Methods 0.000 description 3
- 238000011160 research Methods 0.000 description 3
- 229910052710 silicon Inorganic materials 0.000 description 3
- 239000010703 silicon Substances 0.000 description 3
- 235000003301 Ceiba pentandra Nutrition 0.000 description 2
- 244000146553 Ceiba pentandra Species 0.000 description 2
- 230000002349 favourable effect Effects 0.000 description 2
- 238000009434 installation Methods 0.000 description 2
- 230000008092 positive effect Effects 0.000 description 2
- 238000012827 research and development Methods 0.000 description 2
- 230000003068 static effect Effects 0.000 description 2
- 230000006399 behavior Effects 0.000 description 1
- 238000006243 chemical reaction Methods 0.000 description 1
- 239000000567 combustion gas Substances 0.000 description 1
- 230000001687 destabilization Effects 0.000 description 1
- 230000005611 electricity Effects 0.000 description 1
- 230000005284 excitation Effects 0.000 description 1
- 238000002474 experimental method Methods 0.000 description 1
- 230000006872 improvement Effects 0.000 description 1
- 229910052573 porcelain Inorganic materials 0.000 description 1
- 230000009467 reduction Effects 0.000 description 1
- 230000035945 sensitivity Effects 0.000 description 1
- 238000005728 strengthening Methods 0.000 description 1
- 239000002887 superconductor Substances 0.000 description 1
- 238000012360 testing method Methods 0.000 description 1
- 238000010200 validation analysis Methods 0.000 description 1
Images
Landscapes
- Emergency Protection Circuit Devices (AREA)
Abstract
本发明是一种大型交直流互联电网短路限流器机电暂态模型的控制方法，包括如下步骤：1）完成短路限流器机电暂态模型构建；2）该短路限流器机电暂态模型控制方式有两种，一种为自动控制模式，另一种为手动控制模式；3）对于自动控制模式，动作判据由短路电流阈值If0和电流变化率阈值di/dt组合构成，即短路电流限制器中晶闸管控制串联电容器的退出和投入依据该判据实现；对于手动控制模式，动作判据由晶闸管导通或电容器退出时间Tstart以及晶闸管闭锁或电容器投入时间Tend或晶闸管导通持续时间Tm组合构成，即短路电流限制器中晶闸管控制串联电容器的退出和投入，配合电磁暂态仿真中预想故障的设置情况，通过设定投退时间或持续时间来实现。本发明物理概念明确、工程实现方便、扩展性好。
Description
技术领域
本发明提出一种适用于大型交直流互联电网的短路限流器机电暂态模型，涉及大型交直流互联电网控制技术，属于大型互联电力系统的创新技术。
背景技术
电力系统的迅速发展，单机和发电厂容量、变电站容量、城市和工业中心的负荷和负荷密度的增加，以及电力系统之间的互联，导致现代大电力系统各级电网中的短路电流水平不断增加，给电网内各种电器设备，如断路器、变压器、互感器以及变电站的母线、构架、导线和支承瓷瓶等提出了更苛刻的要求，因此，限制电力系统短路电流成为一个亟待解决的问题。
通常限制短路电流的措施可以从电网结构、系统运行方式和设备性能三方面考虑。改造电网结构，投资昂贵且周期较长，改变系统运行方式容易造成电力系统运行的不稳定性。在设备端加装电抗器、高阻抗变压器则会导致网络损耗增加，并且降低系统的稳定性。随着电力电子技术、高温超导技术的发展，故障限流装置成为上述方法的有益补充，在未来具有可观的实际应用前景，很可能成为“坚强与智能电网”中新兴FACTS装备的主要增长点。
近年来，在柔性交流输电系统技术（Flexible AC Transmission System，简称FACTS）中，一种可应用于500kV等级电网的基于可控硅保护型的串联补偿装置(Thyristor Protected Series Compensation，简称TPSC)的串联谐振谐振型故障电流限制器，又称短路电流限制器(Short Circuit Current Limiter，简称SCCL)引起了业界学者和专家的关注。它可以在稳态条件下运行在零阻抗状态，系统短路时，可以在几个到几十ms内转换到限流电抗器的阻抗值，从而限制短路电流。
若大型交直流互联电网（比如：中国南方电网）拟安装该类装置，则在考察其限制短路电流效果的同时，还需要研究这种装置对全网稳定性的影响。因此，研发适用于大型交直流互联电网机电暂态仿真的高压SCCL模型具有重要的应用价值，对于电网的规划和设计具有重要意义。
SCCL技术发展历程和目前应用现状，以及SCCL简化拓扑结构和工作原理如下：
（1）SCCL技术发展历程和应用现状
SCCL是根据串联补偿技术发展而来的。可控硅保护型的串联补偿装置(Thyristor Protected Series Compensation，以下简称TPSC)已是一类非常成熟的产品，已经在国内外应用。例如，2000年美国南加洲Edison电力公司的输电系统中的500 kV Vincent变电所成功投入运行了3个TPSC，2003年又有2套TPSC在500 kV Midway变电站投运；2009年12月25日，在中国华东电网500 kV瓶窑站投入试运行了500kV电压等级、基于TPSC技术的短路限流装置。这是中国电力科学研究院、中电普瑞、华东电网公司研制，为国内第一台500 kV谐振型故障限流装置（FCL），。具体为：在500kV瓶和 5411 线上安装了一台8Ω，额定电流为2kA的FCL；短路电流限制设计目标为，降低流经该线路的短路电流并能把短路点的总电流降低到47kA以下。该装置接线结构示意图如图1所示。
（2）SCCL简化拓扑结构和工作原理
针对图1所示的该类串联谐振型故障限流装置接线结构，可以采用TPSC加外接的串联电抗器(按容许的短路电流水平设计)的组合，作为短路电流限制器(SCCL)的简化拓扑结构，如图2所示。
而短路电流限制器SCCL的静态工作特性，可以用图3表示。其对应的工作原理可以描述为：
a)稳态时电容器和电抗器构成串联谐振,不增加系统阻抗，对系统的潮流分布、无功和电压无影响。
b)短路电流发生时,当流过限制器的电流超过设定阈值,晶闸管保护动作,几个至几十ms内旁路掉电容器组,相当于线路中串入了限流电抗器,从而短路电流得到抑制。这样就避免了限流电抗器增加系统阻抗、消耗无功的缺点,而保留了限流电抗器强力抑制短路电流的优点。
c)其次，短路故障消除后,由于TPSC采用自冷却的直接光触发技术的晶闸管(LTT)，电容器可以很快的重新投入,提高了大干扰后的系统稳定性。
发明内容
本发明提出一种物理概念明确、工程实现方便、扩展性好的大型交直流互联电网短路限流器机电暂态模型的控制方法。本发明能提高电力系统稳定性。
本发明大型交直流互联电网短路限流器机电暂态模型的控制方法，包括如下步骤：
1）完成短路限流器机电暂态模型构建；
2）该短路限流器机电暂态模型控制方式有两种，一种为自动控制模式，另一种为手动控制模式；
3）对于自动控制模式，动作判据由短路电流阈值If0和电流变化率阈值di/dt组合构成，即短路电流限制器中晶闸管控制串联电容器的退出和投入依据该判据实现；对于手动控制模式，动作判据由晶闸管导通或电容器退出时间Tstart以及晶闸管闭锁或电容器投入时间Tend或晶闸管导通持续时间Tm组合构成，即短路电流限制器中晶闸管控制串联电容器的退出和投入，配合电磁暂态仿真中预想故障的设置情况，通过设定投退时间或持续时间来实现。
上述步骤2）中的动作判据与投入时间的关系为：上述步骤2）中的动作判据与投入时间的关系为：在自动控制模式下，若短路电流超过阈值If0或电流变化率超过阈值di/dt，修改短路电流限制器的等效电抗值XL，在Tm时间间隔内维持；在手动控制模式下，在预定时刻修改短路电流限制器的等效电抗值XL，在Tm时间间隔内维持。
本发明提出一种物理概念明确、工程实现方便、扩展性好的大型交直流互联电网短路限流器机电暂态模型的控制方法。本发明能提高电力系统稳定性。
附图说明
图1是本发明故障电流限制器的接线结构图；
图2是本发明故障电流限制器的简化结构图；
图3是短路电流限制器SCCL的静态特性；
图4是SCCL装置的控制原理框图；
图5是基于PSS/E软件的SCCL模型原理框图；
图6是广东电网短路电流限制器安装位置示意图。
具体实施方式
以下结合附图和实施例详细描述本发明的具体实施方式，但本发明不受所述具体实施例所限。
本发明大型交直流互联电网短路限流器机电暂态模型的控制方法，包括如下步骤：
1）完成短路限流器机电暂态模型构建；
2）该短路限流器机电暂态模型控制方式有两种，一种为自动控制模式，另一种为手动控制模式；
3）对于自动控制模式，动作判据由短路电流阈值If0和电流变化率阈值di/dt组合构成，即短路电流限制器中晶闸管控制串联电容器的退出和投入依据该判据实现；对于手动控制模式，动作判据由晶闸管导通或电容器退出时间Tstart以及晶闸管闭锁或电容器投入时间Tend或晶闸管导通持续时间Tm组合构成，即短路电流限制器中晶闸管控制串联电容器的退出和投入，配合电磁暂态仿真中预想故障的设置情况，通过设定投退时间或持续时间来实现。
本发明所指SCCL机电暂态仿真模型陈述如下：
1 SCCL的原理框图
根据基于TPSC的串联谐振型短路电流限制器SCCL的静态特性，可以导出该装置的控制原理框图，如图4所示。
可见，该模型在自动控制模式下通过比较线路电流以及线路电流变化率与短路电流阈值的大小，在手动控制模式下通过灵活预设TPSC动作和持续时间来控制串联电抗器（用输电线路模型模拟）的电抗值大小，从而模拟TPSC的投入与退出。
2 SCCL原理框图在PSS/E程序中的实现方法
依据图4所示的TPSC模型的控制原理，借助PSS/E用户自定义编程工具Python程序中的模值计算、微分、比较、自保持、乘法、逻辑与、逻辑或等功能函数，可以形成该装置的PSS/E的机电暂态模型，流程框图见图5。
在图5中，针对线路型SCCL应用情况，利用PSS/E用户自定义函数获得受控线路三相正序电流分量I，通过功能子函数1设定短路电流阈值IF0，一般设为：1.5～2IN（考虑线路过负荷1.2～1.4，同时计及可靠系数1.3）；通过功能子函数5设定电流变化率阈值di/dt，一般设为：200pu/s（该指标与研究对象和方法有关，电磁暂态研究中该指标针对的是电流的瞬时值，本发明中所述指标实质上还是电流的稳态值，使用时注意区别，当然该值也反映了装置的动作灵敏度）；通过功能函数6设定短路电流限制器投入时间T，一般设为：100ms，对于该值需要补充说明的是，TPSC的重投判据为线路断路器的跳闸信号时，可借助PSS/E程序的线路故障命令来实现；通过功能子函数8设定电抗器电抗值XL。
限制电力系统短路电流成为一个亟待解决的问题。一种基于可控硅保护型的串联补偿装置TPSC的串联谐振谐振型故障电流限制器，又称短路电流限制器SCCL，有望为此提供一种新的可行解决方案。若大型交直流互联电网拟安装该类装置，则在考察其限制短路电流效果的同时，还需要研究这种装置对全网稳定性的影响。因此，研发适用于大型交直流互联电网机电暂态仿真的高压SCCL模型具有重要的应用价值，对于电网的规划和设计具有重要意义。
1 验证案例1（Kundur，4机11母线系统）
为了验证PSS/E短路电流限制装置模型的适用性，采用的仿真系统为Kundur，4机11母线系统，发电机模型包括励磁系统。
SCCL安装在双回线路中一条线路的母线一侧。SCCL中电抗器的基波电抗值分别为，即
（原线路电抗值为0.11pu）。1.0s～1.2s该线路50％处发生3相接地故障。机电暂态仿真结果表明，在该线路的母线侧不安装SCCL时，线路50％处发生三相故障情况下，故障线路两侧母线的电压分别为0.38pu和0.51pu。而安装SCCL后，故障线路两侧母线的电压增加为0.42pu和0.73pu。
经仿真计算，无SCCL时，线路50％处发生三相故障情况下，故障线路的短路电流可达9.2pu。而安装SCCL后，故障线路的短路电流降低到2pu。全网最大功角差由无SCCL时的48度减少为有SCCL时的44度。说明短路限流器SCCL的合理配置对于全网暂态稳定或有一定的积极意义。
综上所述，可以看出，该模型在Kundur 4机11母线系统短路故障仿真实验的结果是合乎理论分析的。
2 验证案例2（南方电网，1592台发电机组、7877母线、24条直流输电线路的大型交直流互联电力系统）
以2030年规划研究的南方电网中广东500kV分区电网主网架为对象，带着以下故障限流器SCCL的应用目的和思路（1、500kV主网布点SCCL，提高短路电流裕度，减少联络线提供片区短路电流，为负荷中心电网加强受端电网建设提供空间；2、利用SCCL可快速恢复非故障片区直流换流母线电压，减少直流换相失败持续时间和次数，改善部分直流恢复特性；3、利用SCCL减少直流间相互影响的能力），开展故障限流器SCCL的验证测试与分析。
图6 是广东电网短路电流限制器安装位置示意图。该图是2030年规划研究的南方电网中广东500kV分区电网主网架，其中标蓝色的为母线三相故障触发SCCL动作的500kV站点。
该图是针对广东交流组团化电网方案，结合500kV短路电流计算结果，考虑在东西电网联络线上（500kV汾水至增城双回）加装2个短路电流限制器。
同时，为便于后续计算和分析，给出了不同参数SCCL电抗器的标幺值计算结果如表1。
表1 SCCL电抗器标幺值计算结果
| 序号 | 电抗有名值（Ω） | 归算电压等级（kV） | 基准容量（MVA） | 电抗标幺值（pu） | 电抗值（mH） | 电容值（uF） |
| 1 | 2.5 | 500 | 100 | 0.001 | 8 | 1266.5 |
| 2 | 5 | 500 | 100 | 0.002 | 15.9 | 637.2 |
| 3 | 6.91 | 500 | 100 | 0.002765 | 22 | 460.6 |
| 4 | 8 | 500 | 100 | 0.0032 | 25.5 | 397.3 |
| 5 | 10 | 500 | 100 | 0.004 | 31.8 | 318.6 |
| 6 | 20 | 500 | 100 | 0.008 | 63.7 | 159.1 |
| 7 | 30 | 500 | 100 | 0.012 | 95.5 | 106.1 |
| 8 | 40 | 500 | 100 | 0.016 | 127.3 | 79.6 |
基于该500kV线路的短路电流测算结果，参考相近工程案例，考虑汾水至增城双回每回线路短路电流峰值超过4kA，SCCL触发时延参数保守设为10ms，退出时延参数设为10ms。通过计算，在广东交流组团化电网方案中，共有15个500kV站点母线发生三相故障时，500kV汾水至增城单回通过的短路电流超过4kA，SCCL会触发动作，15个站点列表如表2所示。
表2 500kV站点母线三相故障SCCL动作统计表
| 序号 | 500kV站点名 | 汾水至增城单回线路提供短路电流（kA） |
| 1 | 汾水（从化） | 9.3 |
| 2 | 木棉 | 5.0 |
| 3 | 北郊 | 4.9 |
| 4 | 花都 | 5.8 |
| 5 | 东坡 | 4.0 |
| 6 | 增城 | 8.0 |
| 7 | 九佛 | 4.8 |
| 8 | 穗东 | 6.7 |
| 9 | 水乡 | 7.5 |
| 10 | 横沥 | 5.9 |
| 11 | 沙田 | 6.3 |
| 12 | 东莞 | 5.2 |
| 13 | 东纵 | 5.9 |
| 14 | 博罗 | 4.8 |
| 15 | 莞城 | 5.2 |
（1）SCCL提高短路电流裕度能力分析
由于SCCL只有在表2中所示的15个500kV变电站三相短路故障才能触发，减少通过汾水至增城双回短路电流水平，从而降低这15个500kV变电站的短路电流水平。下表为20欧SCCL和40欧SCCL提高短路电流裕度的能力。由表3可以发现，20欧和40欧的SCCL都可以提升足够的短路电流裕度，下面重点研究装设20欧的SCCL的效果。
表3 SCCL提高短路电流裕度 单位：kA
| 不装SCCL | 20欧SCCL | 降低短路电流水平 | 40欧SCCL | 降低短路电流水平 | |
| 汾水（从化） | 53.07 | 42.42 | 10.65 | 39.29 | 13.77 |
| 木棉 | 41.48 | 37.95 | 3.53 | 36.94 | 4.54 |
| 北郊 | 43.89 | 40.83 | 3.06 | 39.98 | 3.91 |
| 花都 | 45.57 | 41.20 | 4.37 | 39.92 | 5.65 |
| 东坡 | 38.91 | 36.72 | 2.19 | 36.21 | 2.71 |
| 增城 | 61.93 | 52.94 | 8.99 | 50.17 | 11.76 |
| 九佛 | 45.06 | 41.33 | 3.72 | 40.13 | 4.93 |
| 穗东 | 55.58 | 49.31 | 6.27 | 47.32 | 8.26 |
| 水乡 | 55.52 | 49.82 | 5.70 | 47.99 | 7.53 |
| 横沥 | 62.44 | 58.71 | 3.73 | 57.49 | 4.95 |
| 沙田 | 50.42 | 46.97 | 3.44 | 45.86 | 4.55 |
| 东莞 | 57.43 | 54.62 | 2.81 | 53.70 | 3.73 |
| 东纵 | 53.01 | 50.60 | 2.40 | 49.82 | 3.18 |
| 博罗 | 52.96 | 50.48 | 2.48 | 49.67 | 3.29 |
| 莞城 | 48.76 | 46.19 | 2.57 | 45.36 | 3.40 |
注：计算的短路电流水平为全开机方式。
（2）SCCL减少多回直流换流失败、提升直流电压、功率恢复能力
对表2中的15个500kV站点分别三相短路故障进行仿真分析，SCCL提高直流故障恢复特性详见附表二。以穗东-增城站穗东侧三相短路后N-1为例，可以发现SCCL在故障期间加大故障片区和非故障片区的电气距离，可有效减少非故障片区直流受故障的影响，具体表现在：
非故障片区直流最低的母线电压有较大提升；
非故障片区直流换流母线电压和直流直流功率恢复速度明显加快，恢复至故障前的0.9倍之上的时间可减少最大至10周波，从而减少直流换相失败持续时间和次数。
通过大量的仿真可以发现，SCCL主要是保护隔离非故障片区，但对故障片区作用相对有限。这一点在后文三相短路中开关据动故障仿真分析中亦可以得到验证。
（3）SCCL对N-1故障临界切除时间的影响
扫描了SCCL近区N-1故障，对比了安装SCCL和不安装SCCL的N-1故障临界切除时间。对于近区N-1故障，SCCL还是能够起到一定的提高N-1故障临界切除时间的正面作用，对于部分N-1故障能够提高1个周波，详见表4。
表4 SCCL提高N-1故障临界切除时间效果列表 单位：kA
| 序号 | 起点 | 终点 | 无SCCL N-1故障临界切除时间（周波） | 有SCCL N-1故障临界切除时间（周波） |
| 1 | 博罗 | 上寨 | 12.0 | 11.0 |
| 2 | 东纵 | 海丰电厂 | 8.0 | 7.0 |
| 3 | 东莞 | 东纵 | 9.0 | 8.0 |
| 4 | 东莞 | 红海湾 | 8.0 | 7.0 |
| 5 | 莞城 | 东纵 | 10.0 | 9.0 |
| 6 | 增城 | 水乡 | 11.0 | 10.0 |
（4）SCCL对三相短路中开关拒动故障失稳厂站个数影响
由于只有表2中的15个500kV站点触发SCCL动作，因此只对该15个500kV站点的三相短路中开关拒动故障进行对比分析。
在直流落珠北的广东交流组团化电网方案中，表2中的15个500kV站点有增城、穗东、水乡、横沥、沙田、东莞、东纵、博罗、莞城等9个站点丰腰方式下三相短路中开关拒动故障失稳。
加装了20欧的SCCL后，上述9个站点三相短路中开关拒动故障仍然失稳；加装40欧的SCCL后，上述9个站点三相短路中开关拒动故障仍然失稳。
对于上述仿真计算结果，初步分析，在丰腰方式下，该9个站点由于东莞近区抽蓄和燃气机组停机后，缺乏足够动态无功补偿，而穗东和沙田接入了2个5000MW的大容量直流，东莞和东纵远距离点对网接入了大容量电源，因此，三相短路中开关拒动故障失稳突出表现为电压失稳后电厂功角失稳。在近区装设足够的动态无功补偿装置可解决三相短路中开关拒动故障失稳问题；加装SCCL后，相当于在故障期间增加了增城和从化之间的电气距离，在故障后SCCL就立刻退出，并没有起到对故障片区的动态无功补偿的作用，甚至在故障期间减少了非故障片区对故障片区的动态无功支持，对东莞近区的电压稳定问题并没有根本上的改善。
综上所述，该型短路限流器模型在南方电网的应用仿真结果和分析结论，验证了该模型对于大型交直流互联电力系统的有效性和适用性。
Claims (3)
1.一种大型交直流互联电网短路限流器机电暂态模型的控制方法，其特征在于包括如下步骤：
1）完成短路限流器机电暂态模型构建；
2）该短路限流器机电暂态模型控制方式有两种，一种为自动控制模式，另一种为手动控制模式；
3）对于自动控制模式，动作判据由短路电流阈值If0和电流变化率阈值di/dt组合构成，即短路电流限制器中晶闸管控制串联电容器的退出和投入依据该判据实现；对于手动控制模式，动作判据由晶闸管导通或电容器退出时间Tstart以及晶闸管闭锁或电容器投入时间Tend或晶闸管导通持续时间Tm组合构成，即短路电流限制器中晶闸管控制串联电容器的退出和投入，配合电磁暂态仿真中预想故障的设置情况，通过设定投退时间或持续时间来实现。
2.根据权利要求1所述的大型交直流互联电网短路限流器机电暂态模型的控制方法，其特征在于上述步骤2）中的动作判据与投入时间的关系为：在自动控制模式下，若短路电流超过阈值If0或电流变化率超过阈值di/dt，修改短路电流限制器的等效电抗值XL，在Tm时间间隔内维持；在手动控制模式下，在预定时刻修改短路电流限制器的等效电抗值XL，在Tm时间间隔内维持。
3.根据权利要求1所述的大型交直流互联电网短路限流器机电暂态模型的控制方法，其特征在于利用 PSS/E用户自定义编程工具Python程序中的模值计算、微分、比较、自保持、乘法、逻辑与、逻辑或等功能函数，实现该装置的PSS/E的机电暂态模型。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| CN201310079823.3A CN103337840B (zh) | 2013-03-13 | 2013-03-13 | 大型交直流互联电网短路限流器机电暂态模型的控制方法 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| CN201310079823.3A CN103337840B (zh) | 2013-03-13 | 2013-03-13 | 大型交直流互联电网短路限流器机电暂态模型的控制方法 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| CN103337840A true CN103337840A (zh) | 2013-10-02 |
| CN103337840B CN103337840B (zh) | 2016-05-04 |
Family
ID=49245958
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| CN201310079823.3A Active CN103337840B (zh) | 2013-03-13 | 2013-03-13 | 大型交直流互联电网短路限流器机电暂态模型的控制方法 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| CN (1) | CN103337840B (zh) |
Cited By (9)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| CN104242279A (zh) * | 2014-10-09 | 2014-12-24 | 贵州大学 | 利用接线方式调整和发电机出力优化限制短路电流的方法 |
| CN105205741A (zh) * | 2015-10-23 | 2015-12-30 | 南方电网科学研究院有限责任公司 | 一种直流接入对受端交流电网电压稳定影响的评价方法 |
| CN105896531A (zh) * | 2016-04-28 | 2016-08-24 | 国网天津市电力公司 | 一种基于psd-bpa的短路试验对电网冲击的计算分析方法 |
| CN108847666A (zh) * | 2018-06-28 | 2018-11-20 | 国网山东省电力公司泰安供电公司 | 配电网短路电流水平的分析方法、装置和实现装置 |
| CN109066623A (zh) * | 2018-07-27 | 2018-12-21 | 国电南瑞科技股份有限公司 | 故障电流限制器通用模型构建方法及系统 |
| CN110061471A (zh) * | 2019-04-17 | 2019-07-26 | 南宁学院 | 一种长距离电流的短路检测方法 |
| CN110581564A (zh) * | 2019-08-12 | 2019-12-17 | 国家电网有限公司 | 一种特高压直流换相失败加速保护策略的确定方法及系统 |
| CN111884190A (zh) * | 2020-06-22 | 2020-11-03 | 南方电网科学研究院有限责任公司 | 一种限流电抗器的拓扑及绝缘设计方法及装置 |
| CN112421591A (zh) * | 2020-09-29 | 2021-02-26 | 国网福建省电力有限公司电力科学研究院 | 抑制柔性直流近区三相短路电流的低压限流定值调整方法 |
Citations (5)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| US20020003687A1 (en) * | 1999-01-28 | 2002-01-10 | Klaus-Peter Jungst | Current limiter with electric valves for limiting the short-circuit current in an electric power circuit |
| CN102148497A (zh) * | 2011-04-25 | 2011-08-10 | 东南大学 | 一种限制短路电流的串联电抗器优化配置方法 |
| CN102332709A (zh) * | 2011-09-13 | 2012-01-25 | 中国电力科学研究院 | 一种等效高压直流输电直流保护数字仿真方法及系统 |
| CN102508967A (zh) * | 2011-11-04 | 2012-06-20 | 南方电网科学研究院有限责任公司 | 一种大电网的电磁/机电暂态混合仿真平启动方法 |
| CN102841962A (zh) * | 2012-07-23 | 2012-12-26 | 南方电网科学研究院有限责任公司 | 基于超前计算的电磁机电暂态混合实时仿真接口交互方法 |
-
2013
- 2013-03-13 CN CN201310079823.3A patent/CN103337840B/zh active Active
Patent Citations (5)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| US20020003687A1 (en) * | 1999-01-28 | 2002-01-10 | Klaus-Peter Jungst | Current limiter with electric valves for limiting the short-circuit current in an electric power circuit |
| CN102148497A (zh) * | 2011-04-25 | 2011-08-10 | 东南大学 | 一种限制短路电流的串联电抗器优化配置方法 |
| CN102332709A (zh) * | 2011-09-13 | 2012-01-25 | 中国电力科学研究院 | 一种等效高压直流输电直流保护数字仿真方法及系统 |
| CN102508967A (zh) * | 2011-11-04 | 2012-06-20 | 南方电网科学研究院有限责任公司 | 一种大电网的电磁/机电暂态混合仿真平启动方法 |
| CN102841962A (zh) * | 2012-07-23 | 2012-12-26 | 南方电网科学研究院有限责任公司 | 基于超前计算的电磁机电暂态混合实时仿真接口交互方法 |
Cited By (12)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| CN104242279A (zh) * | 2014-10-09 | 2014-12-24 | 贵州大学 | 利用接线方式调整和发电机出力优化限制短路电流的方法 |
| CN105205741A (zh) * | 2015-10-23 | 2015-12-30 | 南方电网科学研究院有限责任公司 | 一种直流接入对受端交流电网电压稳定影响的评价方法 |
| CN105896531A (zh) * | 2016-04-28 | 2016-08-24 | 国网天津市电力公司 | 一种基于psd-bpa的短路试验对电网冲击的计算分析方法 |
| CN105896531B (zh) * | 2016-04-28 | 2019-02-22 | 国网天津市电力公司 | 一种基于psd-bpa的短路试验对电网冲击的计算分析方法 |
| CN108847666A (zh) * | 2018-06-28 | 2018-11-20 | 国网山东省电力公司泰安供电公司 | 配电网短路电流水平的分析方法、装置和实现装置 |
| CN109066623A (zh) * | 2018-07-27 | 2018-12-21 | 国电南瑞科技股份有限公司 | 故障电流限制器通用模型构建方法及系统 |
| CN110061471A (zh) * | 2019-04-17 | 2019-07-26 | 南宁学院 | 一种长距离电流的短路检测方法 |
| CN110581564A (zh) * | 2019-08-12 | 2019-12-17 | 国家电网有限公司 | 一种特高压直流换相失败加速保护策略的确定方法及系统 |
| CN110581564B (zh) * | 2019-08-12 | 2022-03-04 | 国家电网有限公司 | 一种特高压直流换相失败加速保护策略的确定方法及系统 |
| CN111884190A (zh) * | 2020-06-22 | 2020-11-03 | 南方电网科学研究院有限责任公司 | 一种限流电抗器的拓扑及绝缘设计方法及装置 |
| CN112421591A (zh) * | 2020-09-29 | 2021-02-26 | 国网福建省电力有限公司电力科学研究院 | 抑制柔性直流近区三相短路电流的低压限流定值调整方法 |
| CN112421591B (zh) * | 2020-09-29 | 2024-01-30 | 国网福建省电力有限公司电力科学研究院 | 抑制柔性直流近区三相短路电流的低压限流定值调整方法 |
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| CN103337840B (zh) | 2016-05-04 |
Similar Documents
| Publication | Publication Date | Title |
|---|---|---|
| Song et al. | DC line fault identification based on pulse injection from hybrid HVDC breaker | |
| CN103337840A (zh) | 大型交直流互联电网短路限流器机电暂态模型的控制方法 | |
| He et al. | Review of protection and fault handling for a flexible DC grid | |
| Che et al. | Adaptive protection system for microgrids: Protection practices of a functional microgrid system | |
| He et al. | Application of a SFCL for fault ride-through capability enhancement of DG in a microgrid system and relay protection coordination | |
| Akhtar et al. | Microgrids formed by renewable energy integration into power grids pose electrical protection challenges | |
| Dang et al. | An adaptive protection method for the inverter dominated microgrid | |
| Tu et al. | Analysis of the sending-side system instability caused by multiple HVDC commutation failure | |
| Noh et al. | Development of protective schemes for hybrid AC/DC low-voltage distribution system | |
| Karthikeyan et al. | Simulation and analysis of faults in high voltage DC (HVDC) power transmission | |
| Uqaili et al. | Impact of distributed generation on network short circuit level | |
| CN109581148A (zh) | 一种新能源电场联络线的故障选相方法 | |
| Jing et al. | Review on DC distribution network protection technology with distributed power supply | |
| Bagriyanik et al. | The effect of fault current limiters on distribution systems with wind turbine generators | |
| Saleh et al. | Synthetic harmonic distance relaying for inverter-based islanded microgrids | |
| Sherbilla et al. | Modified setting of overcurrent protection for distribution feeders with distributed generation | |
| CN104408219B (zh) | 一种直流输电工程故障电路自动生成方法 | |
| Kim et al. | An optimal location for superconducting fault current limiter considering distribution reliability | |
| Sham et al. | Development of adaptive distance relay for STATCOM connected transmission line | |
| CN106684835A (zh) | 一种用于配电网继电保护的在线控制系统及方法 | |
| Elsamahy et al. | Impact of midpoint STATCOM on the coordination between generator distance phase backup protection and generator capability curves | |
| Martin et al. | Hardware-in-the-loop for power and telecomunications co-simulation with applications | |
| Rezaei et al. | A Novel Differential-based Protection Scheme for Intertie Zone of Large-Scale Centralized DFIG Wind Farms | |
| Martinez-Velasco et al. | EMTP model for analysis of distributed generation impact on voltage sags | |
| Olatoke et al. | Relay coordination and harmonic analysis in a distribution network with over 20% renewable sources |
Legal Events
| Date | Code | Title | Description |
|---|---|---|---|
| C06 | Publication | ||
| PB01 | Publication | ||
| C10 | Entry into substantive examination | ||
| SE01 | Entry into force of request for substantive examination | ||
| C14 | Grant of patent or utility model | ||
| GR01 | Patent grant |