CN103137303A - 一种提高气隙磁芯电感系数的方法 - Google Patents

Abstract

本发明公开了一种提高气隙磁芯电感系数的方法，采用二个以上的磁芯组合而成，磁通经过的结合面，包括侧面采用镜面工艺，从而能达到整体磁芯电感系数80%以上；绕制好的绕组交错对插装上所述的磁芯后，置于高温中焗烤，或在两块磁芯上通电熔合，可以进一步提高磁芯的电感系数。利用该方法后的磁芯做成的变压器或电感的体积小，且变压器或电感绕制工艺简单。

Description

一种提高气隙磁芯电感系数的方法

技术领域

本发明涉及磁芯，特别涉及提高气隙磁芯电感系数的方法。 

背景技术

磁芯：磁芯是指由各种氧化铁混合物组成的一种烧结磁性金属氧化物。磁芯的用途极广，从上世纪80年代开始，计算机电源全面实现了开关电源化，率先完成计算机的电源换代，进入上世纪90年代开关电源相继进入各种电子、电器设备领域，程控交换机、通讯、电子检测设备电源、控制设备电源等都已广泛地使用了开关电源，家用电器中，像彩电、路由器、手机充电等都采用了开关电源供电，更促进了开关电源技术、磁芯技术的迅速发展。 

这么多开关电源中，对磁芯的要求也是各不相同的，像常见的反激变换器(FLY-BACK)中，就需要对磁芯开一个相对较大的气隙来储存能量，同时调节电感量来达到设计要求，像一些用谐振技术工作的开关电源，如反激准谐振变换器，或LLC谐振变换器，都需要调节气隙来获得合适的电感量。 

也有一些开关电源和其它用途，在工作时磁芯是不需要气隙的，如1955年美国罗耶（G.H.Royer)发明的自激振荡推挽晶体管单变压器直流变换器，也作Royer电路；以及1957年美国查赛（Jen Sen，有的地方译作“井森”)发明的自激式推挽双变压器电路，后被称为自振荡Jensen电路或Jensen电路；这两种电路，后人统称为自激推挽式变换器。自激推挽式变换器的相关工作原理在电子工业出版社的《开关电源的原理与设计》第67页至70页有描述，该书ISBN号7-121-00211-6。电路的主要形式为上述著名的Royer电路和自振荡Jensen电路。 

上述Royer、Jensen电路的特点为：利用磁芯饱和特性进行推挽振荡，变压器输出波形为近似方波，电路的变换效率较高。磁芯要在特定的时间瞬间接近饱和状态，所以无法采用存在气隙的磁芯。上述自激推挽式变换器必需使用磁饱和式磁芯，而磁芯加气隙是公知的抗磁饱和的手段。 

另一种不利用磁芯饱和特性进行推挽振荡的自激推挽式变换器，在人民邮电出版社1990年出版，王桂英编著的《电源变换技术》第57页至70页有描述，该书ISBN号为7-115-04229-2/TN·353。在该书中57页第三节的第三段第二行(图2-28上的第三行)已提到：变压器工作在非饱和状态，变压器的体积比较大。 

自激推挽式变换器在目前的开关电源领域中，由于在小信号模型中，唯一的交流小信号输入阻抗为正的电源，而其它开关电源的交流小信号输入阻抗为负，交流小信号输入阻抗为负的开关电源并联使用时极不方便，自激推挽式变换器的交流小信号输入阻抗为正，并联、级联使用极为方便，所以得到广泛使用。2011年，全球工业领域新增近7000万只自激推挽式变换器微功率电源模块中，几乎全部采用磁路闭合的磁环绕制变压器。这里所述的磁路闭合，也作磁通闭合，是指磁通都在磁材中穿过，没有经过极低导磁率的如空气这样介质。 

再如，像网络变压器，如以太网用的RJ45集成变压器，接口变压器，也是采用无气隙的磁环绕制的。 

再如，优质共模电感(Common mode Choke)，也叫共模扼流圈，有的文献又叫共轭电感，也是无气隙的磁环绕制的，以期获得最大电感量；共模电感也有对性能要求不高的，采用镜面磁芯组合绕制的。图1示出了这类经典磁环的结构图，图2为这种磁芯的方形磁滞回线，其中+B_m、－B_m为磁芯的两个磁饱和点，事实上，这个曲线是接近矩形的，图2为了清楚地看清曲线，把横轴H的单位刻度变小，图形在横轴水平方向被拉长了。 

图3示出了磁芯开气隙后磁滞回线图，图3中的“有气隙”所指的实线为图1对应的磁芯开很小的气隙后的磁滞回线；图3中的“无气隙”所指的虚线为对比用的磁滞回线，和图2相同。共模电感也有采用镜面磁芯组合绕制的，其磁滞回线就是类似图3中所指的“有气隙”所指的实线。 

实际使用中，测量磁滞回线是一件很费时、成本很高的试验。一般都用电感系数来反映磁芯的性能，电感系数记作AL，电感系数是衡量线圈产生电磁感应能力的物理量，一个磁芯，绕上一定圈数的导电线后，其电感量=电感系数×线圈圈数平方，记作： 

  

L为有磁芯线圈的电感量，AL为电感系数，N为线圈圈数，那么：

从式(2)可以看出，电感系数的测量是很容易的事，当线圈圈数为一匝时，测出来的电感量即为电感系数AL，当然，一匝线圈本身测量误差较大，一般采用多匝测量，再计算出电感系数AL。

用电感系数对无气隙的磁芯与开气隙的磁芯进行对比，就可以反映出图3中“有气隙”磁滞回线的接近“无气隙”磁滞回线的程度。 

公知技术认为，开了气隙以后，矫顽力和磁饱和点不变，但是要达到磁饱和点所需的H值急剧增大，即线圈中的电流增大，这需要更粗的漆包线来绕制变压器，否则原来的漆包线无法承受更大的电流，这样一来，变压器的成本和体积都会增加；要达到磁饱和点所需的H值急剧增大，另一个方法是变压器的线圈所绕制匝数成倍增加，同样，匝数成倍增加，带来内阻增大，损耗增加，自激推挽式变换器的效率下降。这也是上述《电源变换技术》提及的“变压器工作在非饱和状态，变压器的体积比较大”产生的原因。 

图1示出磁通闭合的磁环在上述应用中的缺点是绕制困难： 

包括Royer电路和Jensen电路所用的变压器、网络变压器、优质共模电感，都是采用无气隙的磁芯绕制变压器或电感，一般采用磁环绕制，由于磁通闭合，绕制时漆包线都要穿过磁环中间的孔，绕制比较困难。由于没有开气隙，这给绕制带来很大的困难，目前在不到10mm至35mm直径的小磁环上绕制这么多匝的漆包线，无论是机器绕制还是手工绕制，都存在加工困难。

而采用有气隙的磁芯绕制，绕制工艺极为简单，但存在变压器的体积比较大，这在前文所述的《电源变换技术》第57页至70页有描述，从全球工业领域每年新增的近7000万只自激推挽式变换器的微功率电源模块中，也可以看出，非饱和式自激推挽式变换器变压器由于体积以及上述原因，并没有得到应用。网络变压器、优质共模电感仍采用磁通闭合的磁环绕制，每年的总量在数亿只。 

目前，包括磁通闭合的磁环和采用镜面磁芯的相关应用，都存在不足，概括如下： 

1) 磁通闭合的磁环的缺点是绕制困难；

2) 采用镜面磁芯的变压器、网络变压器、优质共模电感的体积比较大。

若找到一种方法，采用气隙磁芯绕制变压器或电感，而其电感系数接近无气隙的磁通闭合磁芯的80%以上，就可以实现变压器或电感体积小，绕制简单。 

发明内容

有鉴于此，本发明克服上述不足，提供一种提高气隙磁芯电感系数的方法，使得气隙磁芯电感系数接近无气隙的磁通闭合磁芯的80%以上或达到100%，就可以实现变压器或电感体积小，绕制简单。 

本发明的目的是通过以下技术方案实现的： 

为解决上述技术问题，本发明提供一种提高气隙磁芯电感系数的方法，其特征是：磁芯为二个以上单体磁材组合而成，磁通经过的结合面，包括侧面，均为镜面，镜面结合在一起产生的结合力在4.3N/cm²以上；

上述技术方案下文称为原始的技术方案。

更优地，磁芯组合后采用高温扩散、或电流熔合对气隙处理后，使得气隙消失一部分或全部消失，从而用组合式磁芯实现无气隙的磁通闭合磁芯的效果。 

上述更优地方案中第一种具体的技术方案为：一种提高气隙磁芯电感系数的方法，其特征是：磁芯为二个以上单体磁材组合而成，磁通经过的结合面，包括侧面，均为镜面，镜面结合在一起产生的结合力在4.3N/cm²以上，绕制好的绕组装上磁芯后，置于磁芯居里温度左右的高温下烘烤，直至磁芯镜面结合力在7N/cm²以上。 

上述更优地方案中第二种具体的技术方案为：一种提高气隙磁芯电感系数的方法，其特征是：磁芯为二个以上单体磁材组合而成，磁通经过的结合面，包括侧面，均为镜面，镜面结合在一起产生的结合力在4.3N/cm²以上，绕制好的绕组装上磁芯后，在磁芯的结合面两侧上加上电压，结合面会产生大电流从而把磁芯熔为一体。 

本发明的工作原理为，上述技术方案中的方法，磁芯为二个以上单体磁材组合而成，这样，就可以在骨架上绕好变压器，或用电路板上的铜箔走线构成线圈，再从电路板两侧装上各个磁材。磁通经过的结合面，包括侧面，均为镜面。镜面——原是金属切削加工的最高境界，磁芯上沿用了这一词汇，指磁芯表面得到非常好的粗糙度，能清晰倒影出物品影像的磁材表面。镜面磁芯一般是磁芯相应表面粗糙度＜0.8um的表面时，称为镜面磁芯，无论用何种加工方法加工，在磁芯加工表面总会留下微细的凸凹不平的痕迹，出现交错起伏的峰谷现象，好的镜面结合在一起产生的结合力在4.3N/cm²以上，这个结合力来自于镜面结合处两边的分子引力，这是目前镜面磁芯的工艺上限，分子引力的存在，说明有数量较少的磁畴连在一起，由于太少，有一点磁通存在，这部分连在一起的磁畴就会饱和，饱和后这部分连在一起的磁畴和空气没有区别。 

从物质的原子结构观点来看，磁铁质的内电子间因自旋引起的相互作用是非常强烈的，在这种作用下，铁磁质内部形成了一些微小的自发磁化区域，叫做磁畴。 

由于实现这种饱和的绕组电流太小，现有技术的磁芯的气隙仍起作用，其电感系数AL仍比较低。镜面度越高，结合面的引力越大，但研磨等方法无法进一步加大这个结合力，其结合面仍然存在气隙，放大后仍是凸凹不平的痕迹，出现交错起伏的峰谷现象，从而产生气隙。因此磁芯的电感系数AL仍比较低，镜面结合处两边的磁畴仍处于各自工作状态。 

本发明原始的技术方案采取的方法：其特征是：磁芯为二个以上单体磁材组合而成，磁通经过的结合面，包括侧面，均为镜面，镜面结合在一起产生的结合力在4.3N/cm²以上。 

由于侧面也为镜面，其结合在一起时的面积增大很多，这部分连在一起的磁畴数量成比例地增加，由于相互叠合的面积大，其连在一起的磁畴的面积之和就接近磁芯有效横截面积的80%以上或完全达到，其承受的磁通能力和磁芯有效横截面积接近或相同，这样就相当于气隙消失，磁芯用较小的激励电流就可以进入饱和状态，其电感系数AL接近无气隙的磁通闭合磁芯的80%以上，达到矩形磁滞回线的效果。 

本发明更优地方案中第一种具体的技术方案的原理类似，其特征是：磁芯为二个以上单体磁材组合而成，磁通经过的结合面，包括侧面，均为镜面，镜面结合在一起产生的结合力在4.3N/cm²以上，绕制好的绕组装上磁芯后，置于磁芯居里温度左右的高温下烘烤，直至磁芯镜面结合力在7N/ cm²以上。镜面结合力的提升，是来源于两个镜面之间的分子在高温下的再扩散运动(随机运动)，扩散使得磁畴“生长”在一起，其连在一起的磁畴的面积将会更大，结合上述的原理，最终等效于气隙消失。磁芯用较小的激励电流就可以进入饱和状态，其电感系数AL接近无气隙的磁通闭合磁芯的80%以上甚至达到100%，达到矩形磁滞回线的效果。 

置于磁芯居里温度以上的温度下烘烤，就是让磁畴的自发磁化区域消失，加速分子在高温下的再扩散运动，冷却后磁芯恢复其磁特性，但镜面结合面已经“生长”在一起，从而实现用组合式磁芯实现整体磁芯的效果。 

本发明更优地方案中第二种具体的技术方案，其特征是：制好的绕组装上磁芯后，在结合面两侧的磁芯上加上电压，结合面会产生大电流从而把磁芯熔为一体；这是利用磁芯本身电阻相对较小，而镜面结合面接触电阻较大，施压电压后，磁芯本身发热，以及镜面结合面接触电阻急剧发热从而实现把磁芯熔为一体，从而实现用组合式磁芯实现整体磁芯的效果。 

由于使用了二个以上磁材组合而成，变压器或电感的绕制显得简单，绕制完成后再装上磁芯，进一步采用高温扩散、或电流熔合处理后，提升了磁芯的电感系数，使之达到有气隙的、磁通闭合磁芯的电感系数80%以上，与现有技术相比，本发明具有如下显著的效果： 

 (1)绕制简单

由于使用了二个以上磁芯组合而成，变压器或电感的绕制显得简单，绕制完成后再装上磁芯；或直接在电路板上设计出绕组，加工好电路板后直接装上磁芯，所以变压器绕制工艺简单，节约工时；

(2)本发明的磁芯体积比较小

这得益于本发明可以大幅提高磁芯的电感系数。

(3)效率进一步提升 

这得益于本发明可以大幅提高磁芯的电感系数，使得磁芯体积比较小，铁损比较小(铁损与体积成正比)，另外，绕制的匝数降低，漆包线总长度降低，其内阻也降低，铜损也降低，从而提升整机效率。

附图说明

图1 为磁路闭合磁芯中的磁环式磁芯； 

图2 为磁路闭合磁芯的方形磁滞回线图；

图3 为图2对应的磁芯若开很小的气隙后的磁滞回线与原有的对比图；

图4 为第一实施例磁芯示意图；

图5为22所指的在同一平面、共有3个面示意图；

图6 为第一实施例所用变压器的组合式磁芯侧视图、磁通示意图；

图7 为第一实施例的理想等效图；

图8为第三实施例磁芯示意图；

图9 为第四实施例磁芯示意图；

图10-1 为第四、五实施例所用变压器的C型磁芯叠合后的正视图；

图10-2 为第四、五实施例所用变压器的C型磁芯叠合后的侧视图；

图11 为第五实施例中使用高压和电极熔合磁芯的示意图。

具体实施方式

实施例一

图4为第一实施例的磁芯，由四组EI型磁芯薄片对插而成的组合式磁芯，E型的尺寸为，长8mm、宽（厚）1mm、高为2.8mm，中间舌宽为2mm，窗口宽为1.8mm、窗口高为1.6mm；I型的尺寸为，长8mm、宽（厚）1mm、高为1.2mm；磁材来源于天通控股股份有限公司的TPW33，叠厚为4mm。

如图4所示，其中1、3、5、7均为I型磁芯薄片，而2、4、6、8为E型磁芯，其中，I型磁芯薄片1的11面、E型磁芯薄片2的21面不是镜面，而I型磁芯薄片1的12面、13面(和11面对称的那一面，在图上看不到，12面向图4的右上方)磨成镜面，E型磁芯薄片2的22面(面向I型磁芯薄片1的12面的那部分，共有3个面，在一个平面内，参见图5的示意)、23面(和21面对称的那一面，在图上看不到，23面向图4的右上方)磨成镜面；而I型磁芯薄片3、5的11面、12面、13面都是镜面，E型磁芯薄片4、6的21面、22面、23面都是镜面； 

I型磁芯薄片7的13面、E型磁芯薄片2的23面不是镜面，而I型磁芯薄片1的11面、12面是镜面，E型磁芯薄片8的21面、22面都是镜面；

现有技术中，只会把12面和22面做成镜面，而侧面不会是镜面，而且不会用多组对插形成组合式磁芯。

上述的连接关系，实现了技术方案中的“磁通经过的结合面为镜面”，图6示出了从组合好的磁芯侧面看的示意图，其中1、3、5、7均为I型磁芯薄片，而2、4、6、8为E型磁芯，其中，30实箭头的磁通为主要通道，因为本发明的磁通经过的结合面为镜面，即磁芯1到磁芯4之间也是镜面，磁芯2到磁芯4之间也是镜面，而磁芯2到磁芯3之间也是镜面，它们之间也有磁通，图上以虚线示出了这种路径，事实上，磁通是一个闭合的环，图6只是示出了侧面看过去的在磁芯一端的示意，在磁芯内部中柱部分，方向与图6正好相反。这种结构最后的效果，就是整体磁芯的气隙近似“消失”，这是因为磁芯2到磁芯4之间的面积大，相当于把磁芯2到磁芯1之间的镜面气隙的等效“物理间隙”缩短到不可测，即使没有磁芯1和磁芯3，仅有磁芯2和磁芯4，磁通仍是闭合的，且是通过侧面的镜面闭合，由于相互叠合的面积大，等效为气隙相对较小的小面积结合，这种等效为公知理论。 

实施例一等效为两个磁芯结合在一起，但是结合面的总镜面叠合部分的面积极大，是磁芯有效截面积的数倍以上，且镜面结合力在4.3N/cm²以上，这时，由于面积很大，相互连接的磁畴很多，图7示出了这种情况的理想等效图，32为气隙磁芯的主体，其内部的磁压降很小，有气隙的地方磁压降很大，33和34为面积被增大的磁体，它们分别与主体32为一体，即不存在磁压降，33和34之间存在气隙35，且相对的面均为镜面，即有部分磁畴连在一起，只要33和34磁体的相对面积足够大，其连在一起的磁畴面积之和达到主体32的有效横截面积的80%时，那么这时，图7的有气隙磁芯的电感系数就会接近磁通闭合的磁芯。从而实现本发明的目的。 

图7中，气隙35所产生的磁压降，相当于被33和34足够大的相对面积“并联”而降低为接近零。有关磁压降方面的理论，请参考福州大学电工研究所所长陈为博士先后在IEEE磁学学刊、国内一级刊物以及国内外学术会议上发表的十多篇磁学相关论文。 

和图4组合起来的磁芯外形和体积相同的整体磁芯目前没有，所以第一实施例的实施效果不好进行对比试验，故采用计算机对整体磁芯进行磁仿真，仿真出来的电感系数AL为2.86uH，第一实施例绕制10匝后的电感量，在0.1V下，10KHz下测出的电感量为246.3uH，那么其电感系数为2.463uH，是整体磁芯的86.1%。 

同时，也对比了像图4那样用普通装配，但是EI磁芯的侧面都不是镜面，仅I型的12面和E型的22面是镜面，并且没有采用交叉对插，其电感系数为1.532uH，说明本发明确实提高了电感系数，实现了发明目的。 

显而易见，采用二组EI型磁芯薄片对插而成，即只保留磁芯1、2、3、4这四个磁芯，同样实现本发明目的。当采用的磁芯组较少时，其侧面面积显得较少，这是因为最外侧的面，如图4中的21面是面对空气的，磁芯2的侧面利用率只有一半，当这种情况出现时，就需要用高温扩散、或电流熔合对气隙处理后，使得气隙消失一部分或全部消失，从而用组合式磁芯实现无气隙的磁通闭合磁芯的效果，以下的实施例示出的正是这类应用。 

实施例二

图4为第二实施例的磁芯，装配方法同第一实施例，不同的是，测试用变压器的10匝线圈采用耐温180℃的高强度漆包线绕制，变压器装配完成后，置于磁芯居里温度左右的高温下烘烤，TPW33磁材的居里温度大约在220℃，为了防止变压器的漆包线变异，这里采用175℃的高温。并且从上下两侧和左右夹紧组合式磁芯，以利磁畴在高温下的再扩散，变压器置于175℃的恒温箱内2小时后，为了不破坏变压器，用于对比用的磁芯镜面结合力上升至在7N/cm²左右；取出冷却后在0.1V下，10KHz下测出的电感量为261.1uH。那么其电感系数AL为2.611uH，是整体磁芯的91.3%。比第一实施例上升了5.2%。进一步地实现了发明目的。

变压器B1置于175℃的恒温箱内，时间越长，镜面结合力上升越多，但上升至7N/cm²左右时，再进一步上升，所花的时间过长，要消耗过多的电能，而电感系数上升不再明显，故性价比不高，经过试验最后确定在7N/cm²左右时，性价比较高，且装机后使用效果较好。 

第二实施例完全实现了本发明目的。 

实施例三

图8为第三实施例的磁芯，为两个形状一样的磁芯37和38组成，磁芯37包括两个33磁体，33为面积较大的镜面磁体，即其和磁芯38的镜面磁体34相对的面为镜面；磁芯38包括两个34磁体，34为面积较大的镜面磁体，即其和磁芯37的镜面磁体33相对的面为镜面。图7已经把第三实施例的工作原理讲得很清楚，37、38所指的部分为气隙磁芯的主体，其内部的磁压降很小，有气隙的地方磁压降很大，33和34为面积被增大的磁体，它们分别与37、38的主体为一体，即不存在磁压降，33和34之间存在气隙35，且相对的面均为镜面，即有部分磁畴连在一起，只要33和34磁体的相对面积足够大，其连在一起的磁畴面积之和达到37、38的主体的有效横截面积的80%时，那么这时，图8的有气隙磁芯的电感系数就会接近磁通闭合的磁芯，从而实现本发明的目的。

实施例四

图9为第四实施例组合式磁芯其中一层示意图，共有3层，每一层都由图9示出的磁片组成，其中磁片10为270度的大半圆磁片，以下称为C型磁片，图10-1为磁片10的正视图，图10-2为磁片10的侧视图；磁片9为90度的四分之一圆磁片，磁片9和磁片10像图9一样放在一起组成外径6mm，内径为3.6mm，厚度为1mm的带二个气隙的“磁环”，3层“磁环”叠在一起的结合面是镜面。

先把3层的C型磁片叠在一起，缺口对齐，放上组合式的骨架，骨架要确保叠在一起的3层C型磁片能有一定的自由移动量，这时因为存在缺口，绕制变压器B1将非常轻松，变压器B1绕好后，用磁片9放入图10-2中最右边的对应缺口中，向上移动磁片9，使得103对应的最右边的C型磁片连同磁片9一起旋转；第二片“9磁片”放入102中，不旋转；第三片“9磁片”放入图10-2中最左边的对应缺口101中，向下移动第三片“9磁片”，使得101对应的最左边的C型磁片连同磁片9一起旋转。 

这样就使得图9中的两个气隙在不同的3层中是错开的，实施例四仍等效为两个磁芯结合在一起，但是结合面的总镜面叠合部分的面积极大，像图7一样，是磁芯有效截面积的数倍以上，且镜面结合力在4.3N/cm²以上，这时，由于面积很大，相互连接的磁畴很多，实现在磁芯有效截面积的最细部分先饱和，而总镜面叠合部分的互连磁畴没有出现饱和，从而实现了和环形磁环一样的效果，由于是组合磁芯，采用合适的骨架，实现绕线方便，可以实现机绕，变压器的一致性好。 

基于上述工作原理，第四实施例完全实现了本发明目的。 

实施例五

图10-1、图10-2为第五实施例采用的组合式磁芯的正视图和侧视图，同样为3层，其绕制匝数同第四实施例，不同的是，电感或变压器采用耐温180℃的高强度漆包线绕制，绕好后，把101缺口向下旋120度左右，把103缺口向上旋120度左右，使得三个缺口错开一定角度。

如图11所示，在三个缺口错开一定角度的3层叠片两侧加上电极，并通以高压交流电，这里使用了220VAC经隔离变压器后的可调电源，由于3层叠片的磁材有一定内阻，磁芯本身就在发热，镜面结合面会产生大电流从而把磁芯熔为一体；这是利用磁芯本身电阻较小，而镜面结合面接触电阻较大，施加压电压后，磁芯本身发热，以及镜面结合面接触电阻急剧发热从而实现把磁芯熔为一体。同样实现本发明的目的。 

显而易见，采用两片图10这样的C型磁芯，这种实施方式和原始技术方案是一致的，也可以实现本发明目的。 

显而易见，实施例一采用电流熔合可以进一步提升电感系数。 

以上仅是本发明的优选实施方式，应当指出的是，上述优选实施方式不应视为对本发明的限制，本发明的保护范围应当以权利要求所限定的范围为准。对于本技术领域的普通技术人员来说，在不脱离本发明的精神和范围内，还可以做出若干改进和润饰，这些改进和润饰也应视为本发明的保护范围。 

Claims (7)

1.一种提高气隙磁芯电感系数的方法，其特征在于：所述的磁芯为二个以上磁芯组合而成，磁通经过的结合面，包括侧面，均为镜面，所述的镜面结合在一起产生的结合力在4.3N/cm²以上。

2.根据权利要求1所述的方法，其特征在于：绕制好的绕组装上所述的磁芯后，置于所述的磁芯居里温度左右的高温下烘烤，直至所述的磁芯镜面结合力在7N/cm²以上。

3.根据权利要求1所述的方法，其特征在于：绕制好的绕组装上所述的磁芯后，在所述的磁芯结合面两侧加上电压，所述的结合面会产生大电流从而把所述的磁芯熔为一体。

4.根据权利要求1或2或3所述的方法，其特征在于：在骨架上绕好变压器，然后再装上所述的磁芯。

5.根据权利要求1或2或3所述的方法，其特征在于：用电路板上的铜箔走线构成线圈，再从所述的电路板两侧装上所述的磁芯。

6.根据权利要求1或2或3所述的方法，其特征在于：所述磁芯为二组以上EI型磁芯薄片对插而成。

7.根据权利要求1或2或3所述的方法，其特征在于：所述的磁芯为两个半C型对接成磁环的2层以上磁芯薄片叠加而成，所述的2层以上磁芯薄片的对接处相互错开。

Images