CN103038406A - 粘合纤维网及其制备 - Google Patents

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Abstract

本发明公开了高度可延展的粘合纤维网或含有这些的多层片材。可以在环轧工艺中加工这些产品而不出现损坏。所述粘合纤维网或多层片材可以在例如尿布的制造中被应用。

Description

粘合纤维网及其制备
相关申请的交叉引用
根据35U.S.C.§119，本申请要求在2010年1月12日提交的美国临时专利申请序列号61/294,374的优先权，其全部内容通过引用结合在此。
技术领域
本申请涉及粘合纤维网和制备粘合纤维网的方法。
背景技术
粘合纤维网例如无纺织物是人们熟知的具有广泛应用范围的材料。重要的应用包括卫生产品和一次性制品例如尿布。这些制品中的许多不仅由粘合纤维网构成，而且还包括弹性体组分，以提供例如改良的合身性。例如，这种弹性体组分是弹性膜。在层压过程中，粘合纤维网在所述弹性膜的一面或双面上附着在该膜上，并向弹性体组分提供织物状手感。例如，可以在医学产品或婴儿护理产品中使用这样的层压制品。
通常在高速丝束成条(converting)流水线上制备这些层压制品，所述流水线在加工方向上对粘合纤维网施加张力。在加工方向上对粘合纤维网施加张力通常将导致它们缩幅，即，它们的宽度减少。为了得到理想的产品，粘合纤维网应完全地覆盖弹性膜，并且典型地解决缩幅。解决缩幅的原理可以解释为：使用在缩幅前比被网覆盖的膜稍微宽一些的粘合纤维网，但缩幅之后，粘合纤维网具有与被网覆盖的膜相同的宽度。但是，在典型的丝束成条过程中，施加在粘合纤维网上的张力是变化的，导致缩幅的变化，并因此导致粘合纤维网对弹性膜覆盖程度的变化。
WO-A-99/32699描述了对于给出的在加工方向上的张力具有低缩幅的轻质热粘合无纺织物。这种性质在本文中也称为高尺寸稳定性。在WO-A-99/32699中，这种高尺寸稳定性是通过粘合面积在10至50％之间的粘合区域的连续或不连续的图案而达到的。
粘合纤维网与弹性膜的多层片材或层压制品经常接受机械后处理以改善织物状手感、外观和柔软性。这些后处理，或有时称作活化工艺，通常是拉伸的方法。取决于活化的程度，粘合纤维网或层压制品的粘合纤维网表面被提供了更高的柔软性、起绒的手感和更讨人喜欢的外观。高程度的拉伸用于获得最柔软的材料。当被拉伸时，粘合纤维网可能断裂，除非它们具有足够的延伸性。显然，从消费者的观点看来，最柔软的材料是最优选的。为了防止粘合纤维网的断裂，对于最柔软材料的优先选择及由此的高度活化导致要使用高度可延展的粘合纤维网。
美国专利号6,726,983描述了层压制品，其中，可延展的无纺织物被层压到处于松弛状态的弹性膜的两侧。在层压过程之后，将材料在长度方向上拉伸至一定程度，随后再次松弛。这一方法使无纺织物延展，而且，因为它的延伸性，当放松至松弛状态时，它保持了在延展状态获得的长度，从而产生了起绒和柔软的手感。
US-A-2002/0119720和US-A-2003/0207640描述了所谓的环轧(ringrolling)工艺，其中，在活化轧辊的啮合齿之间活化粘合纤维网或弹性层压制品。机械拉伸既可以发生在长度方向，也可以发生在宽度方向。
另一个机械处理过的多层系统的实例是已梳材料的粘合纤维网。在WO-A-95/04654中描述了这种粘合纤维网。
EP-A-1,131,479教导了另一种活化的方法：将纺粘型无纺织物粘合，随后在长度上将其拉伸以使随机排布的长丝定向。随后，将粘合纤维网再粘合以使该长丝取向固定。这些粘合纤维网显示出在横跨加工方向上的提高的延伸性，并且当被层压至弹性膜上时，对于环轧是适合的。这种教导的主要缺点是，使用了两个粘合步骤，比通常多一个粘合步骤并且因此比较耗时和成本高。此外，延伸性仅限于横跨加工方向上。另一个缺点是，第二粘合步骤增加了总粘合面积，这使粘合纤维网变硬，以至于可能无法在不破坏粘合纤维网的情况下，通过环轧而活化，在所述环轧中，粘合纤维网被高度拉伸。柔软性和外观也可能由于该第二粘合步骤而受损。
HEC-材料(高伸长率已梳材料)具有可延展性，使得它们对于活化工艺是适合的。这样的HEC-材料的实例是可得自Fiberweb Nonwovens ofSimpsonville，South Carolina，USA的24GSM的FPN 333和HEC产品FPN332。它们也具有适度的缩幅性质。主要缺点是，为使它们适用于所述目的，它们的织物单位重量比较高(以及由此比较高的原料用量)。已梳材料的相对高的织物单位重量还导致缺点：与纺粘材料相比它们更高的价格使得它们与纺粘材料相比相对昂贵。
例如，WO-A-2008/024,739描述了由被织物单位重量为22g/m2至30g/m2之间的已梳粘合纤维网覆盖的弹性膜制成的弹性层压制品。
然而，至今为止，由长丝制得的粘合纤维网仍未替代已梳无纺织物而被使用。其原因是常规的含有长丝的粘合纤维网(例如纺粘制品)的性质：如果纺粘制品具有高的延伸性，则其同时显示出低的尺寸稳定性，而如果纺粘制品具有高的尺寸稳定性，则其延伸性就不够高。实例是，由聚丙烯制成的纺粘型无纺织物(优良的尺寸稳定性，低的延伸性)或由聚丙烯/聚乙烯双组分纤维制成的纺粘型无纺织物(高的延伸性，低的尺寸稳定性)。
高度可延展的纺粘制品可商购自Fiberweb，商品名为Sofspan。这些纺粘制品显示低缩幅的性质。这些纺粘制品的特征在于在横跨加工方向上的高拉伸强度，这使得它们对于机械后处理(例如，在环轧工艺中)的操作来说是较不优选的，因为它们倾向于断裂。
发明内容
本公开的一个目的是提供粘合纤维网，所述粘合纤维网当在加工方向上的张力改变时显示小的缩幅变化，并且适合于可在横跨加工方向上机械活化(例如，在环轧工艺中)。
权利要求1所述的粘合纤维网提供了对于本公开的所述目的的一种解决方案。根据权利要求1所述的粘合纤维网具有高的尺寸稳定性，即当处于加工方向上的应变下时，具有在横跨加工方向上的低缩幅。换言之，这些粘合纤维网具有高的颈缩模量。因为缩幅低，当在加工方向上的张力变化时，与具有更高缩幅的粘合纤维网相比，缩幅的变化小。因为缩幅的变化小，所以更容易控制使用这种粘合纤维网的层压过程，且更容易排布该粘合纤维网以覆盖粘合纤维网层压至其上的膜。在层压之后，所述膜的任何未被覆盖的部分都是产量损失。因为膜被粘合纤维网更好地覆盖，所以产量损失低于具有较高缩幅的粘合纤维网。典型地，在这样的层压过程中，在膜上涂布有粘合剂，随后将粘合纤维网置于膜的具有粘合剂的一侧。由于由缩幅变化导致的粘合纤维网宽度的变化，(在层压后)膜的一些部分未被粘合纤维网覆盖，这可能导致具有粘合剂的膜的暴露(未被覆盖)部分。这些暴露部分的粘合剂可能粘在加工机器上并污染机器。由于缩幅变化小，使用根据本公开的低缩幅的粘合纤维网降低了对机器的污染。典型地，在高速流水线中，张力的变化比较大。因为根据本公开的粘合纤维网的缩幅低，所以在高速流水线上使用根据本公开的粘合纤维网是有优势的。
此外，本文描述的粘合纤维网是在横跨加工方向高度可延展的，并且因此适合于在该方向机械活化，并因此适合于进行环轧工艺(ring-rollprocess)。
此外，本文描述的粘合纤维网具有低的CD拉伸强度，甚至在织物单位重量为25g/m2以下的实施方案中。低CD拉伸强度是有利的，因为该拉伸强度越低，在横跨加工方向上的活化过程中消耗的能量就越低，这减少了粘合纤维网中缺陷(例如针孔)的形成。在环轧过程中，可以在横跨加工方向上活化粘合纤维网(作为层压制品的一部分)，而几乎没有对粘合纤维网在加工方向上的性质的损害或改变。此外，当高速活化时，低拉伸强度的粘合纤维网具有较低的断裂倾向。
令人吃惊的是，本发明人发现，通过使用含有具有第一熔融温度的第一聚合物材料和具有高于第一熔融温度的第二熔融温度的第二聚合物材料的长丝，可以获得具有高颈缩模量、在横跨加工方向上高的延伸性以及在横跨加工方向上的低拉伸强度的粘合纤维网。
当对宽度为275-325mm的粘合纤维网样品在加工方向上施加0-24N的张力时，所述粘合纤维网能够具有最多20％(例如最多15％，最多10％，最多7％，或最多5％)的在横跨加工方向上的缩幅，且显示至少800N/m(例如，至少1000N/m，至少1200N/m，至少1400N/m，至少1600N/m，或至少2000N/m)和/或至多3000N/m(例如，至多2500N/m，至多2200N/m，至多2000N/m，或至多1800N/m)的颈缩模量。
此外，本公开的粘合纤维网可以被机械活化，因为根据DIN EN29073-3测得的它们的延伸性高，为至少70％(例如至少75％，至少85％，至少100％，至少125％，至少150％，或至少175％)和/或至多300％(例如至多约275％，至多250％，至多225％，或至多200％)，还因为根据DINEN 29073-3测得的它们的在横跨加工方向上的拉伸强度低，为至多4N/m(例如，至多3.5N/cm，至多3N/cm，至多2.5N/cm，或至多2N/cm)。
在某些实施方案中，形成粘合纤维网的长丝可以通过轧光而热粘合以形成粘合纤维网。轧光是优选的热粘合技术，因为它通常比其它热粘合方法(例如使用蒸汽)更便宜并且可以以相对高的速度进行。
本公开的优选的粘合纤维网的特征还在于，根据萨瑟兰油墨摩擦试验的磨损，重量损失为至多0.25mg/cm2(例如，至多0.15mg/cm2，至多0.12mg/cm2，至多0.1mg/cm2，或至多0.08mg/cm2)。如果通过机械后处理处理的粘合纤维网不仅具有高的延伸性，而且还具有高的耐磨损性以防止在加工过程中的起毛，这是有利的。纤维磨损污染机器，并且为了清理，导致不经济的生产线停工时间。
在一些实施方案中，本公开的粘合纤维网含有高度可延展的多组分(优选双组分)长丝或多成分长丝或所述长丝的混合物。在一些实施方案中，本公开的粘合纤维网连同高耐磨性一起提供高的柔软性。使用双组分纤维，例如聚丙烯-聚乙烯双组分纤维，以形成粘合纤维网，是优选的，因为它们相对低的成本。每个组分能够以最低的价格给予纤维那些所需的性质。
在一些实施方案中，这些粘合纤维网的织物单位重量为至多25g/m2，在进一步的实施方案中为至多23g/m2(例如，至多22g/m2，至多20g/m2，至多18g/m2，至多16g/m2，或至多14g/m2)。尽管可以使用高的织物单位重量以获得高的尺寸稳定性(粘合纤维网的织物单位重量越高，使缩幅发生所需的力就越高)，但是有利的是使用低织物单位重量获得想要的尺寸稳定性以节约原料和成本。
由本公开的粘合纤维网，还可以通过递增地拉伸所述的上文定义的粘合纤维网得到更多的粘合纤维网。
由本公开的粘合纤维网，可以制备多层片材或层压制品，其包括至少一个与另一种片材的层接触的如上文定义的粘合纤维网。在一些实施方案中，如上文定义的粘合纤维网与熔喷纤维层或弹性膜接触。例如，可以形成层压制品，其具有弹性膜以及附着在该膜上的一层或两层以上粘合纤维网。如本文所述，这样的层压制品也可以在横跨加工方向、在加工方向、或同时在横跨加工方向与加工方向被递增地拉伸。
此外，可以通过递增地拉伸上文定义的多层片材或层压制品，获得多层片材或层压制品。
本公开还涉及如在权利要求13中所定义的粘合纤维网的制备方法以及通过所述制备方法获得的产品。
在一些实施方案中，当在制备中使用的轧光温度在标准轧光温度以上时，粘合具有获得高耐磨损性的品质。高轧光温度的另一个原因是易于环轧。
定义
术语“聚合物”通常是指均聚物和共聚物，例如，嵌段的、接枝的、无规的和交替的共聚物，以及它们的变体。此外，术语聚合物应当包括该材料所有可能的分子排布。这些排布包括但不限于形成所述聚合物的重复单元的全同立构的、间同立构的和无规的排布。
术语“聚合物共混物”是指至少两种具有不同物理和/或化学性质的聚合物的混合物。因此，这些聚合物是否相容并不重要。
术语“长丝”是指事实上无限长度的丝，而术语“纤维”意味这丝的长度有限。
术语“单组分长丝”是指通过将一种聚合物熔体流通过具有一个或多个开口的纺丝喷嘴熔纺获得的丝。所得的长丝沿该长丝的整个长度仅具有一个几何上可确定的截面。单组分长丝可以由一种聚合物形成。这一实施方案称为“单成分长丝”。单组分长丝也可以由聚合物混合物(例如，聚丙烯、聚乙烯或它们的共聚物的组合)形成。这一实施方案称为“多成分长丝”。形成混合物的聚合物可以是相互相容的或不相容的。
术语“多组分长丝”是指由两条以上分开的聚合物熔体流在纺丝喷嘴中合并以形成单根长丝而制得的丝。因此这种长丝具有这样的截面：显示出两块以上可分辨的沿着该长丝的长度连续延伸的区域。多组分长丝的优选变体是双组分长丝，它由两条分开的聚合物熔体流形成。最常见的是具有对称或不对称芯-鞘、嵌段派(segmented pie)、或是并列型结构的长丝。在不同区域的聚合物通常具有不同的化学和/或物理性质。例如，聚合物可以包括聚丙烯、聚乙烯、或它们的共聚物或组合。作为实例，多组分长丝可以在一个区域中(例如芯部)含有聚丙烯且在另一个区域中(例如鞘部)含有聚乙烯。作为另一个实例，多组分长丝可以在一个区域中含有聚丙烯，且在另一个区域中含有聚乙烯与聚丙烯的共混物。
术语″粘合纤维网″是指具有无规排列的单独的纤维、长丝或丝的结构的产品。已经通过许多方法，例如，熔喷法、纺粘法、和粘合梳理法形成粘合纤维网，其中，一些纤维通过纤维-纤维熔融、通过纤维纠结、通过使用粘合剂或通过热粘合例如点粘结而粘合。粘合纤维网的织物单位重量通常表示为每平方米材料的克数(g/m2)。
术语“纺粘制品”是指含有基本上连续的长丝的粘合纤维网，所述长丝通过将熔融的热塑性材料从喷丝板的多个细毛细管中挤出而形成。随后，通过例如将它们通过气体流或者通过其它的机制拉伸，而使挤出的长丝的直径迅速减小。
术语“已梳粘合纤维网”是指由具有有限长度的纤维组成的粘合纤维网，所述纤维被排布以通过梳理的方式形成粘合纤维网。所述纤维可以是人造的和/或可以是源自天然的。
术语“加工方向”或“MD”是指粘合纤维网在其制备中在粘合纤维网移动方向上延伸的维度。MD经常称作粘合纤维网的“长度”。
术语“横跨加工方向”或“CD”是指粘合纤维网在所述粘合纤维网的制备中在垂直于其移动方向上延伸的维度。CD经常称作粘合纤维网的“宽度”。
术语“热点粘合”是指一种热粘合方法，其中，粘合纤维网形式的可熔融的聚合物纤维或长丝在两个加热的辊筒之间通过，例如轧光机。通常，这些辊筒之一具有刻花，其给出拥有明显的几何形状、区域和分布的针。这些针将粘合纤维网压向相对的第二辊筒，加热接触点，并局部地熔化长丝或纤维。这些局部熔融的纤维被压在一起，形成了与针的几何形状相同的粘合点。粘合纤维网的机械性质强烈地依赖于粘合温度。在本文中，粘合点也称作粘合区。
术语“标准轧光温度”是指向粘合纤维网提供最高拉伸强度的温度。通常，通过制备多种在热点粘合期间的轧光温度明显不同的粘合纤维网确定标准轧光温度。标准轧光温度是这样的轧光温度：在其它工艺特征(例如轧光压力和速度)固定的情况下，在该轧光温度，形成具有最高断裂韧性的纺粘型无纺织物。轧光温度通常通过轧光油的温度来观测。
术语“粘着点”是指网开始粘着在轧光机上的温度，且在该温度，加工变得不可靠。这可以例如发生在当某些在纤维表面的聚合物部分或者完全熔融的时候。
术语“可延展的”或“延伸性”是指粘合纤维网在施力方向上拉伸或延展的能力。与弹性材料(见下文中的定义)大不相同，这些定义不必然意味着恢复性质，并且通常可延展的材料在施加的力撤去后仍保持它曾经获得的尺寸。
术语“弹性体的”或“弹性的”是指粘合纤维网在施力方向上拉伸或延展，并且当拉伸力撤去后，返回或收缩至大约为原始尺寸的能力。
术语″尺寸稳定性″是指粘合纤维网抵抗垂直于施力方向的变形的性质。这样的力可能产生于，例如，高速尿布生产线上的丝束成条期间。该垂直于施力方向的变形也称作“缩幅”。尺寸稳定性通过下述静态方法测量：在宽度为275-325mm的样品上，在加工方向上施加范围在0至24N之间(例如，以2N的间隔)的预定的张力，而确定缩幅。描述尺寸稳定性的特征性关键参数是颈缩模量(单位为N/m)。该项通过对粘合纤维网的宽度作为施加的张力的函数作图而得到。对于较小的张力，这一函数典型地为一条直线。颈缩模量是该直线的负斜率。为了本公开的目的，通过在宽度为275-325mm的样品上对于0至24N之间的张力所得的粘合纤维网宽度值进行直线拟合，从粘合纤维网宽度/张力图确定颈缩模量。颈缩模量代表了粘合纤维网在张力下缩幅的行为，并且是描述尺寸稳定性的特征参数。通常，颈缩模量越高，尺寸稳定性就越高。
术语“横跨加工方向的伸长率”是指粘合纤维网当以最大峰在CD上延展时的伸长率。根据DIN EN 29073-3进行测定。
术语“横跨加工方向的拉伸强度”是指粘合纤维网当以最大峰的力在CD上延展时的拉伸强度。根据DIN EN 29073-3进行测定。
术语“粘合面积”是指粘合纤维网面积中含有粘合的长丝的部分。粘合面积是在粘合纤维网的未拉伸状态下确定的，并且是由粘合纤维网的所有粘合点提供的面积之和。这一项表示为粘合纤维网的总面积的百分比。
术语“多层片材”是指至少两层相同或不同种类的片材的复合材料。它可以是例如，纺粘层与熔喷层的组合、两个纤维几何形状不同的纺粘层的组合、聚合物组合物、或是纺粘层与膜的组合。粘合纤维网层与膜层的这种组合称为“层压制品”。这些层压制品由特别的层压方法形成。
术语“机械活化”是指对粘合纤维网、多层片材或层压制品，例如至少含有一种可延展的组分和一种弹性组分的那些，进行递增拉伸的工艺。这可以是，例如，可延展的粘合纤维网与弹性膜的层压制品。在递增拉伸期间，可延展组分永久地伸长。当可延展组分与弹性组分结合时，在撤去拉伸力之后，弹性组分回到接近其原始位置，而可延展材料保持其后得到的延展。这赋予了该组合更柔软的手感。
术语“环轧”是指机械活化的一种具体变体。这是一种向含有无纺织物的粘合纤维网、多层片材和层压制品施加递增的拉伸的方法。由此，材料通过具有啮合的齿的辊筒，如在US-A-2002/0119720中所述。环轧方法在加工方向和/或在横跨加工方向活化粘合纤维网。
具体实施方式
关于形成粘合纤维网的技术，除了通过轧光(本文中被认为是在其中加温加压的热粘合的形式)固结形成的纺粘型无纺织物之外，也可以用常规技术制造本公开的无纺织物。例如，在1995年由Carl Hanser出版社(CarlHanser Verlag)出版的F.Fourné所著的《合成纤维(Synthetische Fasern)》的第4和5章的231-596页中描述了纺丝技术。纺丝技术的实例是出自德国莱芬豪舍机械厂(Maschinenfabrik，Troisdorf，Germany)的莱科菲(Reicofil)技术，出自美国HILLS公司(HILLS，Inc.，W.Melbourne，FL 32904，USA)的Hills技术，出自德国纽马格公司(NEUMAG GmbH，Neumunster，Germany)的纽马格(Neumag)技术，或者S-Tex方法。这些方法由制造商描述，且具体信息可以在它们相应的主页上找到(http://reicofil.com/en/index.asp；http://www.hillsinc.net/index.shtml；http://www.neumag.oerlikontextile.com/desktopdefault.aspx/tabid-84/)。通常，在挤出工艺中，熔融热塑性聚合物，并将熔体挤过喷嘴，以给出聚合物股(strand)。将该聚合物股冷却，并且通过气流或备选地通过机械工具例如导丝盘(galette)或通过气流与机械工具的组合将其拉伸。以任意方式将如此得到的细长丝收集到运输工具上以形成粘合纤维网。
在本公开的方法的优选实施方案中，在它们成型后，用从两侧撞击在长丝上的空气流将长丝急冷。
在本公开的方法的另一个优选实施方案中，将长丝收集在收集工具中，以形成不具有或仅具有很低纤维取向的未固结的网。优选的粘合纤维网的特征在于：MD拉伸强度/CD拉伸强度的比率小于3，优选小于2.5。
在本公开的方法的还另一个优选实施方案中，从纺丝孔数为每米小于7,500个、优选在每米5,000至7,000个之间的纺丝箱体形成长丝。纺丝孔的直径优选为至少0.5mm。
优选地，本公开的粘合纤维网是纺粘制品。
形成本公开的粘合纤维网的长丝含有具有第一熔融温度的第一聚合材料和具有第二熔融温度的第二聚合材料。所述第二熔融温度高于所述第一熔融温度。通常，长丝是多成分长丝或多组分长丝或这些的混合物。除了这些长丝，还可以存在常规用于粘合纤维网的辅料。这些可以是存在于形成长丝的聚合物股中的组分，例如颜料、抗静电剂或填充剂，和/或存在于长丝表面的组分，如润滑剂或其它工艺助剂。此外，也可以存在少量其它长丝，如单组分长丝。这些辅料和/或其他长丝的量通常不多于粘合纤维网的10重量％。
可以使用具有圆形几何形状的长丝，但也可以使用其它几何形状，例如三角形。多组分长丝可以是并列型或芯/鞘型。多组分长丝甚至可以是海岛型或嵌段派型。在本公开中，优选多组分长丝，非常优选芯/鞘型的双组分长丝。不过，如果用多束纺丝生产线，也可以使用这些纤维类型的混合物。
芯和鞘的体积对整个长丝的贡献程度的比率称为芯鞘比。优选的芯鞘比范围为95/5至5/95，非常优选为85/15至50/50。
本公开的粘合纤维网的长丝通常由热塑性聚合物或它们的共混物制备。优选的是聚烯烃例如聚丙烯或聚乙烯，包括它们的均聚物以及它们的共聚物。这些聚烯烃可以是齐格勒-纳塔或金属茂催化的聚烯烃。
使用这些聚烯烃通常是足够的，而无需通过与其它聚合物混合或共混或通过其它改性方法对它们进一步改性。例如，对于芯/鞘型双组分长丝，在芯中具有一种单独的聚合物且在鞘中具有另一种单独的聚合物可能是足够的。具体的实例是双组分长丝，它的芯由金属茂-或齐格勒-纳塔-聚丙烯构成，且它的鞘由聚乙烯(例如HDPE或LLDPE)构成。
使用聚合物共混物也是可能的。在一个实施方案中，聚合物是相互相容的甚至是可混的。这样的共混物可以由例如两种不同分子量或分子量分布的聚丙烯构成，或者由聚丙烯与聚烯烃共聚物之间的混合物构成。在例如US7,223，818(US-A-2005/164,586)和US7,491,70(US-A-2005/165,173)中，描述了这样的共混物。应当理解，这样的共混物对于聚乙烯也是可能的。
在另一个实施方案中，共混在一起的聚合物至少部分可混或甚至不可混，并且形成占主要地位的连续相以及至少一种分散相。这样的混合物的实例是聚乙烯与聚丙烯的共混物。这些共混物也可以包含与所述两相至少部分可混的第三组分，例如聚丙烯与聚乙烯的共聚物。例如WO-A-96/16216，US-A-5,108,827，和US-A-6,207,602描述了这样的混合物。
特别合适的共混物由全同立构的聚丙烯(以基于共混物重量为约65至80重量百分比的量存在)、聚乙烯(以基于共混物重量为1至5重量百分比的量存在)、以及嵌段或接枝聚烯烃共聚物或三元共聚物构成，所述聚烯烃共聚物或三元共聚物的链的至少一部分与全同立构的聚丙烯是可混的，并且其中所述嵌段或接枝聚烯烃或三元共聚物以基于共混物重量为15至30重量百分比的量存在。
应当理解，这样的共混物不仅可以被纺成多成分长丝，也可以被用于多组分长丝。优选的是芯/鞘型的双组分长丝，其芯部材料选自：聚丙烯或聚乙烯、聚丙烯混合物或聚乙烯混合物、聚丙烯/聚乙烯共聚物、聚丙烯与聚乙烯的混合物、或聚丙烯与聚乙烯和聚乙烯-聚丙烯共聚物的混合物。鞘部材料主要选自聚丙烯或聚乙烯，但也可以由与芯部相同的组合构成。非常优选的组合是芯部为聚丙烯且鞘部为聚乙烯的双组分长丝。
本公开的粘合纤维网可以仅由一层粘合纤维网层构成，或者可以用于多层片材中，例如熔喷层与至少一层纺粘层的组合。优选的是单独的纺粘层，或含有至少一层纺粘层的多层片材。在一个实施方案中，这些粘合纤维网或多层片材通过本领域现有技术被层压至弹性膜上，或者弹性线或股的网上，而且例如通过环轧而被机械活化。
本公开的粘合纤维网的织物单位重量通常为≤25g/m2，(例如，至多23g/m2，至多22g/m2，至多20g/m2，至多18g/m2，至多16g/m2，或至多14g/m2)。本公开的粘合纤维网提供了高的尺寸稳定性和高的延伸性，以使它们可在高速流水线上被丝束成条，以及在例如环轧工艺中被机械活化。
出于若干原因，对于将要在高速尿布生产线上被丝束成条的粘合纤维网而言，尺寸稳定性是有利的性质。在那里可能发生，例如，由机器引发的、或是由减速和随后加速的过程引发的粘合纤维网张力的突然变化，这些突然变化引起在CD方向上的尺寸变形。如果粘合纤维网对张力变化反应灵敏，则它将在粘合纤维网的宽度上可察觉地改变。
这些粘合纤维网通常将被层压至限定了宽度的弹性膜上。所述膜应当被该无纺织物完全覆盖。容忍范围在毫米面积内。如果粘合纤维网的宽度由于张力减小过多，即，如果粘合纤维网的缩幅过高，则它将不再能与膜恰好配合。这增加了来自弹性膜上的粘合剂对机器的污染，且还产生了浪费(这与节约原料和成本的努力抵触)。
可以通过测量其在张力下的缩幅而确定粘合纤维网的尺寸稳定性。在“试验方法”一节中描述了一种进行该测量方法。这一方法记录粘合纤维网宽度在不同的且被良好设定的粘合纤维网张力下的损失。该数据可以计算颈缩模量，颈缩模量是定量描述粘合纤维网在张力下缩幅倾向的参数。颈缩模量低的粘合纤维网与颈缩模量高的粘合纤维网相比可以更容易地被变形。实践经验教导，至少800N/m(例如至少1000N/m，至少1200N/m，至少1400N/m，至少1600N/m，或至少2000N/m)的颈缩模量使可靠的加工成为可能。一些关键参数控制着颈缩模量，例如织物单位重量、纤维聚合物、纤维尺寸和粘合条件。
根据本发明公开的粘合纤维网不仅具有所需的颈缩模量，而且还具有高延展性。这一性质非常重要，因为它使得机械后处理如环轧过程在不损坏无纺织物的情况下成为可能。
粘合纤维网的延伸性通常与其拉伸强度一起在标准拉伸试验机(例如由Zwick/Roell(Ulm，Germany)或Instron Deutschland GmbH(Pfungstadt，Germany)提供)上被确定。试验方法是标准方法。为了本公开的目的，应力-应变曲线依照DIN EN 29073-3确定。
延伸性被一些参数控制，举出最重要的例如织物单位重量、纤维聚合物、纤维尺寸、粘合条件和加工条件。
特别是，纤维尺寸和纤维聚合物对这些机械性质有特别明显的影响。由聚丙烯制成的粘合纤维网通常显示大大低于80％的延伸性，相反，芯鞘型双组分长丝经常显示高达150％以上的延伸性。延伸性也随着纤维纤度的增加而增加，但这一影响通常没有材料的影响显著。
下表中比较了一些由聚丙烯和由聚丙烯/聚乙烯双组分长丝制成的标准粘合纤维网的伸长率。由于这些标准粘合纤维网具有伸长率，它们也具有相应的延伸性。它也说明了技术上的挑战：高延伸性伴随着低尺寸稳定性(表现为低颈缩模量)出现。
Figure BDA00002128129200131
不仅仅延伸性对于机械后处理而言是重要的。另一个因素是达到一定的延展程度所必需的力。这通过CD拉伸强度表示。其背景是，在活化过程中向无纺织物输入的能量不应过高。否则，粘合纤维网无法承受能量的量并且破裂。经验指出，在其高的延伸性之外，所需的在CD上的拉伸强度为至多4N/cm(例如至多为3.5N/cm，至多为3N/cm，至多为2.5N/cm，至多为2N/cm)。
因此，有两个彼此相互排斥的性质：粘合纤维网的高的延伸性(例如，在横跨加工方向)与高的尺寸稳定剂相结合。
本公开所提供的粘合纤维网可以通过使用本文所描述的形成粘合纤维网的技术制备，例如，使用特别的粘合工艺。在一些实施方案中，粘合工艺是热粘合，在进一步的实施方案中，它是轧光(对网施加热和压力的组合)。这一工艺导致轧光机的充分高的粘合面积与粘合温度的非常好的平衡，所述粘合温度接近但仍低于粘合纤维网的粘着点。这与仍允许高的延伸性的适当纤维尺寸组合。与一般预期相反，我们惊奇地发现，在这些很好地平衡的条件下，粘合纤维网的延伸性没有明显降低。
粘合面积优选覆盖粘合纤维网总面积的16至35％，优选20至30％。
粘合纤维网的热粘合(例如，热点粘合)优选通过一个或多个轧光机的运作而进行。在轧光机中，可以使用不同的单个粘合点(或粘合区)形状，例如椭圆形或菱形，不过也可以成功地使用粘合区的任何其它形状。在轧光机上，以一定的方式和量排列单个粘合点以得到规定的粘合图案和规定的粘合面积。可以使用有规律地重复的粘合点的粘合图案，例如粘合点以重复的六边形、正方形、三角形或线形排列。备选地，可以使用无规分布的粘合点。
热轧光方法使得对由热塑性聚合物制成的粘合纤维网非常有效和经济的粘合称为可能。该技术的一个参数是温度，其应当根据纤维聚合物调节。如果轧光温度过高，长丝将熔化并粘在辊筒上，导致生产中断和对于轧光机的清洁费用。另一方面，如果轧光机温度过低，长丝将无法粘合，且粘合纤维网失去尺寸稳定性，这使得进一步的加工和丝束成条无法实现。
为了避免这些困难，通常在这样的轧光机温度下完成网的粘合，该温度提供具有最大强度且通常还具有最大延伸性的粘合纤维网。但是，所得的最大强度，特别是在CD方向上，与材料将要进行机械活化(例如，在环轧过程中)的可行性相抵触。产生一定延展所需的高的力增加了无纺织物在活化过程中被损坏的可能性，并且此外导致所使用的环轧设备的更高的能耗。
在一些实施方案中，本公开的粘合纤维网并非在向它们提供最大强度的标准轧光机温度下粘合，而是在粘着点和向它们提供最大强度的标准温度之间的轧光机温度进行。由于典型的粘合曲线(粘合纤维网断裂拉伸强度与轧光温度的函数)的形状，拉伸强度下降，使得可以达到17.5N/5cm以下的拉伸值。具有这样的拉伸强度的粘合纤维网可以被机械活化而不会损坏无纺织物(例如，在无纺织物上不产生针孔)。如果在低于标准温度的轧光机温度粘合粘合纤维网，那么如此形成的粘合纤维网虽然具有相对低的拉伸强度(其减少在环轧过程中对无纺织物的破坏)，但是典型地没有被充分粘合以具有想要的尺寸稳定性。
不过，延伸性也受到影响，这可能使得仔细调节纤度变得必要。本发明人已经发现，纤度在1dtex至3dtex之间，优选在2dtex至2.8dtex之间的长丝，特别适合于本公开的粘合纤维网。在一些实施方案中，长丝的范围可以是1.6至3.6dtex，1.8至3.4dtex，2.0至3.2dtex，2.2至3.0dtex，或2.4至2.8dtex。在这些纤度范围内，特别是由芯/鞘型双组分长丝构成的粘合纤维网给出了所需的CD方向上的低拉伸强度，而且还向粘合纤维网提供了充足的延伸性，以使无破坏地活化成为可能。
本公开的粘合纤维网另一个特征是它们的高耐磨损性。这对于基于聚丙烯芯和聚乙烯鞘的双组分长丝尤其如此。
通常，向粘合纤维网提供高拉伸强度的粘合条件不向它们提供机械后处理所需的耐磨损性。据信，耐磨损性取决于粘合点的品质，且取决于粘合纤维网的纤维熔接在一起得有多么好。对于仅由一种聚合物如聚丙烯制成的长丝，这通常不是问题，但是如果纤维由两种不相容的聚合物组成，如在聚乙烯作为鞘的聚丙烯/聚乙烯双组分长丝的情况下，选择粘合条件是一个要考虑的参数。于是纤维的高聚乙烯含量对于粘合强度是非常有利的。
不过，联系到其它方面，高的聚丙烯含量是优选的。因为聚丙烯成本比聚乙烯低，高的聚丙烯含量不仅降低了材料成本，还在不牺牲延伸性的同时提高了整个粘合纤维网的尺寸稳定性。因此，优选的芯/鞘体积比在85/15至50/50的范围内。
然而，用于纯聚丙烯的粘合温度通常大大高于聚乙烯的熔点，可能甚至接近聚乙烯的粘着点。对于这些其中将聚乙烯用于鞘的双组分物，使用这样的温度将不可避免地导致粘合纤维网粘着在轧光机上，并且随之出现辊筒包覆。这是因为在鞘中的聚乙烯是首先被暴露在轧光机的加热下的材料(即，它经历最高的温度，仅仅将热传导至具有更高熔点和粘着点的芯部材料)并且与轧光机直接接触。
为了达到粘合纤维网的高耐磨性，本公开将典型用于本公开的粘合纤维网的高粘合面积与高粘合温度相结合。我们已经发现，在接近粘合纤维网的粘着点的轧光机温度(且高于标准轧光温度)粘合这样的粘合纤维网是特别有效的。技术人员应当理解，优选选择轧光机温度低于粘着点。非常有帮助的是，轧光机的额外高的粘合面积，其量通常在粘合纤维网总面积的16％至35％之间(例如，20％至30％之间或18％至25％之间)。为了达到所需的更高的粘合温度，使用对于软化或熔融的聚合物显示出较低粘附性的轧光机可能是有利的，例如使用其辊筒经过特殊表面处理以得到轧光机表面的防粘性质的轧光机，例如，通过在一个或多个轧光机辊筒上覆盖由含氟聚合物例如聚四氟乙烯制成的片材。使用更高的粘合温度使得根据萨瑟兰油墨摩擦试验得到的耐磨损性测量结果小于0.25mg/cm2(例如，小于0.15mg/cm2)成为可能。
试验装置和试验方法
确定尺寸稳定件(缩幅)的装置和方法
动态缩幅试验方法
可以动态地评价缩幅行为，这意味着粘合纤维网在试验中是运动的，能够直接模拟在高速重绕和纵切或其他丝束成条工艺中的施加在粘合纤维网表面材料上的张力。
用于动态缩幅试验的装置如图1所示。该装置具有用于前体材料(1)的解卷机，通过其以恒定线速度提供预设宽度w1的粘合纤维网，例如，宽度w1＝1m。以固定间距安装的圆刀(2)将纺粘制品切成多个片，例如以恒定的线速度v＝100m/min切成四片，每片250mm宽。通过张力控制单位(7)检测粘合纤维网张力，并且每次测量时通过驱动控制将其连续调整至预设张力值(Fx)。四块宽度为w1的粘合纤维网平行地通过预设距离L，例如，L＝2.5m长度(3)。在该距离的末端，设置卷绕机(4)，将平行的粘合纤维网片卷成多个卷(5)。作为施加在粘合纤维网上的张力(Fx)的结果，粘合纤维网在垂直方向上的尺寸出现减少。在距离L的末端测量这一尺寸上的改变，从而报告单个粘合纤维网部分的宽度(W2)和这些片之间的距离(dw)。
在于0至100N范围内渐变的(例如，渐变为20，40，60，80和100N)、施加在粘合纤维网上的预设张力下，进行对粘合纤维网宽度w2和距离dw的测量。
在选定的张力Fx下的动态缩幅(缩幅Fx)以百分比表示，并通过下式计算：
缩幅FX(％)＝[dw/(w1/n)]*100
采用dw(mm)＝[(w1/n)-w2，Fx]，其中，w2，Fx是在选定的张力Fx下的宽度w2，且n是粘合纤维网被切成的片数，例如4。将在张力(Fx)的特定值下的粘合纤维网宽度(按m计)对施加的张力(按N计)作图，给出直线(图2)。它的负斜率称为颈缩模量。它描述了粘合纤维网在张力下对缩幅的敏感性，并且是描述尺寸稳定性的特征参数。颈缩模量越高，尺寸稳定性就越高。
静态缩幅试验方法
将宽度(即在横跨加工方向上)在275-325mm之间且长度(即在加工方向上)为1.8-2m长的样品平放在桌子上。将样品的一端用胶带固定在桌子上。将5-10cm的样品未被固定端在一个销子上折叠(它具有固定在两端的非弹性的线)，并且捆在样品上，使得通过沿加工方向拉动固定在销子上的线可横跨样品均匀地施加力。
在样品中部(长度方向上0.9-1m的点)测量样品宽度，并记作0N力时的宽度。当使用测力计以2N拉扯该样品时，在样品中部再次测量样品宽度，并记作2N力时的宽度。重复此步骤，以2N为张力增量，进行宽度测量，直至最大值24N。使用如上所得的13个数据点，计算相对于宽度变化的张力的线性变化，从而得到颈缩模量。
确定拉伸强度和延伸性
在此，在Zwick拉伸试验机上，使用长度100mm且宽度50mm的试样，根据DIN EN 29073-3，确定粘合纤维网的拉伸强度和延伸性。所用的十字头速度为200mm/min。各材料在加工方向(MD)测试12次并在横跨加工方向(CD)测试12次。应力-应变图显示单位为N/5cm的最高峰力(Fmax)，以及最高峰力时的伸长率(％)。
确定纤度
用带有以标度单位或微米为单位的内部标尺的显微镜确定纤维的尺寸。随后，根据聚合物密度计算纤度，单位为dtex(g/10000m)或旦尼尔(“den”，g/9000m)。
萨瑟兰油墨磨擦试验(耐磨损性)
通过使用萨瑟兰油墨摩擦试验测量耐磨损性。该试验基本上依照ASTM方法5264进行，不同之处在于使用了320粒度的砂纸和一磅的重量。具体地，在通过以42周/分钟的速率摩擦20周而将织物试验样品表面磨损之后，将除纤维胶带(3M出售的零件号码为3126的polymask保护胶带)在2,200克的重量下对该织物试验样品保持20秒。在将除纤维胶带应用于被磨损的表面之前和之后，称量其重量。记录重量的改变，以给出从被磨损试验样品上除去的毛丝的重量。对每种候选织物的三个试样进行磨损，以能够得到平均值。
萨瑟兰油墨摩擦试验使用尺寸为11.0cm x 4.0cm的样品，从而与砂纸的接触面积为44cm2。以mg/cm2为单位报告通过试验测得的重量损失。使用27g/m2的HEC织物样品(Fiberweb，Simpsonville，SC)作为对照物。用每组候选织物将对照物样品(5个试样)磨损，以获得计算油墨摩擦试验结果所必须的修正因子。该修正因子对于解决由砂纸批次之间的变化而导致的结果的不同是必要的。如在ASTM试验方法规定的，基于该修正因子和实际测得的织物重量损失，计算最终的油墨摩擦结果。
环轧试验
在试验环轧设备上进行环轧试验。上环辊和下环辊的外径为278mm，且从环顶至环底的距离为4mm。在每两个相邻的环之间的距离为1.5mm。环的边缘被弄圆以降低剪切效果(切割)。
组装试验设备，使得咬合深度为2.0mm。轧制的速度，以及织物通过的速度，为15m/min。在环轧之后，在视觉上观察样品，以确定粘合点是否损坏或是否出现孔洞。
本公开的粘合纤维网、多层片材、递增地拉伸的粘合纤维网和递增地拉伸的多层片材可以在环轧之后用于卫生制品，例如个人护理制品，或用于医疗制品，优选用于尿布或女性护理制品，且对于尿布的顶层(topsheet)、底层(backsheet)、后耳或侧翼护垫覆盖物是特别优选的。
以下实施例将解释但不限制本公开。
比较例
在类似于通常由Reifenhauser Company，Machinenfabrik in Troisdorf，Germany提供销售的机器的中试规模的莱科菲-3型生产线上，制备这些纺粘双组分织物(参见例如美国专利号5,162,074；5,344,297；5,466,410；和5,814,349)。通过使用Dow 6834HDPE(17MI，密度：0.950)作为鞘部聚合物及Basell′s Moplen HP462R(25MFR)作为芯部聚合物，制得该双组分纤维。具体地，如此制备纺粘双组分织物：通过在两个不同的挤出机中熔化鞘部和芯部聚合物，将熔融的聚合物送至连接在挤出机上的纺丝库或纺丝箱体组合装置(包括喷丝板和分配板)中，以分别接收熔融的鞘部和芯部聚合物，将聚合物在喷丝孔处合并，以形成多组分纤维幕，当纤维作为完整宽度的纤维幕排出时，将它用冷空气急冷，将幕中的纤维拉细，经过在移动的线或移动的传送带上的长丝沉积单元(扩散器)沉积拉细的纤维的幕(或取决于纺丝箱体的数目的多重幕)，随后将所得的纤维的粘合纤维网粘合以获得无纺织物。
为了制备该织物，对粘合纺粘纤维的粘合纤维网给予特别注意。使用压花的轧光机图案，仔细地选择轧光机的温度和织物速度。所用的轧光机油温是“标准的”；即，导致织物的最高拉伸强度的温度。尽管没有直接测量轧光机温度，在轧光机的压花和光滑辊中循环的热油温度明显高于聚乙烯鞘部聚合物的熔化温度。
比较例C1：标准聚丙烯纺粘制品
在常规的纺粘RF3生产线(
Figure BDA00002128129200191
Troisdorf，Germany)上，制备18g/m2的聚丙烯纺粘制品。聚丙烯的熔体流动指数(MFI)为25g/10min(ISO 1133；230℃，2.16kg)。将通过量设置为200kg/h*m，且皮带速度为169m/min。轧光机的油温设置为150℃。所得的无纺织物的力学性质(根据DIN 53857)列在实验部分末尾的表格中。
比较例C2：由双组分长丝制得的标准纺粘制品
如实施例C1所述制备该纺粘制品，不同之处在于，以70/30的体积比形成聚丙烯/聚乙烯双组分长丝。典型的粘合纤维网的性质列在实验部分末尾的表格中。
根据本公开的实施例
实施例1-3：
在具有双组分(“bico”)能力的纺粘生产线上，制备不同的纺粘制品。所制备的长丝是芯/鞘型的，具有聚丙烯(“PP”)芯部和聚乙烯(“PE”)鞘部，且具有不同的芯/鞘比率。PP的熔体流动指数(MFI)为25g/10min(ISO 1133；230℃；2.16kg)且PE的熔体流动指数为17g/10min(ISO 1133；190℃；2.16kg)。调整生产线的设定，使得长丝具有需要的平均纤度。用标准轧光机及不同的粘合面积粘合纺粘型无纺织物。粘合温度设置为高于标准轧光温度。纺粘型无纺织物的制备以及它们性质的详情在下表中给出。颈缩模量值是通过使用上述静态缩幅试验方法得到的。
Figure BDA00002128129200211
轧光机油温：“标准”是给出织物最高拉伸强度的温度。
实施例C1：纯PP纺粘制品在伸长率，Fmax和环轧试验中不合格。这说明高颈缩模量与低延伸性相联系。
实施例C2：PP/PE bico在颈缩模量和耐磨损性方面不合格。这说明高延伸性与低颈缩模量相联系。
实施例1：该实施例显示了增加轧光面积和轻微增加粘合温度的益处，这导致改良的耐磨损性和与实施例C2相比明显增加的颈缩模量。
实施例2：与实施例C2相比，该实施例显示了明显较高的粘合温度的益处：耐磨损性和颈缩模量明显改善。
实施例3：明显地示出了高粘合面积与高粘合温度(此处接近粘着点)的益处，它导致高颈缩模量。
根据本公开的实施方案制成的材料可以被结合到吸收性制品中。预期本文公开的材料的任何实施方案可以用作吸收性制品如尿布或医疗制品的任意构件中的一部分、多部分、基本上全部或一个以上任意构件的全部。
吸收性制品可以吸收身体渗出的液体如汗、血、尿、月经等等。吸收性制品可以是产品或材料。吸收性制品的实例包括用于清洁保护、卫生用途、和/或伤口护理的产品和/或材料。
一些吸收性制品是一次性的。一次性吸收性制品被设计为在单次使用后便被部分或全部丢弃。一次性吸收性制品被设计为，不意在恢复和再次使用(例如，不意在洗涤)被污染的制品或制品的被污染部分。一次性吸收性制品的实例包括伤口护理产品例如绷带和敷料，以及女性护理产品，例如护垫和衬垫。一次性吸收性制品可以使用本公开的实施方案。
一些吸收性制品是可穿着的。可穿着的吸收性制品被设计为可以穿在或绕在穿着者的身体上。可穿着的吸收性制品也可以是一次性的。一次性可穿着的吸收性制品的实例包括一次性尿布和一次性失禁内衣。当穿着者穿着一次性可穿着吸收性制品时，它可以接收和容纳身体渗出物。在一些实施方案中，一次性可穿着吸收性制品可以包括顶层、吸收芯、外层覆盖物、腰部开口和腿部开口。一次性可穿着吸收性制品可以使用本公开的实施方案。
图3-5说明了各种各样的吸收性制品，具有一个或多个用根据本公开的实施方案的材料制成的构件。为了清晰，图3-5没有图解说明吸收性制品的所有细节。
图3是说明了可正面固定的可穿着吸收性制品312A的内部平面图。如本领域普通技术人员能够理解的，本公开预期，设计为可正面固定的吸收性制品也可以设计为可背面固定的或可侧面固定的。
可正面固定的可穿着吸收性制品312A包括面向穿着者的外表面313A、面向衣物的外表面315A，和吸收性材料314A。吸收性材料314A处于面向穿着者的外表面313A和面向衣物的外表面315A之间。
面向穿着者的外表面313A是由一种以上材料构成的层，所述层形成可正面固定的可穿着吸收性制品的内部的至少一部分，并且当穿着者穿着该吸收性制品312A时，面向穿着者。在图3中，将一部分面向穿着者的外表面313A图示为被撕掉，以示出面向衣物的外表面315A。面向穿着者的外表面有时称为顶层。面向穿着者的外表面313A被设计为可以被液体渗透，使得被吸收性制品312A接收的体液可以穿过面向穿着者的外表面313A到达吸收性材料314A。在各种实施方案中，面向穿着者的外表面可以包括无纺材料和/或其它材料。
吸收性材料314A处于面向穿着者的外表面313A的下方及面向衣物的外表面315A的上方，在吸收性制品312A的至少一部分中。在一些实施方案中，吸收性制品的吸收性材料是被称为吸收芯的结构的一部分。吸收性材料314A被设计为吸收液体的，使得吸收性材料314A能够吸收被吸收性制品312A接收的体液。在各种实施方案中，吸收性材料可以包括木纸浆或超吸收性聚合物(SAP)，或其它种类的吸收性材料，或任何这些材料的任意组合。
面向衣物的外表面315A是由一种以上材料构成的层，所述层形成可正面固定的可穿着吸收性制品的外部的至少一部分，并且当穿着者穿着该吸收性制品312A时，面向穿着者的衣物。面向衣物的外表面有时称为底层。面向衣物的外表面315A被设计为不可以被液体渗透，使得被吸收性制品312A接收的体液不能穿过面向衣物的外表面313A。在各种实施方案中，面向衣物的外表面可以包括膜和/或其它材料。
可正面固定的可穿着的吸收性制品312A也包括可展开的侧耳，其被设计为当制品312A被穿着时伸展围绕穿着者的侧面。可展开的侧耳也包括紧固件，以将制品的背面固定至前面。每个可展开的侧耳可以由如本文所述的层压制品的实施方案中的任何一种形成。作为第一实例，侧耳可以由渐增地拉伸的无纺织物-膜层压制品形成。作为第二实例，侧耳可以由渐增地拉伸的无纺织物-膜-无纺织物层压制品形成。在这两个实例的任一个中，可以添加附加的材料，并且可以采用附加的处理。
图4是说明了短裤型(pant-type)可穿着的吸收性制品412B的内部平面图。本公开预料，正如将被本领域普通技术人员理解的一样，被设计为短裤型的吸收性制品可以被设计为可侧面固定的或无紧固件的。
短裤型可穿着吸收性制品412B包括面向穿着者的外表面413B、面向衣物的外表面415B、和吸收性材料414B，通常各自以与图3的实施方案中的相似编号的构件相同的方式设计它们。
短裤型可穿着的吸收性制品412B也包括可展开的侧壁，被设计为当制品412B被穿着时伸展围绕穿着者的侧面。可展开的侧壁可以包括也可以不包括将制品的背面固定至前面的紧固件。每个可展开的侧壁可以由如本文所述的层压制品的实施方案中的任何一种形成。作为第一实例，侧壁可以由渐增地拉伸的无纺织物-膜层压制品形成。作为第二实例，侧壁可以由渐增地拉伸的无纺织物-膜-无纺织物层压制品形成。在这两个实例的任一个中，可以添加附加的材料，并且可以采用附加的处理。
图5是说明了女性护垫吸收性制品512C的内部平面图。女性护垫吸收性制品512C包括面向穿着者的外表面513C、面向衣物的外表面515C、和吸收性材料514C，通常各自以与图3和4的实施方案中的相似编号的构件相同的方式设计它们。
本文公开的尺寸和值不应理解为被严格地限制在所提到的精确数值。取而代之的是，除非另外说明，每个这样的尺寸均意在同时表示提到的值和在该值附近功能上等价的范围。例如，公开为“40mm”的尺寸意在表示“约40mm”。
在本公开的发明详述部分提到的所有文献，通过引用将其相关部分结合在此；对任何文献的引述不应解释为承认它是相对于本公开的现有技术。
尽管已经说明和描述了本公开的具体实施方案，但是对于本领域技术人员显然的是，可以不偏离本公开的精神和范围的情况下进行各种其它改变和变更。因此，在所附的权利要求书中，意在覆盖所有在本公开的范围内的这样的改变和变更。

Claims (16)

1.一种包含长丝的粘合纤维网，所述长丝包含具有第一熔融温度的第一聚合物材料和具有高于所述第一熔融温度的第二熔融温度的第二聚合物材料，所述粘合纤维网具有
·至少800N/m的在横跨加工方向上的颈缩模量，
·至少70％的在横跨加工方向上的延伸性，和
·至多4N/cm的在横跨加工方向上的拉伸强度。
2.根据权利要求1所述的粘合纤维网，其中，所述在横跨加工方向上的颈缩模量至少为1000N/m，且其中所述在横跨加工方向上的拉伸强度小于2.5N/cm。
3.根据权利要求1或2所述的粘合纤维网，其中，所述长丝的旦尼尔在1至3dtex之间。
4.根据权利要求1至3中任一项所述的粘合纤维网，其中，所述粘合通过轧光实现。
5.根据权利要求1至4中任一项所述的粘合纤维网，其中，所述无纺织物的粘合面积在16％至35％之间。
6.根据权利要求1至5中任一项所述的粘合纤维网，其中，所述纺粘无纺织物在萨瑟兰油墨摩擦试验中具有小于0.25mg/cm2的磨损。
7.根据权利要求1至6中任一项所述的粘合纤维网，其中，所述长丝是单组分长丝，所述单组分长丝由不同聚烯烃的组合制成，优选由聚丙烯、聚乙烯、它们的共聚物，或它们的组合制成。
8.根据权利要求1至6中任一项所述的粘合纤维网，其中，所述长丝是双组分长丝，所述双组分长丝由不同聚烯烃的组合制成，优选由聚丙烯、聚乙烯、它们的共聚物，或它们的组合制成。
9.根据权利要求8所述的粘合纤维网，其中，所述长丝是鞘-芯长丝，具有丙烯芯部和聚乙烯鞘部。
10.根据权利要求9所述的粘合纤维网，其中，所述芯部的截面积占所述长丝的15至85％，且所述鞘部的截面积占所述长丝的85％至15％。
11.根据权利要求1至10中任一项所述的粘合纤维网，其中，所述粘合纤维网具有小于25g/m2的、优选小于22g/m2的织物单位重量。
12.根据权利要求1至11中任一项所述的粘合纤维网，其中，所述粘合纤维网是纺粘制品。
13.一种制备粘合纤维网的方法，所述方法包括以下步骤：
i)通过喷丝板挤出熔融的具有第一熔融温度的第一聚合物材料和熔融的具有高于所述第一熔融温度的第二熔融温度的第二聚合物材料，从而形成大量含有第一聚合物材料和第二聚合物材料的长丝，
ii)在这些长丝离开喷丝板之后，将它们冷却和拉伸，
iii)在收集装置上收集经冷却和拉伸的长丝以形成未固结的网，和
iv)通过一次以上的使用高于标准轧光温度的轧光温度的轧光的作用，将所述未固结的网粘合，在所述标准轧光温度，形成在加工方向上具有最大断裂拉伸强度的粘合纤维网。
14.根据权利要求13所述的方法，其中，使用带有一个以上轧光辊的轧光机，所述轧光辊涂布有防粘着材料层，以减少所述粘合纤维网向所述一个以上轧光辊的粘着。
15.根据权利要求14所述的方法，其中，所述防粘着材料是含氟聚合物。
16.一种通过权利要求13至15中任一项所述的方法获得的粘合纤维网。
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