CN102914722A - 寻找变压器差动保护功率转移时误动跳闸原因的检测方法 - Google Patents
寻找变压器差动保护功率转移时误动跳闸原因的检测方法 Download PDFInfo
- Publication number
- CN102914722A CN102914722A CN2012104700916A CN201210470091A CN102914722A CN 102914722 A CN102914722 A CN 102914722A CN 2012104700916 A CN2012104700916 A CN 2012104700916A CN 201210470091 A CN201210470091 A CN 201210470091A CN 102914722 A CN102914722 A CN 102914722A
- Authority
- CN
- China
- Prior art keywords
- current
- protection
- transformer
- differential protection
- differential
- Prior art date
- Legal status (The legal status is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the status listed.)
- Pending
Links
Images
Landscapes
- Protection Of Transformers (AREA)
Abstract
本发明具体公开了一种寻找变压器差动保护功率转移时误动跳闸原因的检测方法,其特征是:当变压器功率转移时开关跳闸、在确认保护动作的条件下:如果检测的差动保护一侧电流的波形正负半波不对称偏差超过9°、差动电流的数值超过整定值Iset、差动电流超过整定值持续时间大于10ms,并且这三个条件同时存在,就能够确定导致保护动作的原因是:算法上没有考虑如此特殊的运行方式,其性能躲不过暂态的不平横电流;动作逻辑判据不够完善,没有考虑同频并网时冲击电流的特性造成的。本发明因此本发明能够有效的判定是保护的性能问题造成了开关误跳导致设备停电,以便采取行之有效的措施,防止故障的发生。
Description
技术领域
本发明涉及一种寻找变压器差动保护功率转移时误动跳闸原因的检测方法,属于电力系统变电站保护技术领域。
背景技术
近几年来黄岛发电厂、里彦发电厂、220kV东城变电站先后出现过几次变压器差动保护以及母线差动动作、开关跳闸导致设备大面积停电的重大事故,故障的发生不仅切除了有关设备,也影响了电网的稳定运行。
例如,黄岛发电厂在用主变高压侧断路器与系统进行并环操作时,出现了两台变压器差动保护动作、断路器跳闸导致设备大面积停电的重大事故,故障的发生不仅切除了设备、中断了正常的发供电工作,同时也给局部电网的安全稳定运行造成了非常严重的影响。
变压器差动保护在功率转移时误动作的问题非常突出,之前的资料中虽有相关报道,但其故障的类型、解决与分析的问题思路相差甚远。类似于上述实例所讲的运行变电站内出现的,变压器差动保护在功率转移时误动作的问题长期以来一直没有找到故障的原因以及处理方法。
发明内容
本发明针对运行变电站内出现的变压器差动保护在功率转移时误动作的问题,提供了一种寻找变压器差动保护功率转移时误动跳闸原因的检测方法。
本发明采用的技术方案如下:
寻找变压器差动保护功率转移时误动跳闸原因的检测方法:当变压器功率转移时开关跳闸、在确认保护动作的条件下:
(1)检测差动保护一侧电流的波形正负半波不对称偏差超过9°;
(2)检测差动电流的数值超过整定值Iset;
(3)检测差动电流超过整定值持续时间大于10ms。
如果检测的差动保护一侧电流的波形正负半波不对称偏差超过9°、差动电流的数值超过整定值Iset、差动电流超过整定值持续时间大于10ms,并且这三个条件同时存在,就能够确定导致误动跳闸的原因是:算法上没有考虑如此特殊的运行方式,其性能躲不过暂态的不平横电流;动作逻辑判据不够完善,没有考虑同频并网时冲击电流的特性造成的。
上述寻找变压器差动保护功率转移时误动跳闸原因的检测方法的所用电网,包括电压等级不同的两条母线组成,其中电压高的母线连接发电机,电压低的母线连接负载,三圈变压器的二次侧通过断路器都连接到两条母线上,三圈变压器的二次侧均是星形接线,三圈变压器的一次侧均是三角形接线,其中第一三圈变压器的一次侧连接发电机和两圈变压器,第一三圈变压器的二次侧的变压器均接地,第二三圈变压器的一次侧连接只发电机,第二三圈变压器的二次侧的二次侧只有一个变压器接地。
本发明通过检测的差动保护一侧电流的波形正负半波不对称偏差、差动电流的数值以及差动电流超过整定值持续时间的指标来确定保护误动的原因。因此本发明能够有效的判定是保护的性能问题造成了开关误跳导致设备停电,以便采取行之有效的措施,防止故障的发生。
附图说明
图1、发电厂电气一次系统接线图;
图2、模拟试验系统接线图;
图3、比率差动动作特性图;
图4、采取措施后的动态试验接线图;
具体实施方式
实施例(以黄岛发电厂主变为例)
本发明分析了解决变压器差动保护在功率转移时误动跳闸的实例,展示了在寻找故障的检测方法、在确定变压器差动保护在功率转移时误动作的原因、以及在建立合理的指标体系方面所做的工作。
黄岛发电厂在用主变高压侧断路器与系统进行并环操作时,出现了两台变压器差动保护动作、断路器跳闸导致设备大面积停电的重大事故,故障的发生不仅切除了设备、中断了正常的发供电工作,同时也给局部电网的安全稳定运行造成了非常严重的影响。
故障发生以后,在现场进行了大量的检查与试验工作,在证实一、二次系统正常、保护的静态特性良好的情况下,利用故障波形回放技术、数字模拟仿真技术,对当时的运行方式进行了仿真,验证了保护的动态性能,从而确定了跳闸是差动保护误动造成的,在这之前从未出现过类似的问题。
差动保护的误动作出现在一种特殊的运行方式下:差动保护一侧电流的波形正负半波不对称偏差超过9°;差动电流的数值超过整定值Iset;差动电流超过整定值持续时间大于10ms。在这3个条件同时具备的情况下,保护误判为区内故障,保护动作。
造成保护误动的原因有两种:算法上没有考虑如此特殊的运行方式,其性能躲不过暂态的不平衡电流;动作逻辑判据不够完善,没有充分考虑同频并网时冲击电流的特性。
下面对两台主变差动保护在同频并网时的动行为进行分析。
一、故障现象
2006年4月25日至4月27日,××发电厂#2主变220kV侧GIS组合电器202断路器停电,进行定期检修工作。在此期间#2机组通过主变110kV侧102断路器向110kV系统送电。4月27日17点检修完毕断路器试验合格后,交运行人员进行系统恢复操作。20:36分用202断路器与系统进行并环操作,当该断路器合闸后,#1、2变压器差动保护动作,断路器掉闸,机组全停。当时的电气主接线见图1,设备参数如下。
主变参数:接线形式:Y0/Y0-Δ-12-11;额定容量:150/150/150MVA;额定电压:242/121/13.8kV;短路电压百分比:高中23.6%,高低14.4%,中低7.93%;
发电机参数:额定容量:164.7MVA;额定电压:13.8kV;发电机电抗Xd:1.867;发电机暂态电抗X′d:0.257;功率因数:0.85;
高厂变参数:额定容量:16MVA;额定电压:13.8kV;短路电压百分比:10.1%;
主变差动保护的整定值见表1:
序号 | 名称 | 定值 |
1 | 最小动作电流 | 1.568A |
2 | 最小制动电流 | 3.915A |
3 | 比率制动系数 | 0.500 |
4 | 二次谐波制动系数 | 0.179 |
5 | 差动第1侧平衡系数 | 0.760 |
6 | 差动第2侧平衡系数 | 0.380 |
7 | 差动第3侧平衡系数 | 1.000 |
8 | 差动第4侧平衡系数 | 1.000 |
疑点分析:(1)差动保护的误动作出现在一种怎样的运行方式下;(2)穿越性的负荷电流为何能造成保护的误动作。
二、检查过程
故障发生后对所有相关联的一次设备进行了检查,重点对202断路器及其刀闸进行了多次的操作试验,结果正常。
1、二次系统检查
对#1、2机组保护装置动作行为和故障录波器录波图进行了全面检查,对#1、2主变差动保护从接线、整定值各方面进行了全面的检查;对保护装置的静态特性进行了检查,结果正常。
(1)主变差动保护的动作值
主变保护的动作报文见表2:
(2)事故发生时保护动作过程
当时实际运行工况是,#1主变的高压和中压侧都接地,#2主变的中压侧接地,#1发电机带135MW运行,#2发电机带125MW运行,202断路器处于分闸状态。在从合202断路器将#2主变的高压侧并到220kV母线时刻起,大约过了几个周波,#2主变保护装置A、C两相差动动作,又过了几个周波后,#1主变保护装置A、C两相差动也动作。保护装置没能录到事故波形,#1机组的故障录波装置录波正常2。
2、保护装置迭加直流分量试验
为了验证保护装置用电流互感器的抗直流分量性能以及暂态特性,单独对保护装置做了叠加直流分量实验。所叠加直流分量的大小等于额定交流电流的幅值,不衰减,叠加方式为突加性质。所加交流电流为额定5A,在不同的时刻突然叠加量直流分量值5A,经过较长的一段时间,除去装置固有的零漂外,差电流不超过0.2A,因此保护装置用电流互感器的抗直流分量性能以及暂态特性是能满足要求的。
3、RTDS仿真试验
目的主要是再现变压器高压侧投断路器时的运行工况,以检验保护的动作行为。根据发电厂的运行方式建立了系统模型,将同类型的WFB-100型保护安装在#1主变处,试验接线见图2。
设备运行方式:101、201、102断路器投入,202断路器断开位置;#1主变110、220kV中性点接地,#2主变110kV中性点接地。保护试验整定值与表1的内容一致,另外,本次试验模型无厂变侧电流元件,#1主变保护只接入高、中、低三侧电流元件,厂变第四侧空出。
方式1:101、201、102断路器投入,202断路器断开位置。#1发电机带135MW,#2发电机带125MW。#1主变中压侧101断路器电流108A,高压侧201断路器电流359A,低压侧电流5418A,中压和高压侧电压角差为9.385°;#2主变中压侧102断路器电流574A,低压侧电流5089A,高压侧断路器202无电流。合202断路器,#1主变保护可靠不动作。
从波形图中分析,202断路器合闸前后的差流均为0.05A左右,变化不大。
方式2:101、201、102断路器投入,202断路器断开位置。#1发电机带160MW,#2发电机带150MW。#1主变中压侧101断路器电流238A,高压侧201断路器电流468A,低压侧电流7051A,中压和高压侧电压角差为13°;#2主变中压侧102断路器电流685A,低压侧电流6053A,高压侧202无流。合202断路器,并模拟#2主变保护动作跳开202和101断路器。#1主变保护可靠不动作。
4、波形数据回放试验
方式1:现场波形数据提供的是#1主变一次电流、电压波形数据,根据需要将一次电流波形转换为主变保护用的二次电流波形,高压侧一次电流基于353A,二次电流的流向是低压侧和中压侧是流入#1主变,高压侧流出。通过RTDS的数据回放功能多次考核#1主变保护。#1主变保护可靠不动作。
方式2:根据需要将现场数据一次电流波形转换为主变保护用的二次电流波形,高压侧一次电流基于233A,二次电流的流向是低压侧是流入#1主变,中压侧和高压侧流出。通过RTDS的数据回放功能多次考核#1主变保护。#1主变保护动作。
从录波图中分析,合202断路器时差流值达到2.8A左右。
三、原因分析
1、排除了一次设备故障的可能性
根据对一次系统检查的结果、以及操作202断路器并网时#1、#2主变差动保护同时动作、断路器跳闸、机组解列的动作行为作出如此判断:断路器跳闸的原因是#1、#2主变差动保护误动造成的,不是一次设备故障引起的差动保护正确动作的结果。反过来讲,如果是一次设备发生了故障的话,就是#1、#2主变同时故障,而两台主变同时故障的可能性不大,况且一次设备的故障会有若干的保护信号同时发出,不会只有一种信号。
2、确定了差动保护误动的原因是躲不过系统的暂态过程
比率制动特性的差动保护是变压器的主保护,能反映变压器内部相间短路故障、高压侧单相接地短路及匝间短路故障;虽然差动保护的二次谐波制动特性躲变压器的励磁涌流有明显的优势,保护能正确区分励磁涌流、过励磁故障,但是比率制动特性、二次谐波制动特性都解决不了合闸时的暂态过程。因为202断路器同频并列时出现的直流分量影响了TA的传变特性、断路器合闸时变压器110kV侧功率倒向产生了电流正负半波相位的不对称、此时又没有二次谐波电流的制动,因此差流足以驱动保护动作跳闸。
实际情况表明,由于当时#1、#2机组满负荷运行,在202断路器并环点两侧负荷存在较大的一个功角,在合闸时有冲击电流;因为磁滞影响、TA局部饱和、TA输入偏差、变压器功率倒向等原因使变压器电流出现较大的直流分量以及电流波形畸变;由于算法原因使差动保护误判为区内故障而动作将#1、#2机变切除。
3、关于TA暂态饱和与差流的产生
从保护装置的动作报文可以看出,保护的差流都比较大尤其是#2主变的差流,制动电流都不大,#1主变的差动保护动作时没有进入比率制动特性的制动区,#2主变的差动保护动作时则在比率制动特性的拐点附近,因此都无制动效应。
因为保护装置没能录出波形,因此,对造成保护动作的如此大差流的产生原因很难明确判断。除了变压器发生故障以及保护的二次回路出现异常外,一般来说形成差流而造成保护动作的原因是多方面的,具体可以如下分析。
(1)变压器本身产生差流
从变压器本身来说,变压器铁芯饱和以及处于过激磁状态可以形成比较大的差流,从#1机组的录波图可以看出,直流分量在合202断路器时达到了相当大的数值,且衰减的时间比较长,一段时间内铁芯磁链的增量是不断累加的过程,有可能使得变压器铁芯饱和而形成差流,但实际上合成差流很小,保护不会动作。
(2)系统TA产生差流
从一次TA的角度来说,如果一次TA的铁芯发生饱和,也可以造成相当大的差流,主要体现在造成幅值和相位误差。TA饱和一般可以分为稳态饱和和暂态饱和,稳态饱和所需的一次交流电流幅值要相当大,除非故障时产生了相当大的短路电流,否则一般发生稳态饱和的可能性不大。暂态饱和的产生是和一次电流中的非周期分量、铁芯中的剩磁、TA二次回路所带负荷的大小及性质等因素密切相关。一次电流中非周期分量的存在将使电流互感器的传变特性严重恶化,原因是电流互感器的励磁特性是按工频设计的,在传变等效频率很低的非周期分量时,铁芯磁通(即励磁电流)需大大增加,再加上剩磁的影响,可以使得TA在很短的时间内达到饱和状态,差流随之产生,并且一个公认的事实是TA内的剩磁在正常运行的电流情况下是很难消除的。此次202断路器在重负荷下合闸,对两台主变的冲击还是很大的,受到影响较小的#1主变高中压侧电流中衰减的非周期分量的数值都非常大,而且衰减的周期还比较长,因此此时一次TA发生饱和的可能性是存在的。
(3)保护装置内部电流变换产生差流
从保护装置内部用TA来说,也存在饱和的可能性,它和一次TA的原理相同,如此大的衰减直流分量也可能造成装置TA饱和,因此对装置TA做了有关的暂态特性实验,从重复多次实验的结果来看,装置TA的暂态特性性能还是比较好的,实验过程中,保护装置产生的差流是比较小的。一般来说,保护装置厂家对装置TA的性能要求是要强于一次TA的。
分析认为,运行方式的改变会导致TA暂态饱和现象,TA的暂态饱也会影响保护的动作行为,会使差动保护误动作。
四、防范措施
为防止再次发生该类保护误动的情况,根据分析的结果采取以下措施:
1、选择有利的并网方式
#1、#2机同期并网多次,但一般采用发电机断路器与系统并网,均成功并网,极少采用202(201)断路器同频并网的方式,如此方式的并网原因出现也系220KVGIS检修造成的。为防止故障的发生,应避免在两台主变并列运行时由一台主变通过110kV母线向另一台主变220kV母线送电,且输送功率比较大时合220kV侧断路器,因为输送功率越大,断路器两侧电压角度差越大,冲击电流越大,对TA的传变特性影响越大。如果#1、#2机组不使用变压器高中压侧断路器并列,只能使用发电机出口断路器与系统进行并列操作,就没有如此故障的发生。
2、选择完备的保护特性
关于运行方式的措施虽然可以避免类似故障的发生,但是毕竟不能以二次设备的约束来限制一次系统的运行方式,为消除保护的缺陷必须采取有效的途径。
(1)采用自适应提高定值的判据
差动保护设置两个动作区,即高定值动作区与低定值动作区。保护采用自适应提高定值的方式,防止外部故障时由于TA饱和引起差动误动,当差流中的三次谐波与基波的比值大于某一定值时,自动提高比率制动差动的动作值、改变比率制动系数和最小制动电流,进一步提高保护的可靠性。差动保护特性见图3。
图中阴影部分要经过励磁涌流判别、TA断线判别和TA饱和判别后才出口,双阴影部分只要经过励磁涌流判别就出口。比率原理差动动作方程如下
Iop>Iop.0 (Ires≤Ires.0)
Iop≥Iop.0+S(Ires–Ires.0) (Ires>Ires.0) (1)
Ires>1.2In
Iop≥1.2In+0.8(Ires–1.2In) (Ires>1.2In) (2)
Iop为差动电流,Iop.0为差动最小动作电流整定值,Ores为制动电流,Ires.0为最小制动电流整定值,S为比率制动特性斜率,In为基准侧电流互感器的额定二次电流,各侧电流的方向都以指向变压器为正方向。对于两侧差动:
对于三侧及以上差动:
(2)增加三次谐波闭锁功能
利用每相差流中的三次谐波分量作为TA饱和的保护闭锁判据,以解决暂态饱和的影响,判别方程如下:
I3>K3*I1 (7)
式中:I3为每相差流中三次谐波电流,K3为三次谐波比例系数,I1为对应基波电流。
任一相电流满足(7)式,比率制动差动自动改变该相的最小动作电流、最小制动电流和与比率制动斜率,保证差动保护正确、可靠动作。
(3)增加延时判据
在低电流动作区内逻辑上增加躲不平衡电流的延时。
当Id≤Ie时,增加延时Δt=10ms,Id为动作电流,Ie为额定电流;
即:差动保护动作时间td=tg+Δt=30ms+10ms=40ms
当Id>Ie时,保证差动以固有时间tg=30ms动作跳闸。
3、采取措施后的动态检验
建立单机对无穷大系统,变压器接线形式为Y/△-11,高压侧经100km平行双回线与系统连接。TA二次为5A。试验接线见图4。保护不跳断路器,动作行为看录波图即可。
差动保护定值设定见表3
定值名称 | 整定值 | 定值名称 | 整定值 |
额定电流 | 4.3A | 差动高压侧平衡系数 | 1.00 |
最小动作电流 | 1.3A | 差动低压侧平衡系数 | 1.57 |
最小制动电流 | 4.3A | 差动速断电流 | 16.0A |
比率制动系数 | 0.5 | TA断线额定电流 | 4.3A |
二次谐波制动系数 | 0.2 |
(1)区内外金属性短路与匝间短路故障试验
K1~K4点发生各种金属性短路故障,故障类型包括单相接地、两相接地、相间及三相短路故障,K7点发生匝间短路,保护动作情况见表4:
(2)TA饱和试验
K1~K4点发生各种金属性短路故障,保护动作情况见表5:
(3)其他试验
TA断线试验,投TA断线闭锁差动保护。分别在P=0.3Pe、0.5Pe的工况下,低压侧4TA-A相断线。保护可靠不动作。低压侧4TA-A相断线后,发生K2点AB短路故障。保护可靠不动作。
高压侧空投变压器试验,连续空投变压器十次。保护可靠不动作;空投故障变压器试验,高压侧空投故障变压器,保护动作时间根据涌流的大小而变化,K7点A相绕组3.94%匝间短路,比率差动保护动作时间87.4~193.0ms,保护正确动作。
拉合直流试验,在P=0.6Pe的工况下,多次拉合保护直流电源,保护可靠不动作。
4、采取措施后的静态试验
静态试验的内容与结果见表5。试验结果表明,保护的动作行为满足要求。试验说明:Kp1=1,Kp2=1,Kp3=1,Kp4=1;二次额定电流In为:5A;Ⅰ主变高压侧,Ⅱ主变中压侧,Ⅲ发电机侧,IV高厂变侧;Kp是变压器不同侧的比例制动系数;Kp1是变压器主变高压侧的比例制动系数;Kp2是变压器主变中压侧的比例制动系数;Kp3是变压器发电机侧的比例制动系数;Kp4是变压器高厂变侧的比例制动系数;做比率制动系数时施加两侧电流相差180度。
运行结果证明,采取措施后差动保护原有的特性不受影响,在特殊方式下误动的问题得到彻底解决。由此避免了差动保护误动导致的机组跳闸、设备大面积停电、系统不稳定等故障,对保证电网的正常运行发挥了重要作用。
Claims (2)
1.寻找变压器差动保护功率转移时误动跳闸原因的检测方法,其特征是:当变压器功率转移时开关跳闸、在确认保护动作的条件下:
(1)检测差动保护一侧电流的波形正负半波不对称偏差超过9°;
(2)检测差动电流的数值超过整定值Iset;
(3)检测差动电流超过整定值持续时间大于10ms;
如果检测的差动保护一侧电流的波形正负半波不对称偏差超过9°、差动电流的数值超过整定值Iset和差动电流超过整定值持续时间大于10ms,这三个条件同时存在,就能够确定导致误动跳闸的原因。
2.如权利要求1所述的寻找变压器差动保护功率转移时误动跳闸原因的检测方法,其特征是:所述的误动跳闸的原因是:算法上没有考虑如此特殊的运行方式,其性能躲不过暂态的不平横电流;动作逻辑判据不够完善,没有考虑同频并网时冲击电流的特性。
Priority Applications (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
CN2012104700916A CN102914722A (zh) | 2012-11-19 | 2012-11-19 | 寻找变压器差动保护功率转移时误动跳闸原因的检测方法 |
Applications Claiming Priority (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
CN2012104700916A CN102914722A (zh) | 2012-11-19 | 2012-11-19 | 寻找变压器差动保护功率转移时误动跳闸原因的检测方法 |
Publications (1)
Publication Number | Publication Date |
---|---|
CN102914722A true CN102914722A (zh) | 2013-02-06 |
Family
ID=47613172
Family Applications (1)
Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
---|---|---|---|
CN2012104700916A Pending CN102914722A (zh) | 2012-11-19 | 2012-11-19 | 寻找变压器差动保护功率转移时误动跳闸原因的检测方法 |
Country Status (1)
Country | Link |
---|---|
CN (1) | CN102914722A (zh) |
Cited By (1)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
CN106771812A (zh) * | 2016-12-29 | 2017-05-31 | 许继集团有限公司 | 一种变压器电流互感器断线识别方法及装置 |
Citations (4)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
JPS60148333A (ja) * | 1984-01-11 | 1985-08-05 | 株式会社日立製作所 | 比率差動継電器 |
CN1617410A (zh) * | 2004-12-02 | 2005-05-18 | 浙江大学 | 防止变压器保护误动的最大相间与零序故障分量制动方法 |
CN101556300A (zh) * | 2009-05-11 | 2009-10-14 | 山东电力研究院 | 地电流入侵差动模拟通道导致其误动的检测方法 |
CN102222880A (zh) * | 2011-06-10 | 2011-10-19 | 河南省电力公司许昌供电公司 | 识别变压器励磁涌流并避免变压器差动保护误动的方法 |
-
2012
- 2012-11-19 CN CN2012104700916A patent/CN102914722A/zh active Pending
Patent Citations (4)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
JPS60148333A (ja) * | 1984-01-11 | 1985-08-05 | 株式会社日立製作所 | 比率差動継電器 |
CN1617410A (zh) * | 2004-12-02 | 2005-05-18 | 浙江大学 | 防止变压器保护误动的最大相间与零序故障分量制动方法 |
CN101556300A (zh) * | 2009-05-11 | 2009-10-14 | 山东电力研究院 | 地电流入侵差动模拟通道导致其误动的检测方法 |
CN102222880A (zh) * | 2011-06-10 | 2011-10-19 | 河南省电力公司许昌供电公司 | 识别变压器励磁涌流并避免变压器差动保护误动的方法 |
Non-Patent Citations (1)
Title |
---|
王大鹏 等: "黄岛发电厂变压器差动保护误动问题的分析", 《山东电力技术》, no. 4, 31 August 2007 (2007-08-31) * |
Cited By (2)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
CN106771812A (zh) * | 2016-12-29 | 2017-05-31 | 许继集团有限公司 | 一种变压器电流互感器断线识别方法及装置 |
CN106771812B (zh) * | 2016-12-29 | 2019-05-14 | 许继集团有限公司 | 一种变压器电流互感器断线识别方法及装置 |
Similar Documents
Publication | Publication Date | Title |
---|---|---|
CN103001181B (zh) | 解决变压器差动保护在功率转移时误动作的方法 | |
Paithankar et al. | Fundamentals of power system protection | |
CN102694369B (zh) | 一种防止pt断线引起电动机低电压保护误动的方法 | |
CN103389422B (zh) | 线路重合闸期间非故障相母差保护误动原因的检测方法 | |
CN103346541B (zh) | 换流站直流滤波器差动保护方法与装置 | |
Li et al. | Coordination of superconductive fault current limiters with zero-sequence current protection of transmission lines | |
CN100495851C (zh) | 一种差动保护的抗电流互感器饱和的方法 | |
CN106786426A (zh) | 一个半主接线变电站死区故障的综合判别方法 | |
CN106505546A (zh) | 快速开关型消弧消谐装置及其运行方法 | |
CN100424956C (zh) | 容错复判型负序方向闭锁的发电机纵向零压匝间保护方法 | |
CN102082422A (zh) | 防止非故障相二次电流突变导致线路纵差保护误动的方法 | |
CN102914722A (zh) | 寻找变压器差动保护功率转移时误动跳闸原因的检测方法 | |
CN103326331B (zh) | 预防线路重合闸期间非故障相母差保护误动的方法 | |
CN110460028A (zh) | 一种限制电网短路故障电流的装置及方法 | |
Weng et al. | Studies on the unusual maloperation of transformer differential protection during the nonlinear load switch-in | |
Wang et al. | Reliability evaluation of substations subject to protection system failures | |
CN109800970B (zh) | 一种智能变电站110kV母线间隔SCD文件二次虚回路正确性检查的方法 | |
Mahmoudian et al. | The Effect of Sympathetic Inrush Current on the Protection Maloperation in the Capacitor Feeder at Shahroud 63kV Substation | |
CN109784699B (zh) | 一种智能变电站110kV线路间隔SCD文件正确性检查的方法 | |
Wang et al. | Study on transformer inrush current and CT saturation as well as the impact of their coupling effect on protection | |
CN103337845B (zh) | 解决刀闸操作干扰导致b相接地tv二次开关跳闸的方法 | |
Yang et al. | Research on the rationalization of field commissioning for multi-terminal HVDC projects-taking lugaozhao HVDC project for example | |
Ntshiba et al. | Digital Implementation of an Auto-Reclose Protection Scheme for a Distribution System | |
Pordanjani et al. | Single-Phase ferroresonance in an ungrounded system causing surge arresters failure during the system energization | |
Wang et al. | Ferroresonance causing sustained high voltage at a de-energized 138 kV bus: A case study |
Legal Events
Date | Code | Title | Description |
---|---|---|---|
C06 | Publication | ||
PB01 | Publication | ||
C10 | Entry into substantive examination | ||
SE01 | Entry into force of request for substantive examination | ||
C12 | Rejection of a patent application after its publication | ||
RJ01 | Rejection of invention patent application after publication |
Application publication date: 20130206 |