CN102900793B - 高速列车制动盘 - Google Patents
高速列车制动盘 Download PDFInfo
- Publication number
- CN102900793B CN102900793B CN201110244664.9A CN201110244664A CN102900793B CN 102900793 B CN102900793 B CN 102900793B CN 201110244664 A CN201110244664 A CN 201110244664A CN 102900793 B CN102900793 B CN 102900793B
- Authority
- CN
- China
- Prior art keywords
- brake disc
- speed train
- alloy wrought
- wrought steel
- train according
- Prior art date
- Legal status (The legal status is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the status listed.)
- Active
Links
- 238000005242 forging Methods 0.000 claims abstract description 42
- 229910000831 Steel Inorganic materials 0.000 claims description 146
- 239000010959 steel Substances 0.000 claims description 146
- 239000000956 alloy Substances 0.000 claims description 124
- 229910045601 alloy Inorganic materials 0.000 claims description 123
- PXHVJJICTQNCMI-UHFFFAOYSA-N Nickel Chemical compound [Ni] PXHVJJICTQNCMI-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims description 60
- 238000000034 method Methods 0.000 claims description 56
- 238000010791 quenching Methods 0.000 claims description 40
- 230000000171 quenching effect Effects 0.000 claims description 39
- 238000010438 heat treatment Methods 0.000 claims description 37
- 229910052759 nickel Inorganic materials 0.000 claims description 30
- 238000010792 warming Methods 0.000 claims description 29
- ZOKXTWBITQBERF-UHFFFAOYSA-N Molybdenum Chemical compound [Mo] ZOKXTWBITQBERF-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims description 27
- IJGRMHOSHXDMSA-UHFFFAOYSA-N Atomic nitrogen Chemical compound N#N IJGRMHOSHXDMSA-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims description 26
- 229910052750 molybdenum Inorganic materials 0.000 claims description 26
- 239000011733 molybdenum Substances 0.000 claims description 26
- 239000011651 chromium Substances 0.000 claims description 24
- VYZAMTAEIAYCRO-UHFFFAOYSA-N Chromium Chemical compound [Cr] VYZAMTAEIAYCRO-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims description 23
- 229910052804 chromium Inorganic materials 0.000 claims description 23
- XUIMIQQOPSSXEZ-UHFFFAOYSA-N Silicon Chemical compound [Si] XUIMIQQOPSSXEZ-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims description 19
- 229910052710 silicon Inorganic materials 0.000 claims description 19
- 239000010703 silicon Substances 0.000 claims description 19
- 238000005496 tempering Methods 0.000 claims description 19
- 229910052760 oxygen Inorganic materials 0.000 claims description 18
- 239000001301 oxygen Substances 0.000 claims description 18
- 229910052720 vanadium Inorganic materials 0.000 claims description 18
- LEONUFNNVUYDNQ-UHFFFAOYSA-N vanadium atom Chemical compound [V] LEONUFNNVUYDNQ-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims description 18
- 239000011572 manganese Substances 0.000 claims description 16
- PWHULOQIROXLJO-UHFFFAOYSA-N Manganese Chemical compound [Mn] PWHULOQIROXLJO-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims description 14
- RTAQQCXQSZGOHL-UHFFFAOYSA-N Titanium Chemical compound [Ti] RTAQQCXQSZGOHL-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims description 14
- 229910052739 hydrogen Inorganic materials 0.000 claims description 14
- 239000001257 hydrogen Substances 0.000 claims description 14
- 229910052748 manganese Inorganic materials 0.000 claims description 14
- GUCVJGMIXFAOAE-UHFFFAOYSA-N niobium atom Chemical compound [Nb] GUCVJGMIXFAOAE-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims description 14
- 239000010936 titanium Substances 0.000 claims description 14
- 229910052719 titanium Inorganic materials 0.000 claims description 14
- WFKWXMTUELFFGS-UHFFFAOYSA-N tungsten Chemical compound [W] WFKWXMTUELFFGS-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims description 14
- 229910052721 tungsten Inorganic materials 0.000 claims description 14
- 239000010937 tungsten Substances 0.000 claims description 14
- QVGXLLKOCUKJST-UHFFFAOYSA-N atomic oxygen Chemical compound [O] QVGXLLKOCUKJST-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims description 13
- 229910052757 nitrogen Inorganic materials 0.000 claims description 13
- 229910052758 niobium Inorganic materials 0.000 claims description 11
- 239000010955 niobium Substances 0.000 claims description 11
- 229910052799 carbon Inorganic materials 0.000 claims description 10
- UFHFLCQGNIYNRP-UHFFFAOYSA-N Hydrogen Chemical compound [H][H] UFHFLCQGNIYNRP-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims description 9
- OKTJSMMVPCPJKN-UHFFFAOYSA-N Carbon Chemical compound [C] OKTJSMMVPCPJKN-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims description 8
- XEEYBQQBJWHFJM-UHFFFAOYSA-N Iron Chemical compound [Fe] XEEYBQQBJWHFJM-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims description 8
- OAICVXFJPJFONN-UHFFFAOYSA-N Phosphorus Chemical compound [P] OAICVXFJPJFONN-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims description 8
- 229910052698 phosphorus Inorganic materials 0.000 claims description 8
- 239000011574 phosphorus Substances 0.000 claims description 8
- NINIDFKCEFEMDL-UHFFFAOYSA-N Sulfur Chemical compound [S] NINIDFKCEFEMDL-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims description 7
- 239000005864 Sulphur Substances 0.000 claims description 7
- 230000007704 transition Effects 0.000 claims description 7
- FBPFZTCFMRRESA-JGWLITMVSA-N D-glucitol Chemical compound OC[C@H](O)[C@@H](O)[C@H](O)[C@H](O)CO FBPFZTCFMRRESA-JGWLITMVSA-N 0.000 claims description 6
- 230000002093 peripheral effect Effects 0.000 claims description 6
- 238000002360 preparation method Methods 0.000 claims description 6
- 150000002431 hydrogen Chemical class 0.000 claims description 5
- 229910052742 iron Inorganic materials 0.000 claims description 4
- 230000000694 effects Effects 0.000 abstract description 5
- 241000276425 Xiphophorus maculatus Species 0.000 abstract 5
- 239000000463 material Substances 0.000 description 38
- 230000008569 process Effects 0.000 description 33
- 239000000203 mixture Substances 0.000 description 22
- 239000000126 substance Substances 0.000 description 18
- 238000005275 alloying Methods 0.000 description 14
- 238000004519 manufacturing process Methods 0.000 description 12
- 208000037656 Respiratory Sounds Diseases 0.000 description 8
- 239000000470 constituent Substances 0.000 description 8
- 230000009467 reduction Effects 0.000 description 8
- 238000003723 Smelting Methods 0.000 description 6
- WPBNNNQJVZRUHP-UHFFFAOYSA-L manganese(2+);methyl n-[[2-(methoxycarbonylcarbamothioylamino)phenyl]carbamothioyl]carbamate;n-[2-(sulfidocarbothioylamino)ethyl]carbamodithioate Chemical compound [Mn+2].[S-]C(=S)NCCNC([S-])=S.COC(=O)NC(=S)NC1=CC=CC=C1NC(=S)NC(=O)OC WPBNNNQJVZRUHP-UHFFFAOYSA-L 0.000 description 6
- 238000000465 moulding Methods 0.000 description 6
- 238000005261 decarburization Methods 0.000 description 5
- 241001062472 Stokellia anisodon Species 0.000 description 4
- 230000009286 beneficial effect Effects 0.000 description 4
- 230000000052 comparative effect Effects 0.000 description 4
- 230000007423 decrease Effects 0.000 description 4
- 230000017525 heat dissipation Effects 0.000 description 4
- RYGMFSIKBFXOCR-UHFFFAOYSA-N Copper Chemical compound [Cu] RYGMFSIKBFXOCR-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 3
- ATJFFYVFTNAWJD-UHFFFAOYSA-N Tin Chemical compound [Sn] ATJFFYVFTNAWJD-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 3
- 229910052787 antimony Inorganic materials 0.000 description 3
- WATWJIUSRGPENY-UHFFFAOYSA-N antimony atom Chemical compound [Sb] WATWJIUSRGPENY-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 3
- 229910052785 arsenic Inorganic materials 0.000 description 3
- RQNWIZPPADIBDY-UHFFFAOYSA-N arsenic atom Chemical compound [As] RQNWIZPPADIBDY-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 3
- 238000007664 blowing Methods 0.000 description 3
- 229910052802 copper Inorganic materials 0.000 description 3
- 239000010949 copper Substances 0.000 description 3
- 239000013078 crystal Substances 0.000 description 3
- 238000005516 engineering process Methods 0.000 description 3
- 238000009413 insulation Methods 0.000 description 3
- 238000003754 machining Methods 0.000 description 3
- 238000009628 steelmaking Methods 0.000 description 3
- 229910052718 tin Inorganic materials 0.000 description 3
- 230000009466 transformation Effects 0.000 description 3
- 229910001208 Crucible steel Inorganic materials 0.000 description 2
- 230000008901 benefit Effects 0.000 description 2
- 239000003795 chemical substances by application Substances 0.000 description 2
- 230000007812 deficiency Effects 0.000 description 2
- 238000009661 fatigue test Methods 0.000 description 2
- 238000009434 installation Methods 0.000 description 2
- 230000013011 mating Effects 0.000 description 2
- 238000004080 punching Methods 0.000 description 2
- 238000012360 testing method Methods 0.000 description 2
- 238000009966 trimming Methods 0.000 description 2
- XLYOFNOQVPJJNP-UHFFFAOYSA-N water Substances O XLYOFNOQVPJJNP-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 2
- 229910000851 Alloy steel Inorganic materials 0.000 description 1
- 101100346171 Arabidopsis thaliana MORC3 gene Proteins 0.000 description 1
- 101100346179 Arabidopsis thaliana MORC7 gene Proteins 0.000 description 1
- 238000007546 Brinell hardness test Methods 0.000 description 1
- 101100168604 Candida albicans (strain SC5314 / ATCC MYA-2876) CRH12 gene Proteins 0.000 description 1
- 229910000975 Carbon steel Inorganic materials 0.000 description 1
- 241000271559 Dromaiidae Species 0.000 description 1
- 229910000846 In alloy Inorganic materials 0.000 description 1
- 229910000617 Mangalloy Inorganic materials 0.000 description 1
- 101100168607 Saccharomyces cerevisiae (strain ATCC 204508 / S288c) UTR2 gene Proteins 0.000 description 1
- 230000009471 action Effects 0.000 description 1
- 230000003321 amplification Effects 0.000 description 1
- 229910001566 austenite Inorganic materials 0.000 description 1
- 238000005422 blasting Methods 0.000 description 1
- 239000010962 carbon steel Substances 0.000 description 1
- 230000008859 change Effects 0.000 description 1
- 238000005336 cracking Methods 0.000 description 1
- 230000003009 desulfurizing effect Effects 0.000 description 1
- 238000001514 detection method Methods 0.000 description 1
- 239000006185 dispersion Substances 0.000 description 1
- 239000002783 friction material Substances 0.000 description 1
- 230000008676 import Effects 0.000 description 1
- 230000006872 improvement Effects 0.000 description 1
- 238000009776 industrial production Methods 0.000 description 1
- 229910052751 metal Inorganic materials 0.000 description 1
- 239000002184 metal Substances 0.000 description 1
- 239000007769 metal material Substances 0.000 description 1
- 238000003199 nucleic acid amplification method Methods 0.000 description 1
- 230000001105 regulatory effect Effects 0.000 description 1
- 230000000630 rising effect Effects 0.000 description 1
- 238000010008 shearing Methods 0.000 description 1
- 239000007921 spray Substances 0.000 description 1
- 238000005728 strengthening Methods 0.000 description 1
- 230000035882 stress Effects 0.000 description 1
- 238000009864 tensile test Methods 0.000 description 1
- 238000010998 test method Methods 0.000 description 1
- 230000008646 thermal stress Effects 0.000 description 1
Landscapes
- Forging (AREA)
- Braking Arrangements (AREA)
Abstract
本发明公开了一种高速列车制动盘，包括具有中孔的盘体，盘体具有摩擦面和位于摩擦面背后的内侧面，盘体上均匀分布有若干个安装孔，所述盘体的内侧面上一体锻造有多个第一径向板状散热筋、第二径向板状散热筋和凸台，第一径向板状散热筋、第二径向板状散热筋和凸台的侧面均具有拔模斜度，安装孔穿过第二径向板状散热筋，所述凸台上具有径向销槽。本发明散热效果好、锻造成型简单和强度高。
Description
技术领域
本发明涉及一种列车制动装置，尤其是一种高速列车制动盘及制备该高速列车制动盘的合金材料。
背景技术
目前，盘形制动装置已经大量运用于160km/h以上速度等级的普通列车和高速动车组上，速度超过100km/h的城轨列车上也用上了盘形制动系统，因此大力发展盘形制动系统将是一个趋势；盘形制动系统主要是依靠制动盘与摩擦材料间的摩擦作用把动能转化为热能散发到空气中，从而实现车辆的停车制动。
现在高速列车上所用的制动盘主要分为两种，一种以CRH2型动车组用锻钢结构制动盘，此种制动盘是盘面内侧伸出连接爪，通过连接爪上螺栓孔用螺栓把制动盘紧固到车轮或者盘毂上，这种结构的锻钢结构制动盘往往很重，盘体的锻造成型工艺比较麻烦；另一种是以CRH3型等动车组用铸钢结构制动盘，此种制动盘是通过盘面中心孔用螺栓把制动盘紧固到车轮上，通过螺栓压紧产生的摩擦力来传递动力，这种动力传递方式使螺栓承受剪力，螺栓容易变形或断裂，从而使制动盘的强度较低，以上两种制动盘的通风散热效果较差。
制动盘的质量性能直接影响着动车组的各项性能指标。而对于制动盘质量性能影响最大的是制动盘所使用的合金锻钢材料的各项力学性能指标。国内现有高速列车锻钢制动盘用合金锻钢材料的不足之处主要有：
（1）现有合金锻钢的各成分匹配不尽合理，且在冶炼过程中成分不容易控制，综合力学性能不是很理想。例如，公开号为CN1385628A、名称为“一种用于高速列车制动盘的材料”（最接近的现有技术）的专利申请为了满足高速列车制动盘材料性能的要求，添加了铬、钼、钒等合金成分，但铬、钼等合金成分在增加材料强度的同时却带来了材料塑性和韧性的明显降低；类似的，钒虽然可以细化晶粒，提高强度，但是钒容易氧化，导致其在冶炼过程中成分不容易控制，而且添加量过多的话，往往容易分散不均匀，还易导致材料产生脆性；此外，钒的添加还会带来材料低温冲击韧性的下降，影响材料的温度适应性能，导致列车在一些寒冷地区或低温季节的制动性能下降。
（2）现有合金锻钢采用淬火加回火处理的热处理方法不尽合理，未能充分进一步地优化、提升材料的性能；导致所制得的制动盘容易产生变形和裂纹，影响制动盘的使用寿命。
（3）国内现有高速列车锻钢制动盘用合金锻钢主要依赖进口，且价格昂贵。
因此，为满足我国高速铁路发展的需要，开发一种综合力学性能优良、制造容易，且性价比高的高速列车制动盘用材料显得尤为迫切。
发明内容
本发明的目的在于提供一种散热效果好、锻造成型简单和强度高的高速列车制动盘。
为了达到上述目的，本发明的技术方案是：
一种高速列车制动盘，包括具有中孔的盘体，盘体具有摩擦面和位于摩擦面背后的内侧面，盘体上均匀分布有若干个安装孔，所述盘体的内侧面上一体锻造有多个第一径向板状散热筋、第二径向板状散热筋和凸台，第一径向板状散热筋、第二径向板状散热筋和凸台的侧面均具有拔模斜度，安装孔穿过第二径向板状散热筋，所述凸台上具有径向销槽。
所述第一径向板状散热筋在圆周方向间隔60°均匀分布于盘体的内侧面上，第二径向板状散热筋在圆周方向间隔30°均匀分布于盘体的内侧面上，凸台在圆周方向间隔60°均匀分布于盘体的内侧面上。
所述第一径向板状散热筋、第二径向板状散热筋和凸台的底部与盘体的内侧面之间均采用圆弧面过渡。
所述第一径向板状散热筋、第二径向板状散热筋和凸台的底部与盘体的内侧面之间的圆弧面的圆角半径为10～25mm。
所述第一板状径向散热筋的两个周向侧面均采用15°～18°拔模斜度，两个径向侧面均采用25°～30°拔模斜度。
所述第二径向板状散热筋的两个周向侧面均采用15°～18°拔模斜度，两个径向侧面均采用25°～30°拔模斜度。
所述凸台的侧面采用15°～18°拔模斜度。
所述凸台的下部具有过渡台阶。
所述第二径向板状散热筋上具有制成一体的安装孔座，安装孔座两个轴向侧面为圆锥面或者弧锥面，所述安装孔穿过安装孔座。
本发明的另一目的在于：提供一种适用于制造高速列车或动车组制动盘的合金锻钢，该合金锻钢制造容易、综合力学性能优良。
上述高速列车制动盘由合金锻钢制得，所述合金锻钢的各组分及其质量百分比如下：碳0.26%～0.35%；硅0.15%～0.39%；锰0.85%～1.50%；磷小于等于0.02%；硫小于等于0.01%；铬0.80%～2.00%；镍0.70%～2.00%；钼0.35%～1.00%；余量为铁及其他元素, 所述其他元素的质量百分比总和小于等于0.30%。
在上述技术方案中，优选，所述锰为0.85%～1.19%；进一步优选，所述锰为0.85%～1.10%。
在上述技术方案中，优选，所述铬为0.91%～2.00%；进一步优选，所述铬为0.91%～1.95%；再进一步优选，所述铬为0.91%～1.85%。
在上述技术方案中，优选，所述镍为0.71%～2.00%；再优选，所述镍为0.71%～1.64%；进一步优选，所述镍为0.71%～1.61%；更进一步优选，所述镍为0.72%～1.61%。
在上述技术方案中，优选，所述钼为0.35%～0.70%；进一步优选，所述钼为0.38%～0.63%；再进一步优选，所述钼为0.38%～0.49%。
在上述技术方案中，优选，所述硅为0.20%～0.39%；进一步优选，所述硅为0.22%～0.34%。
在上述技术方案中，优选，所述磷的含量为小于等于0.019%；优选，所述硫的含量为小于等于0.009%。
在上述技术方案中，优选，所述其他元素包括氧、氢、氮，其中氧质量百分比含量小于等于0.0020%；氢质量百分比含量小于等于0.0005%；氮质量百分比含量小于等于0.0070%。
在所述其他元素中，除了一些常见的应控制的有害合金元素外，如锡、锑、砷、铜等；还可以包括一些对钢的性能有益的合金元素如钒、钛、钨、铌等元素中的一种或几种。
在上述技术方案中，优选，所述其他元素包括钒、钛、钨、铌元素中的任意一种或任意二种及以上；其含量为钒≤0.1% ，钛≤0.08% ，钨≤0.04%，铌≤0.05%。
在上述技术方案中，进一步优选，所述其他元素包括钒、钛、钨、铌元素中的任意一种或任意二种及以上；其含量为钒＜0.1% ，钛≤0.08% ，钨≤0.04%，铌≤0.05%。
在上述技术方案中，所述合金锻钢调质处理后的金相组织为索氏体组织。
本发明的合金锻钢可以采用现有技术中的LF+VOD+VD(钢包炉法+真空吹氧脱碳炉法+真空脱碳炉法)炼钢工艺方法或类似的炼钢工艺进行制备。
下面详细描述一下本发明的合金锻钢所含的各化学成分在锻钢冶炼中所起的作用及其优选的含量范围。
在炼钢过程中，锰是良好的脱氧剂和脱硫剂。在碳素钢中加入0.70%以上时就算“锰钢”，较一般锰量的钢不但有足够的韧性，且有较高的强度和硬度，提高钢的淬透性，改善钢的热加工性能。在本发明中，将其含量优选控制在0.85%～1.19%；进一步优选锰为0.85%～1.10%。
铬能提高钢的强度、硬度和耐磨性。同时，铬又能提高钢的高温强度，是耐热钢的重要合金元素。在本发明中，将其含量优选控制在铬为0.91%～2.00%，进一步优选铬为0.91%～1.95%，更进一步优选铬为0.91%～1.85%。
镍是扩大奥氏体相区的元素，并且也是固溶强化元素，随着镍含量的增加，钢的常温强度和高温强度增加，而对塑性和韧性影响不大，具体可以见图3、图4。在本发明中，将其含量优选控制在所述镍为0.71%～2.00%；进一步优选所述镍为0.71%～1.64%，再进一步优选镍为0.71%～1.61%；更进一步优选镍为0.72%～1.61%。
钼能使钢的晶粒细化，提高淬透性和热强性能，在高温时保持足够的强度和抗蠕变能力(长期在高温下受到应力，发生变形，称蠕变)。钢中加入钼，能提高机械性能；并且还可以抑制合金钢由于回火而引起的脆性。在本发明中，将其含量优选控制在钼为0.35%～0.70%；进一步优选钼为0.38%～0.63%；再进一步优选为钼0.38%～0.49%。
在本发明中，将硅控制在0.15%～0.39%，优选硅为0.20%～0.39%，进一步优选硅为0.22%～0.34%。
在本发明中，将磷控制在小于等于0.02%；硫小于等于0.01%；优选磷含量小于等于0.019%；优选硫含量为小于等于0.009%。
在本发明中，优选氧含量小于等于0.0020%；优选氢含量小于等于0.0005%；优选氮含量小于等于0.0070%。
本发明的第三目的在于提供一种能进一步改善力学性能、减少变形和裂纹倾向的前述合金锻钢的热处理方法。
本发明的第三目的是通过提供前述合金锻钢的热处理方法来实现，其包括以下步骤：
首先进行正火处理，升温至860℃～920℃后保温3～5小时，风冷至常温；
然后进行调质处理：先淬火处理升温至860℃～920℃后保温3～5小时，水淬；随后进行回火处理，升温至550～620℃后保温3～5小时，风冷或水冷至常温。
优选的，合金锻钢的热处理方法中，进行所述正火处理和淬火处理时的升温过程为，首先升温至650℃～700℃后保温1～2小时，然后再升温至860℃～920℃。
优选的，合金锻钢的热处理方法中，进行所述正火处理和淬火处理时，升温速度为120℃～200℃/小时。
本发明的有益效果主要体现在：盘体的内侧面上一体锻造有多个第一径向板状散热筋、第二径向板状散热筋和凸台，因此加大了空气的流通，散热效果好，结构强度也高，又由于第一径向板状散热筋、第二径向板状散热筋和凸台的侧面均具有拔模斜度，因此锻造成型简单。
对于制备所述高速列车盘的合金锻钢的有益效果主要体现在：
（1） 通过对锰、镍、铬、钼多个合金成分的合理选择和搭配，在保证锻钢强度增加的同时，还能保证材料的塑性和韧性不受较大影响，避免了因强度增加导致材料塑性和韧性明显下降的现象。所制得的合金锻钢材料综合力学性能优良；明显克服了现有技术中的制动盘材料由于各成分匹配不尽合理而导致在强度和塑、韧性方面不能兼顾的矛盾（详见后面的对比试验）。
（2）通过对锰、镍、铬、钼多个合金成分及其与碳、硅等主要化学成分的合理配比，提高了合金锻钢材料的淬透性和热强性能，而且常温强度和高温强度也得到了大幅度提高。
（3）通过对锰、镍、铬、钼多个合金成分及其与碳、硅等其它主要化学成分的合理配比，本发明的合金锻钢材料的耐磨性要优于现有技术。采用本发明技术方案所获得的合金锻钢材料的布氏硬度值达到300 ～ 388HBW（详见后面的对比试验）。
（5）本发明的合金锻钢材料经适当的热处理后，晶粒细化，进一步提高了合金锻钢材料的抗拉强度、屈服强度及韧性，高温强度和塑性也得到了明显改善，变形和裂纹倾向小（详见后面的对比试验）。
（6）本发明的合金锻钢经热处理后所达到的力学性能指标如下：抗拉强度≥1070MPa；屈服强度≥905MPa；延伸率≥14%；断面收缩率≥35%；布氏硬度值为300～388HBW。完全能够满足250Km/h及以上的高速列车制动盘的材料要求。
此外，本发明的合金锻钢采用常规的LF+VOD+VD(钢包炉法+真空吹氧脱碳炉法+真空脱碳炉法)炼钢工艺方法或类似的炼钢工艺进行制备，冶炼方便，锻造容易，生产制造成本降低，更有利于工业化的实施和推广。
用本发明的合金锻钢材料制造的高速动车组制动盘已经在高速动车组上进行了试运行试验。运行结果表明，用本发明的合金锻钢材料制造的高速动车组制动盘质量稳定、性能优异、使用寿命长； 同时，与国外同类产品相比，还具有较高的性价比优势。
综上所述表明，由于本发明通过锰、铬、镍、钼等合金成分和锻钢材料中碳、硅等其他主要化学成分的合理选择和配比，在适当的热处理后，使晶粒细化，提高了合金锻钢材料的淬透性和热强性能，常温强度和高温强度大幅度提高，所制得的合金锻钢不仅有较高的抗拉强度和屈服强度，在塑、韧性方面也有较好的表现，综合力学性能优良。同时，本发明的合金锻钢材料还具有耐磨性能好、变形和裂纹倾向小、冶炼方便、锻造容易和生产制造成本低的优点，有利于延长高速列车制动盘的使用寿命和工业化推广应用。
附图说明
图1是本发明的立体图；
图2是图1的后视立体图。
图3为含镍量与合金锻钢的常温强度及高温强度的关系图。
图4为含镍量与合金锻钢的伸长率及断面收缩率的关系图。
图5为本发明的具体实施例的淬火温度和合金锻钢抗拉强度的关系图。
图6为本发明的具体实施例的淬火温度和合金锻钢伸长率的关系图。
图7为本发明的具体实施例的淬火温度和合金锻钢抗拉强度、屈服强度的关系图。
图8为本发明的具体实施例的淬火温度和合金锻钢的伸长率、断面收缩率的关系图。
图9为本发明的具体实施例的合金锻钢经热处理后的金相组织放大100倍时的图片。
图10为本发明的具体实施例的合金锻钢经热处理后的金相组织放大500倍时的图片。
具体实施方式
以下结合附图给出的实施例对本发明作进一步详细的说明。
参见图1、2所示，一种高速列车制动盘，包括具有中孔的盘体1，盘体1具有摩擦面1-1和位于摩擦面1-1背后的内侧面1-2，盘体1上均匀分布有若干个安装孔1-3，所述盘体1的内侧面1-2上一体锻造有多个第一径向板状散热筋1-2-1、第二径向板状散热筋1-2-2和凸台1-2-3，第一径向板状散热筋1-2-1、第二径向板状散热筋1-2-2和凸台1-2-3的侧面均具有拔模斜度，安装孔1-3穿过第二径向板状散热筋1-2-2，所述凸台1-2-3上具有径向销槽1-2-4。
参见图1、2所示，为了方便制造，而且能够更加合理的布置，所述第一径向板状散热筋1-2-1在圆周方向间隔60°均匀分布于盘体1的内侧面1-2上，第二径向板状散热筋1-2-2在圆周方向间隔30°均匀分布于盘体1的内侧面1-2上，凸台1-2-3在圆周方向间隔60°均匀分布于盘体1的内侧面1-2上。
参见图2所示，为了更加方便制造，所述第一径向板状散热筋1-2-1、第二径向板状散热筋1-2-2和凸台1-2-3的底部与盘体1的内侧面1-2之间均采用圆弧面2过渡。
参见图2所示，为了能够满足实际加工需要，所述第一径向板状散热筋1-2-1、第二径向板状散热筋1-2-2和凸台1-2-3的底部与盘体1的内侧面1-2之间的圆弧面2的圆角半径为10～25mm；所述第一板状径向散热筋1-2-1的两个周向侧面均采用15°～18°拔模斜度，两个径向侧面均采用25°～30°拔模斜度；所述第二径向板状散热筋1-2-2的两个周向侧面均采用15°～18°拔模斜度，两个径向侧面均采用25°～30°拔模斜度；所述凸台1-2-3的下部具有过渡台阶1-2-6，过渡台阶1-2-6为圆弧状。
参见图2所示，为了能够加强第二径向板状散热筋1-2-2的强度，所述第二径向板状散热筋1-2-2上具有制成一体的安装孔座1-2-5，安装孔座1-2-5两个轴向侧面为圆锥面或者弧锥面，所述安装孔1-3穿过安装孔座1-2-5。
参见图1、2所示，本发明安装时，两个盘体1同时安装在轮毂的左、右两侧，再用螺栓将两个盘体1固定在轮毂上，由于盘体1的内侧面1-2上具有多个第一径向板状散热筋1-2-1、第二径向板状散热筋1-2-2和凸台1-2-3，因此加大了空气的流通，散热效果好，结构强度也高，又由于第一径向板状散热筋1-2-1、第二径向板状散热筋1-2-2和凸台1-2-3的侧面均具有拔模斜度，因此锻造成型简单。
本发明还详细揭示了用于制备本发明上述高速列车制动盘的合金锻钢。
表1 本发明的合金锻钢的化学成分（%）
| C | Si | Mn | P | S | Ni | Cr | Mo |
| 0.26% ～ 0.35% | 0.15% ～ 0.39% | 0.85% ～ 1.50% | ≤0.020% | ≤0.010% | 0.70% ～ 2.00% | 0.80% ～ 2.00% | 0.35% ～ 1.00% |
如表1所示，本发明的合金锻钢的各组分及其质量百分比范围如下：碳0.26%～0.35%；硅0.15%～0.39%；锰0.85%～1.50%；磷小于等于0.02%；硫小于等于0.01%；铬0.80%～2.00%；镍0.70%～2.00%；钼0.35%～1.00%；余量为铁及其他元素。
所述其他元素含量小于等于0.30%。所述其他元素包括氧、氢、氮，其中氧质量百分比含量小于等于0.0020%；氢质量百分比含量小于等于0.0005%；氮质量百分比含量小于等于0.0070%。
所述其他元素还包括钒、钛、钨、铌等元素中的任意一种或任意二种及以上。其含量优选为钒≤0.1% ，钛≤0.08% ，钨≤0.04%，铌≤0.05%；更优选，钒＜0.1% ，钛≤0.08% ，钨≤0.04%，铌≤0.05%。
本申请中的其他元素包括两类，一类其他元素通常情况下对钢的性能是害的，如锡、锑、砷、铜、氢等；另一类其他元素对钢的性能是有益的，如钒、钛、钨、铌等，其含量一般为钒≤0.1% ，钛≤0.08% ，钨≤0.04%，铌≤0.05%。
在所述其他元素中，除了一些常见的应控制的有害合金元素外，如锡、锑、砷、铜等；还可以包括一些对钢的性能有益的合金元素如钒、钛、钨、铌等元素中的一种或二种及其以上的组合。
在本发明的合金锻钢成分中，为了进一步提高钢的性能，应严格控制氧、氢、氮的含量，优选氧含量小于等于0.0015%；优选氢含量小于等于0.0003%；优选氮含量小于等于0.0060%。
上述合金锻钢所达到的力学性能见表2。
表2 本发明的合金锻钢的力学性能
| 抗拉强度 | 屈服强度 | 延伸率 | 断面收缩率 | 布氏硬度值 |
| ≥1070MPa | ≥905Mpa | ≥14% | ≥35% | 300 ～ 388HBW |
本发明的合金锻钢的力学性能测试按GB/T 228 金属材料 室温拉伸试验方法和GB/T 231.1 金属布氏硬度试验 第1部分:试验方法进行。从表2中可见，本发明的合金锻钢完全能满足250km/h以上高速列车制动盘对锻钢力学性能的要求。
为了进一步提高合金锻钢的性能，优选，所述锰为0.85%～1.19%；进一步优选，所述锰为0.85%～1.10%。
优选，所述铬为0.91%～2.00%；进一步优选，所述铬为0.91%～1.95%；再进一步优选，所述铬为0.91%～1.85%。
优选，所述镍为0.71%～2.00%，进一步优选，所述镍为0.71%～1.64%；再进一步优选，所述镍为0.71%～1.61%；更进一步优选，所述镍为0.72%～1.61%。
优选，所述钼为0.35%～0.70%；进一步优选，所述钼为0.38%～0.63%；再进一步优选，所述钼为0.38%～0.49%。
优选，所述硅为0.20%～0.39%；进一步优选，所述硅为0.22%～0.34%。
优选，所述磷的含量为小于等于0.019%；优选，所述硫的含量为小于等于0.009%。
优选，氧含量小于等于0.0020%；氢含量小于等于0.0005%；氮含量小于等于0.0070%。
在进一步的优选实施例中，所述合金锻钢的各组分的质量百分比如下：
碳0.26%～0.35%；硅0.22%～0.34%；锰0.85%～1.41%；磷小于等于0.019%；硫小于等于0.009%；铬0.91%～1.85%；镍0.72%～1.61%；钼0.38%～0.63%；余量为铁及其他元素；其他元素的含量小于等于0.30%；其中，氧含量小于等于0.0020%；氢含量小于等于0.0005%；氮含量小于等于0.0070%。
在该优选的合金锻钢中，优选所述锰为0.85%～1.19%；再进一步优选锰为0.85%～1.10%。
在该优选的合金锻钢中，优选所述硅为0.20%～0.39%，进一步优选硅为0.22%～0.34%。
在该优选的合金锻钢中，优选所述钼为0.38%～0.49%。
在该优选的合金锻钢中，所述合金锻钢调质处理后的金相组织为索氏体组织。
本发明的合金锻钢采用常规的LF+VOD+VD(钢包炉法+真空吹氧脱碳炉法+真空脱碳炉法)炼钢工艺方法进行制备。
本发明的合金锻钢所含的各化学成分在锻钢冶炼中所起的作用及其优选的含量范围可参见前面相关部分的描述。
本发明还提供了一些具体的优选实施例，各个优选实施例按序号排列，依次为1#～12#。它们的化学成分如下面的表3所示，优选实施例1#～12# 中的其它元素均小于等于其他元素的含量小于等于0.30%；包括氧质量百分比含量小于等于0.0020%；氢质量百分比含量小于等于0.0005%；氮质量百分比含量小于等于0.0070%；还包括钒≤0.1% ，钛≤0.08% ，钨≤0.04%，铌≤0.05%。
其对应的力学性能如下面的表4所示。本发明的合金锻钢可以用于制造高速列车制动盘。
下面以高速列车合金锻钢制动盘的制造为例进行说明。
第一步，先制备符合表1中各化学成分要求的合金锻钢；采用常规的LF+VOD+VD(钢包炉法+真空吹氧脱碳炉法+真空脱碳炉法)炼钢精炼工艺，按如表1中所示的本发明的合金锻钢的化学成分配比进行冶炼，制得符合表1中各化学成分要求的合金锻钢钢锭；
第二步，将第一步制得的合金锻钢钢锭再轧制成圆钢；
第三步，以第二步制得的圆钢为坯料进行锻造，制得所需的合金锻钢的锻件毛坯，即合金锻钢制动盘毛坯；具体的锻造流程包括：坯料下料→加热→出坯→加热→模锻→切边、冲孔；
第四步，对第三步制得的合金锻钢的锻件毛坯，即合金锻钢制动盘毛坯进行热处理；所述热处理包括先正火处理，然后进行调质处理；
第五步，对热处理后的合金锻钢的锻件毛坯，即合金锻钢制动盘毛坯进行机加工后获得制动盘成品。
表3 化学成分(%)
| 序号 | C | Si | Mn | P | S | Cr | Ni | Mo |
| 1# | 0.26 | 0.25 | 1.06 | 0.020 | 0.002 | 1.29 | 1.08 | 0.46 |
| 2# | 0.27 | 0.25 | 1.10 | 0.017 | 0.002 | 1.32 | 1.09 | 0.47 |
| 3# | 0.28 | 0.29 | 0.87 | 0.018 | 0.009 | 0.92 | 0.73 | 0.38 |
| 4# | 0.29 | 0.25 | 1.10 | 0.015 | 0.001 | 1.32 | 1.10 | 0.47 |
| 5# | 0.30 | 0.30 | 1.06 | 0.019 | 0.004 | 1.25 | 1.10 | 0.46 |
| 6# | 0.31 | 0.27 | 1.10 | 0.019 | 0.004 | 1.32 | 1.22 | 0.45 |
| 7# | 0.32 | 0.28 | 1.09 | 0.016 | 0.004 | 1.34 | 1.21 | 0.47 |
| 8# | 0.33 | 0.31 | 1.07 | 0.016 | 0.005 | 1.24 | 1.12 | 0.45 |
| 9# | 0.35 | 0.22 | 0.85 | 0.009 | 0.003 | 0.91 | 0.80 | 0.39 |
| 10# | 0.27 | 0.40 | 0.95 | 0.013 | 0.008 | 1.56 | 0.85 | 0.59 |
| 11# | 0.28 | 0.34 | 1.41 | 0.012 | 0.006 | 1.06 | 1.61 | 0.40 |
| 12# | 0.27 | 0.32 | 0.92 | 0.013 | 0.007 | 1.85 | 0.72 | 0.63 |
表4 力学性能
本发明的合金锻钢用于制造高速列车制动盘的锻造、热处理及机加工流程为：合金锻钢钢锭→合金锻钢圆钢→坯料下料→加热→出坯→加热→模锻→切边、冲孔→正火→调质→抛丸清理→探伤→机加工→制动盘成品入库。
以下描述本发明的合金锻钢的的热处理方法，或者说合金锻钢制动盘毛坯的热处理方法。具体的热处理过程为：
首先，先进行正火处理，即升温至860～920℃后保温3～5小时，通过吹风或类似方式风冷至常温。
然后，再进行调质处理，即淬火升温至860～920℃后保温3～5小时，水淬，随后进行回火处理，即升温至550～620℃后保温3～5小时，通过吹风或类似方式风冷或通过喷水或类似方式水冷至常温。
优选，本发明的合金锻钢或合金锻钢制动盘毛坯的热处理方法为：进行所述正火处理和淬火处理时的升温过程为，首先升温至650℃～700℃后保温1～2小时，然后再升温至860℃～920℃。这样可以使合金锻钢材料的组织在相变时相变充分，进一步消除升温加热过程中合金锻钢锻件或合金锻钢制动盘毛坯的变形和裂纹倾向。
优选，本发明的合金锻钢或合金锻钢制动盘毛坯的热处理方法为：在进行所述正火处理和淬火处理时，升温速度为120℃～200℃/小时。控制一定的升温速度，可以避免由于升温速度过快而引起热应力大、从而使本发明的合金锻钢或合金锻钢制动盘毛坯产生变形和裂纹的危险。
本发明的合金锻钢或合金锻钢经热处理后的力学性能为：抗拉强度大于等于1070MPa，屈服强度大于等于905MPa，延伸率大于等于14%，断面收缩率大于等于35%，布氏硬度值为300 HBW～388HBW。
为了使热处理的效果更加稳定，当所用的热处理设备具有调节升温速度的功能时，高温正火处理和淬火处理的升温速度为120℃～200℃/小时；当所用的热处理设备没有调节升温速度的功能且升温速度较快时，在高温正火和淬火升温至650℃～700℃后保温1～2小时，然后再升温至860℃～920℃。
本发明的合金锻钢或合金锻钢的热处理工艺为先进行正火处理，再进行调质处理（淬火+回火）。先进行正火处理，可以消除锻件组织中的带状组织和粗大的晶粒，细化组织；再进行调质处理（淬火+回火）后，可以得到组织细小均匀的索氏体组织，材料常温强度大幅度提高，韧性也稍有提高。正火处理对本发明的合金锻钢力学性能的影响见图5和图6，可以看到，同时具有正火处理和调质处理步骤的合金锻钢的锻件比未经正火处理，仅进行调质处理的合金锻钢的锻件，在抗拉强度和伸长率两项指标上具有明显的优势。
本发明的合金锻钢的具体实施方式中，在850℃～1050℃范围内进行淬火热处理，淬火温度对本发明的合金锻钢的力学性能的影响见图7和图8。
由图7、图8可知，随淬火温度的提高，本发明的的合金锻钢的强度略有提高，而塑性先升后降，在860～920℃范围内淬火，本发明的的合金锻钢的力学性能均能满足250km/h以上高速动车组制动盘对合金锻钢材料的力学性能要求，即抗拉强度大于等于1070MPa，屈服强度大于等于905MPa，延伸率大于等于14%，断面收缩率大于等于35%，布氏硬度值为300～388HBW。
本发明经热处理后的金相组织为索氏体组织，其放大100倍的具体形态见图9、放大500倍的具体形态见图10。
表5所示为本发明的一种优选实施例与现有技术的化学成分对比。
表5 本发明实施例与现有技术的化学成分对比
表6所示为本发明实施例1#与现有技术采用相同的热处理工艺处理后的力学性能对比。两种材料所采用的热处理工艺均为：升温至900℃后保温4小时，吹风冷却至常温；然后再进行调质处理，即淬火升温至900℃后保温4小时，水淬，回火处理升温至600℃后保温4小时，吹风风冷至常温。
表6 本发明实施例与现有技术的力学性能对比
从表6中可以看出，本发明优选实施例通过对各种合金元素的科学、合理配比，所制得的合金锻钢材料的力学性能优于现有技术的力学性能。具体说来，本发明优选实施例的合金锻钢的抗拉强度、屈服强度、伸长率和断面收缩率均明显高于现有技术。
表7所示为本发明优选实施例与现有技术的冷热疲劳试验结果，即模仿制动盘使用状况，将试样加热到600℃，保温一段时间，然后快速放入20℃的水中，反复进行600次后，在金相显微镜下，观察缺口的裂纹扩展情况。表7中的数据表明：本发明优选实施例的抗裂纹性能明显优于现有技术。
表7本发明实施例1#与现有技术的冷热疲劳试验结果对比
| 试样名称 | V形缺口处裂纹长度(mm) |
| 本发明实施例1# | 约0.24 |
| 现有技术 | 约0.64 |
本发明的合金锻钢成分和性能完全满足250km/h以上高速动车组制动盘的性能要求，并且具有更好的强韧性能。本发明通过对合金锻钢中锰、镍、铬和钼等合金成分的合理选择及其和碳、硅等其它化学成分的合理配比，使合金锻钢中的各种化学成分获得了较合理的匹配，从而使本发明的合金锻钢材料经适当的热处理后，晶粒细化，获得了优良的综合力学性能，提高了淬透性和热强性能，常温强度和高温强度也得到了大幅度提高。
本发明通过适当提高镍的含量，而合理调整锰、铬、钼元素的含量，既增加了强度又避免了对塑性和韧性的较大影响，从而使本发明制得的合金锻钢获得了优良的综合力学性能，克服了现有技术因强度增加而塑性和韧性明显下降的不足。
而且，本发明的合金锻钢或合金锻钢的锻件的热处理工艺为先进行正火处理，再进行调质处理（淬火+回火）。先进行正火处理，可以消除锻件组织中的带状组织和粗大的晶粒，细化组织，再进行调质处理（淬火+回火）后，可以得到组织细小均匀的索氏体组织，材料的抗拉强度、屈服强度得到进一步的提高；常温强度和高温强度也有较大幅度的提升；锻件变形和裂纹倾向较小。
此外，由于本发明添加的合金元素种类、数量合理，锻件变形和裂纹倾向小，具有优良的锻造工艺性能，且热处理工艺合理，有利于该材料在铁路工业以及其他工程领域的应用；同时本发明的各化学成分较易控制，冶炼方便，锻造容易，工艺性能好，更有利于工业生产控制和降低生产制造成本。
同时需要指出的是，制动盘的工况在制动时产生的热量比较高，要求材料的耐热，散热性要好，耐磨性好。对于合金锻钢来说，通常硬度和强度是成正比的，强度高，硬度也高，相应材料的耐磨性也好。由于本发明的合金铸钢材料的硬度比现有技术更高，因此，其耐磨性也明显优于现有技术。
本发明的合金锻钢的冶炼采用了LF+VOD+VD(钢包炉法+真空吹氧脱碳炉法+真空脱碳炉法)炼钢精炼工艺，大幅度降低了氧、氢、氮气体含量和夹杂物含量，进一步提高了材料的力学性能。当然也可以采用其它类似的炼钢精炼工艺。
本发明的合金锻钢可用来锻造铁路部件，尤其适合用于高速列车制动盘等合金钢锻件，也可以用来锻造其他有相似力学性能要求的部件，如齿轮、缓冲器、车钩附件等。
本发明并不限于前述实施方式，本领域技术人员在本发明技术精髓的启示下，还可能做出其他变更，但只要其实现的功能与本发明相同或相似，均应属于本发明的保护范围。
Claims (22)
1.一种高速列车制动盘，包括具有中孔的盘体（1），盘体（1）具有摩擦面（1-1）和位于摩擦面（1-1）背后的内侧面（1-2），盘体（1）上均匀分布有若干个安装孔（1-3），其特征在于：所述盘体（1）的内侧面（1-2）上一体锻造有多个第一径向板状散热筋（1-2-1）、第二径向板状散热筋（1-2-2）和凸台（1-2-3），第一径向板状散热筋（1-2-1）、第二径向板状散热筋（1-2-2）和凸台（1-2-3）的侧面均具有拔模斜度，安装孔（1-3）穿过第二径向板状散热筋（1-2-2），所述凸台（1-2-3）上具有径向销槽（1-2-4）；
所述高速列车制动盘由合金锻钢制得，所述合金锻钢的各组分及其质量百分比如下：碳0.26%～0.35%；硅0.15%～0.39%；锰0.85%～1.19%；磷小于等于0.02%；硫小于等于0.01%；铬0.91%～1.85%；镍0.70%～2.00%；钼0.35%～1.00%；余量为铁及其他元素, 所述其他元素的质量百分比总和小于等于0.30%；所述合金锻钢中的其他元素包括氧、氢、氮，其中氧质量百分比含量小于等于0.0020%；氢质量百分比含量小于等于0.0005%；氮质量百分比含量小于等于0.0070%；所述合金锻钢中的其他元素包括钒、钛、钨、铌元素中的任意一种或任意二种及以上；其含量为钒≤0.1% ，钛≤0.08% ，钨≤0.04%，铌≤0.05%；
用于制备所述的高速列车制动盘的合金锻钢的热处理方法包括以下步骤：
首先进行正火处理，升温至860℃～920℃后保温3～5小时，风冷至常温；
然后进行调质处理：先淬火处理升温至860℃～920℃后保温3～5小时，水淬；随后进行回火处理，升温至550～620℃后保温3～5小时，风冷或水冷至常温。
2.根据权利要求1所述的高速列车制动盘，其特征在于：所述第一径向板状散热筋（1-2-1）在圆周方向间隔60°均匀分布于盘体（1）的内侧面（1-2）上，第二径向板状散热筋（1-2-2）在圆周方向间隔30°均匀分布于盘体（1）的内侧面（1-2）上，凸台（1-2-3）在圆周方向间隔60°均匀分布于盘体（1）的内侧面（1-2）上。
3.根据权利要求1所述的高速列车制动盘，其特征在于：所述第一径向板状散热筋（1-2-1）、第二径向板状散热筋（1-2-2）和凸台（1-2-3）的底部与盘体（1）的内侧面（1-2）之间均采用圆弧面（2）过渡。
4.根据权利要求3所述的高速列车制动盘，其特征在于：所述第一径向板状散热筋（1-2-1）、第二径向板状散热筋（1-2-2）和凸台（1-2-3）的底部与盘体（1）的内侧面（1-2）之间的圆弧面（2）的圆角半径为10～25mm。
5.根据权利要求1所述的高速列车制动盘，其特征在于：所述第一径向板状散热筋（1-2-1）的两个周向侧面均采用15°～18°拔模斜度，两个径向侧面均采用25°～30°拔模斜度。
6.根据权利要求1所述的高速列车制动盘，其特征在于：所述第二径向板状散热筋（1-2-2）的两个周向侧面均采用15°～18°拔模斜度，两个径向侧面均采用25°～30°拔模斜度。
7.根据权利要求1所述的高速列车制动盘，其特征在于：所述凸台（1-2-3）的侧面采用15°～18°拔模斜度。
8.根据权利要求1所述的高速列车制动盘，其特征在于：所述凸台（1-2-3）的下部具有过渡台阶（1-2-6）。
9.根据权利要求1所述的高速列车制动盘，其特征在于：所述第二径向板状散热筋（1-2-2）上具有制成一体的安装孔座（1-2-5），安装孔座（1-2-5）两个轴向侧面为圆锥面或者弧锥面，所述安装孔（1-3）穿过安装孔座（1-2-5）。
10.根据权利要求1所述的高速列车制动盘，其特征在于：所述合金锻钢中的锰为 0.85%～1.10%。
11.根据权利要求1所述的高速列车制动盘，其特征在于：所述合金锻钢中的镍为0.71%～2.00%。
12.根据权利要求1所述的高速列车制动盘，其特征在于：所述合金锻钢中的镍为0.71%～1.64%。
13.根据权利要求1所述的高速列车制动盘，其特征在于：所述合金锻钢中的镍为0.71%～1.61%。
14.根据权利要求1所述的高速列车制动盘，其特征在于：所述合金锻钢中的镍为0.72%～1.61%。
15.根据权利要求1所述的高速列车制动盘，其特征在于：所述合金锻钢中的钼为0.35%～0.70%。
16.根据权利要求1所述的高速列车制动盘，其特征在于：所述合金锻钢中的钼为0.38%～0.63%。
17.根据权利要求1所述的高速列车制动盘，其特征在于：所述合金锻钢中的钼为0.38%～0.49%。
18.根据权利要求1所述的高速列车制动盘，其特征在于：所述合金锻钢中的硅为0.20%～0.39%。
19.根据权利要求1所述的高速列车制动盘，其特征在于：所述合金锻钢中的硅为0.22%～0.34%。
20.根据权利要求1所述的高速列车制动盘，其特征在于：所述合金锻钢调质处理后的金相组织为索氏体组织。
21.根据权利要求1所述的高速列车制动盘，其特征在于：所述用于制备高速列车制动盘的合金锻钢的热处理方法中，进行所述正火处理和淬火处理时的升温过程为，首先升温至650℃～700℃后保温1～2小时，然后再升温至860℃～920℃。
22.根据权利要求1所述的高速列车制动盘，其特征在于：所述用于制备高速列车制动盘的合金锻钢的热处理方法中，进行所述正火处理和淬火处理时，升温速度为120℃～200℃/小时。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| CN201110244664.9A CN102900793B (zh) | 2011-07-28 | 2011-08-25 | 高速列车制动盘 |
Applications Claiming Priority (4)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| CN201120269524.2 | 2011-07-28 | ||
| CN201120269524 | 2011-07-28 | ||
| CN2011202695242 | 2011-07-28 | ||
| CN201110244664.9A CN102900793B (zh) | 2011-07-28 | 2011-08-25 | 高速列车制动盘 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| CN102900793A CN102900793A (zh) | 2013-01-30 |
| CN102900793B true CN102900793B (zh) | 2015-06-17 |
Family
ID=46079154
Family Applications (2)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| CN 201120311411 Expired - Lifetime CN202228567U (zh) | 2011-07-28 | 2011-08-25 | 高速列车制动盘 |
| CN201110244664.9A Active CN102900793B (zh) | 2011-07-28 | 2011-08-25 | 高速列车制动盘 |
Family Applications Before (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| CN 201120311411 Expired - Lifetime CN202228567U (zh) | 2011-07-28 | 2011-08-25 | 高速列车制动盘 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| CN (2) | CN202228567U (zh) |
Families Citing this family (8)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| CN202228567U (zh) * | 2011-07-28 | 2012-05-23 | 常州南车铁马科技实业有限公司 | 高速列车制动盘 |
| CN103925316B (zh) * | 2014-04-18 | 2016-06-15 | 青岛四方车辆研究所有限公司 | 一种高速列车制动盘及其制动盘材料 |
| CN105587805B (zh) * | 2016-01-26 | 2018-08-14 | 北京交通大学 | 一种拼接式防反翘轴装制动盘 |
| CN105673739B (zh) * | 2016-02-25 | 2018-09-21 | 北京交通大学 | 一种高热容SiCp/Al复合材料轮装制动盘盘体 |
| CN105908081B (zh) * | 2016-06-30 | 2018-02-23 | 中车戚墅堰机车车辆工艺研究所有限公司 | 低合金铸钢及其冶炼方法、热处理方法和铁路机车零部件 |
| CN107760838B (zh) * | 2017-10-30 | 2019-12-03 | 马钢(集团)控股有限公司 | 一种高速列车制动盘用钢的热处理方法 |
| CN107881504B (zh) * | 2017-12-04 | 2020-06-30 | 石家庄铁道大学 | 一种高速列车制动盘的复合制造方法 |
| CN114754092B (zh) * | 2022-03-18 | 2023-09-22 | 湖南湘投轻材科技股份有限公司 | 汽车制动盘及其制备方法 |
Citations (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| CN1940114A (zh) * | 2006-05-31 | 2007-04-04 | 沈阳市铸威特殊钢有限公司 | 一种高淬透性模具钢 |
| CN201335114Y (zh) * | 2008-12-09 | 2009-10-28 | 北京纵横机电技术开发公司 | 轮装制动盘装置 |
Family Cites Families (5)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| DE4325934A1 (de) * | 1993-08-02 | 1995-02-09 | Knorr Bremse Ag | Gleitkopfschrauben-Verbindung |
| JP4305296B2 (ja) * | 2004-06-23 | 2009-07-29 | 住友金属工業株式会社 | 鉄道車両用ブレーキディスク |
| CN101519751B (zh) * | 2008-02-27 | 2011-06-15 | 宝山钢铁股份有限公司 | 一种高性能海洋系泊链钢及其制造方法 |
| DE202009014768U1 (de) * | 2009-11-02 | 2011-03-24 | Faiveley Transport Witten Gmbh | Bremsscheibe |
| CN202228567U (zh) * | 2011-07-28 | 2012-05-23 | 常州南车铁马科技实业有限公司 | 高速列车制动盘 |
-
2011
- 2011-08-25 CN CN 201120311411 patent/CN202228567U/zh not_active Expired - Lifetime
- 2011-08-25 CN CN201110244664.9A patent/CN102900793B/zh active Active
Patent Citations (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| CN1940114A (zh) * | 2006-05-31 | 2007-04-04 | 沈阳市铸威特殊钢有限公司 | 一种高淬透性模具钢 |
| CN201335114Y (zh) * | 2008-12-09 | 2009-10-28 | 北京纵横机电技术开发公司 | 轮装制动盘装置 |
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| CN202228567U (zh) | 2012-05-23 |
| CN102900793A (zh) | 2013-01-30 |
Similar Documents
| Publication | Publication Date | Title |
|---|---|---|
| CN102900794B (zh) | 分体式列车制动盘 | |
| CN102900793B (zh) | 高速列车制动盘 | |
| CN102953008B (zh) | 合金锻钢与其热处理方法及其应用 | |
| CN103352170B (zh) | 合金锻钢及其生产方法和应用 | |
| CN108048753A (zh) | 一种轨道车辆制动盘用低合金钢及其热处理方法 | |
| CN103510024A (zh) | 用于高速列车制动盘的合金铸钢及其热处理方法以及由该合金铸钢制造的高速列车制动盘 | |
| CN100462468C (zh) | 一种超细珠光体高强度轨道钢及其制备方法 | |
| CN108220815B (zh) | 热锻用高热强性、高冲击韧性热作模具钢及制备方法 | |
| CN103614634B (zh) | 合金弹簧丝及其制备方法 | |
| WO2022160720A1 (zh) | 一种球笼式万向节保持架用钢及其生产方法 | |
| CN102953007B (zh) | 合金铸钢及其热处理方法,及该合金铸钢制造的货车牵引缓冲装置 | |
| CN103014296B (zh) | 车轴钢的热处理工艺 | |
| CN102094112B (zh) | 合金钢产品的热处理工艺 | |
| CN101440456A (zh) | 一种具有良好热强性及高韧性的热作模具钢 | |
| CN104498829A (zh) | 汽车冷冲压模具用铸造中合金钢 | |
| CN102876982A (zh) | 一种车轴用钢及其制造方法 | |
| CN103014535B (zh) | 车轴钢及车轴 | |
| CN111850393A (zh) | 一种贝氏体模具钢及其制备方法 | |
| CN113737099B (zh) | 可适应大变形量冷加工成型用工具钢及其制备方法和套筒及其制备方法 | |
| CN101736191A (zh) | 耐热球铁冲压模具镶块材料 | |
| CN113930668A (zh) | 一种屈服强度550MPa级桥壳用钢板及其制备方法 | |
| CN105779893B (zh) | 用于高速列车制动盘的合金铸钢及由该合金铸钢制造的高速列车制动盘 | |
| CN110819901B (zh) | 一种高强度制动盘螺栓用钢及其热处理工艺 | |
| CN108707826B (zh) | 一种用于低温环境的高速列车制动盘的材料 | |
| CN110904387A (zh) | 一种重载铁路货车用贝氏体车轴钢和及其制备方法 |
Legal Events
| Date | Code | Title | Description |
|---|---|---|---|
| C06 | Publication | ||
| PB01 | Publication | ||
| C10 | Entry into substantive examination | ||
| SE01 | Entry into force of request for substantive examination | ||
| C14 | Grant of patent or utility model | ||
| GR01 | Patent grant | ||
| C56 | Change in the name or address of the patentee | ||
| CP03 | Change of name, title or address |
Address after: Xue Jia Zhen 213000 north of Jiangsu Province, Changzhou City Shun Road No. 19 Patentee after: CRRC CHANGZHOU TECH-MARK INDUSTRIAL Co.,Ltd. Patentee after: CRRC QISHUYAN INSTITUTE Co.,Ltd. Address before: Xue Jia Zhen 213125 north of Jiangsu Province, Changzhou City Shun Road No. 19 Patentee before: CSR CHANGZHOU TECH-MARK INDUSTRIAL Co.,Ltd. Patentee before: CSR QISHUYAN INSTITUTE Co.,Ltd. |
|
| CP03 | Change of name, title or address |
Address after: 213000 No.19 Shunyuan Road, Xuejia Town, Xinbei District, Changzhou City, Jiangsu Province Patentee after: CRRC CHANGZHOU TECH-MARK INDUSTRIAL Co.,Ltd. Country or region after: China Patentee after: CRRC Qishuyan Locomotive and Rolling Stock Technology Research Institute Co.,Ltd. Address before: 213000 No.19 Shunyuan Road, Xuejia Town, Xinbei District, Changzhou City, Jiangsu Province Patentee before: CRRC CHANGZHOU TECH-MARK INDUSTRIAL Co.,Ltd. Country or region before: China Patentee before: CRRC QISHUYAN INSTITUTE Co.,Ltd. |
|
| CP03 | Change of name, title or address |