CN102851590B - 一种抗酸性低锰x70管线钢及其生产方法 - Google Patents
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Abstract
本发明公开一种抗酸性低锰X70管线钢及其生产方法，化学成分组成为C：0.05％～0.07％，Si：0.10％～0.25％，Mn：1.05％～1.25％；P：0％～0.019％；S：0％～0.006％；Nb：0.06％～0.09％；Ti：0.010％～0.020％；Mo：0.20％～0.30％；Ni：0.05％～0.30％；Cu：0.05％～0.30％；Alsoul：0.015％～0.040％，其余为铁及不可避免的杂质。生产工艺：铸坯→再加热→粗轧→待温→精轧机→加速冷却→空冷，再加热1110～1150℃；粗轧总的压下量为50％～60％；精轧总的压下量大于80％，精轧最后一道次的压下量为5％～35％，精轧980～850℃；热轧后5s内进入水冷区冷却，冷却速度15～25℃/s冷却至420～500℃。本发明特点是低锰、不添加B，降低炼钢精炼成本，通过工艺控制获得了细小、均匀的组织，保证了最终优异的综合力学性能。
Description
技术领域
本发明属于金属材料领域，涉及一种抗酸性低锰X70管线钢及其生产方法。
背景技术
随着世界能源结构的调整，天然气的需求量日益增加。高压输气管线用钢不仅对管线钢的强度和韧性提出了更高的要求，在输送含有硫化氢(H2S)酸性介质的天然气，为防止硫化氢对管线引起的破坏，还要求管线钢具有抗氢致裂纹(HydrogenInducedCrack，简写HIC)性能。
氢致裂纹是指金属材料处在含有H2S的介质环境中，由于电化学腐蚀过程中败给析出的氢进入材料内部，氢原子聚集成氢分子时产生一定的压力。当氢聚集到由沿轧制方向延伸的MnS夹杂与基体的界面处，很容易产生裂纹，这些裂纹的形成与扩展最终导致管线钢发生破坏性断裂。
为提高管线钢的抗HIC性能，通常采取以下措施：1)提高钢的纯净度，如降低硫含量。管线钢中的硫和锰容易形成硫化锰(MnS)，而MnS夹杂是管线钢中HIC最容易形核的地方。减少硫含量可减少硫化锰的数量，从而提高抗HIC性能。2)降低铸坯的偏析；3)减少夹杂物的数量，进行钙处理改变硫化物的形状等；4)采用控制轧制和控制冷却工艺，得到细小、均匀的最终组织。
为保证抗HIC性能，目前对在酸性环境下服役的X70等高强高韧性管线钢，要求其硫含量控制在0.003％以下。如：公开号为CN1626688A(申请日20031212)所公开的专利“一种提高现有针状铁素体管线钢抗硫化氢的方法”，其中涉及的在酸性环境服役X70管线钢的硫含量为0.0007％。
公开号为CN1914341A(申请日20040617)所公开的专利“抗HIC性优良的管线钢及用该钢材制造的管线管”，其中涉及的在酸性环境服役管线钢的硫含量为＜0.004％，Mn含量为0.5～1.80％，可加入0.01～0.3％的V、0.0001～0.001％的B和0.003～0.1％的Nb中的一种。其实际实施例中X70级的Mn含量为1.28～1.45％。
较低的硫含量在保证了在酸性环境服役的X70管线钢抗HIC性能，但其冶炼成本较高。近几年一种抗酸性低锰X70管线钢开发出来，如报道“ThermomechanicalprocessingofpipelinesteelswithareducedMncontent”，ISIJInternational，2009，Vol.49：284-292。该报道中，低锰X70管线钢的Mn含量为0.29％，S含量为0.0060％，添加0.55％的Cr和0.0013％的B。由于通常X70管线钢要求不得有意添加B，因此加B的X70管线钢的实用性不高。
原有的抗酸性X70管线钢技术存在如下问题：1)S含量要求较低，炼钢时精炼成本较高；2)部分管线钢添加了一般要求不得随意添加的B。
发明内容
针对上述现有X70管线钢存在的问题，本发明采用一种低Mn、添加适当Ni、Mo，但不含B的的合金设计，并通过控制加热温度、精轧压下量、轧后冷却速度等TMCP工艺来生产一种抗酸性低锰X70管线钢及其生产方法。
本发明的目的是这样实现的，其化学成分组成为(质量百分比)如下：C：0.05％～0.07％，Si：0.10％～0.25％，Mn：1.05％～1.25％；P：0％～0.019％；S：0％～0.006％；Nb：0.06％～0.09％；Ti：0.010％～0.020％；Mo：0.20％～0.30％；Ni：0.05％～0.30％；Cu：0.05％～0.30％；Alsoul：0.015％～0.040％，其余为铁及不可避免的杂质。
按上述设计成分的一种抗酸性低锰X70管线钢采取下列生产方法，生产工艺由以下步骤组成：铸坯→再加热→粗轧→待温→精轧→加速冷却→空冷，特点在于：
1)再加热时采用较低的出炉温度，其范围为1110～1150℃；
2)粗轧总的压下量为50％～60％；
3)精轧总的压下量大于80％，精轧最后一道次的压下量为5％～35％，精轧温度范围为980～850℃；
4)热轧后5s内进入水冷区冷却，并以15～25℃/s冷却速度冷却至420～500℃。
本发明的基本思路如下：采用低锰并适当添加Mo、Ni、Cu的合金设计，通过优化控制TMCP工艺，生产具有良好的组织均匀性的X70管线钢。
本发明的依据是：在Mn较高的X70管线钢中，Mn起着固溶强化和细晶强化的作用。在低锰X70管线钢中，Mn含量降低引起的的固溶强化和细晶强化对强度贡献的降低，可以通过以下措施来弥补：①低温加热：再加热温度定位1120～1150℃，以此控制再加热过程中的奥氏体晶粒尺寸；②增加精轧变形量，并在轧后立即快冷至较低的温度。随着钢中Mn含量降低，钢中C和N的活度降低，这样Nb(C，N)的溶度积降低，Nb(C，N)的析出增多，对热轧过程中再结晶的阻碍也增加，因此未再结晶温度Tnr升高，这样就可以增加精轧的“窗口温度”，因此可以增加精轧变形量。随着精轧变形量的增加，变形奥氏体内单位体积内的有效形核面积Sv增加，这可使相变时铁素体的形核率增加；与此同时，锰含量的降低可以使Ar3温度升高，因此精轧的温度范围要高于较高锰含量的X70钢，有利于精轧实施较大的变形量和板型控制。为避免较高的精轧温度对相变后组织和性能的影响，轧后立即快冷至较低温度，使铁素体形核后的长大变慢，因此细化了轧后得到占85％左右的针状铁素体组织。
本发明的优点及效果在于，
1)低锰的合金设计，硫含量的上限放宽到＜0.0060％。减少了炼钢时的精炼成本。
2)采用不添加B的合金设计，实用性强。
3)通过工艺控制(增加精轧总变形量及轧后快冷等)，获得了细小、均匀的组织，保证了最终优异的综合力学性能。
具体实施方式
本发明的具体实施方式如下：
本发明其化学成分组成为(质量百分比)如下：C：0.05％～0.07％，Si：0.10％～0.25％，Mn：1.05％～1.25％；P：0％～0.019％；S：0％～0.006％；Nb：0.06％～0.09％；Ti：0.010％～0.020％；Mo：0.20％～0.30％；Ni：0.05％～0.30％；Cu：0.05％～0.30％；Alsoul：0.015％～0.040％，其余为铁及不可避免的杂质。
按上述设计成分的一种抗酸性低锰X70管线钢采取下列生产方法，生产工艺由以下步骤组成：铸坯→再加热→粗轧→待温→精轧→加速冷却→空冷，特点在于：
1)再加热时采用较低的出炉温度，其范围为1110～1150℃；
2)粗轧总的压下量为50％～60％；
3)精轧总的压下量大于80％，精轧最后一道次的压下量为5％～35％，精轧温度范围为980～850℃；
4)热轧后5s内进入水冷区冷却，并以15～25℃/s冷却速度冷却至420～500℃。
该成分与对比例1、2和3的成分比较见表1。
表1本发明与现有技术的成分对比(wt％)
下面介绍本发明的几个具体实施例，其化学成分、主要工艺和最终的力学性能见表2～表4。
表2实施例的化学成分(％)
| 实施例 | C | Si | Mn | P | S | Nb | Ti | Mo | Ni | Cu | Als | N | Ceq |
| 1 | 0052 | 0.17 | 1.25 | 0.016 | 0 0038 | 0 08 | 0.014 | 0 25 | 0.23 | 0.22 | 0.021 | 0 0027 | 0 357 |
| 2 | 0.063 | 0.20 | 1.21 | 0.014 | 0.0036 | 0.07 | 0.013 | 0.24 | 0.24 | 0.24 | 0.033 | 0.0034 | 0.344 |
| 3 | 0.068 | 0.22 | 1.08 | 0.017 | 0.0033 | 0.08 | 0.015 | 0.25 | 0.21 | 0.23 | 0 052 | 0.0035 | 0.327 |
| 4 | 0.054 | 0.16 | 1 05 | 0.015 | 0.0041 | 0 07 | 0.016 | 0 26 | 0 20 | 0 22 | 0.031 | 0 0033 | 0.309 |
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| 6 | 0.061 | 0.21 | 1 09 | 0 017 | 0 0052 | 0.08 | 0 014 | 0 27 | 0.21 | 0.21 | 0.036 | 0.0031 | 0.323 |
表3实施例的主要工艺参数
表4实施例的力学性能
抗HIC性能：按照NACETM0284-2003标准，采用B溶液浸泡96小时，进行抗HIC性能检验，检验结果如表4。
表4抗HIC性能检验结果
Claims (1)
1.一种抗酸性低锰X70管线钢的生产方法，其特征在于，化学成分组成按质量百分比：C：0.05％～0.07％，Si：0.10％～0.25％，Mn：1.05％～1.12％；P：0％～0.019％；S：0％～0.006％；Nb：0.06％～0.09％；Ti：0.010％～0.020％；Mo：0.20％～0.30％；Ni：0.05％～0.30％；Cu：0.05％～0.30％；Alsoul：0.015％～0.040％，其余为铁及不可避免的杂质；生产工艺由以下步骤组成：铸坯→再加热→粗轧→待温→精轧→加速冷却→空冷，其中：
1)再加热时采用较低的出炉温度，其范围为1110～1145℃；
2)粗轧总的压下量为50％～60％；
3)精轧总的压下量大于80％，精轧最后一道次的压下量为5％～35％，精轧温度范围为980～850℃；
4)热轧后5s内进入水冷区冷却，并以15～25℃/s冷却速度冷却至420～500℃。
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Legal Events
| Date | Code | Title | Description |
|---|---|---|---|
| C06 | Publication | ||
| PB01 | Publication | ||
| C10 | Entry into substantive examination | ||
| SE01 | Entry into force of request for substantive examination | ||
| C14 | Grant of patent or utility model | ||
| GR01 | Patent grant |