CN102828133A - 一种超高强高韧镁合金制备方法 - Google Patents
一种超高强高韧镁合金制备方法 Download PDFInfo
- Publication number
- CN102828133A CN102828133A CN201210349706XA CN201210349706A CN102828133A CN 102828133 A CN102828133 A CN 102828133A CN 201210349706X A CN201210349706X A CN 201210349706XA CN 201210349706 A CN201210349706 A CN 201210349706A CN 102828133 A CN102828133 A CN 102828133A
- Authority
- CN
- China
- Prior art keywords
- deformation
- magnesium alloy
- magnesiumalloy
- strength
- carried out
- Prior art date
- Legal status (The legal status is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the status listed.)
- Granted
Links
Landscapes
- Forging (AREA)
Abstract
本发明涉及一种超高强高韧镁合金制备方法。合金成分为(w%):Gd:6-13%,Y:2-6%,Zr:0.3-0.8%,其余为Mg及不可去除的杂质元素,将镁合金坯料进行强力热变形;再将热变形后镁合金在110-150℃进行快速温变形,变形力为1-4KN,变形速度为15-24mm/s,总变形量为10-40%;快速温变形后进行时效热处理,工艺为140-250℃/23-38h。温变形态合金室温抗拉强度为610-647MPa,屈服强度为547-585MPa,断后伸长率为6-10%。时效态合金室温抗拉强度为710-749MPa,屈服强度为675-710MPa,断后伸长率为3.8-6.9%。
Description
技术领域
本发明涉及镁合金加工领域,特别涉及一种超高强高韧镁合金制备方法。
背景技术
镁合金具有非常好的阻尼性能、高温蠕变性能、尺寸稳定性和良好的冷热加工性能,在航空航天、汽车等领域中得到广泛应用。在航空航天领域,飞行器质量每减轻1g,比功率可以提高约30%,航空航天领域对镁合金的需求日益迫切;而电器产品壳体和架体要求材料具有良好的导热,减震及电磁屏蔽性能;运输行业则由于节能减排也要求运输工具的重量降低。然而现有的镁合金强度韧性不足,在高性能应用场合受到很大限制。
目前工程界将强度>500MPa的镁合金称为超高强镁合金,目前尚未有报道显示利用半连续铸造锭坯制备出强度>500MPa的超高强镁合金。在较低温度下使镁合金快速变形,可以极大地细化镁合金晶粒,提高镁合金强度,目前没有报道显示采用这种技术制备出强度超高700MPa的镁合金,这极大地限制了镁合金的大规模应用,因此探索并开发出一种制备超高强高韧镁合金的方法具有重大意义。
发明内容
本发明目的在于提供一种超高强高韧镁合金制备方法。合金成分为(w%):Gd:6-13%,Y:2-6%,Zr:0.3-0.8%,其余为Mg及不可去除的杂质元素,本发明经过大量实验探索出该成分镁合金快速温变形工艺,提供了一种制备超高强镁合金的方法:先将镁合金半连续铸造锭坯进行强力热变形,然后将热变形后的镁合金进行快速温变形,最后进行时效处理。
本发明涉及一种超高强高韧镁合金制备方法,包括以下具体步骤:
a.将镁合金半连续铸造坯料进行强力热变形,变形温度为350-450℃,变形力为5×103-10×103KN,变形速度为10-20mm/s,总变形量为90-99%;
b.将热变形后的镁合金进行快速温变形,变形温度为110-150℃,变形力为1-4KN,变形速度为15-24mm/s,总变形量为10-40%;
c.将快速温变形后的镁合金在140-250℃进行时效热处理,处理时间为23-38h。
所得变形态镁合金室温抗拉强度为610-647MPa,屈服强度为547-585MPa,断后伸长率为6-10%;最后在140-250℃进行时效热处理,所得时效态合金室温抗拉强度为710-749MPa,屈服强度为675-710MPa,断后伸长率为3.8-6.9%。
本发明的优点在于:
1. 高稀土含量镁合金在较低度下变形困难,因此晶粒难以细化。本发明通过大量实验探索出镁合金在不高于150℃下的快速温变形工艺,将镁合金在110-150℃进行快速温变形,变形力为1-4KN,变形速度为15-24mm/s,总变形量为10-40%,快速温变形显著细化了镁合金组织,提高了镁合金的性能。快速温变形所得变形态镁合金室温抗拉强度为610-647MPa,屈服强度为547-585MPa,断后伸长率为6-10%;经时效热处理后,所得时效态合金室温抗拉强度为710-749MPa,屈服强度为675-710MPa,断后伸长率为3.8-6.9%。
2. 使用镁合金半连续铸造锭坯,能保证在强力热变形及后续的快速温变形中不开裂。
3. 将镁合金半连续铸造锭坯进行强力热变形,从而获得均匀、细致的完全动态再结晶组织,能保证镁合金在后续的快速温变形过程中不发生应力集中,不发生开裂。
附图说明:
图1产品宏观照片。
本发明通过调节上述参数,做了大量对比实验。下面结合附图和实施例对本发明进一步说明。这些实施例是用于说明本发明,而不是对本发明的限制,在本发明构思前提下对本发明工艺进行改进,都属于本发明的保护范围。
具体实施方式:
实施例1:
首先将镁合金(合金成分为(w%):Gd:8%,Y:4%,Zr:0.5%, 其余为Mg及不可去除的杂质元素)半连续铸造锭坯进行强力热变形,变形温度为420℃,变形力为8×103KN,变形速度为18mm/s,总变形量为99%;再将强力热变形后的镁合金在进行快速温变形,变形温度为150℃,变形力为2KN,变形速度为21mm/s,总变形量为39%;快速温变形后将该合金进行时效热处理,时效工艺为:210℃/28h。根据GB/T228-2002对温加工态及时效态镁合金进行力学性能测试,结果见表1。
实施例2:
首先将镁合金(合金成分为(w%):Gd:10%,Y:6%,Zr:0.4%, 其余为Mg及不可去除的杂质元素)半连续铸造锭坯进行强力热变形,变形温度为400℃,变形力为7×103KN,变形速度为16mm/s,总变形量为98%;再将强力热变形后的镁合金在进行快速温变形,变形温度为140℃,变形力为3KN,变形速度为19mm/s,总变形量为33%;快速温变形后将该合金进行时效热处理时效工艺为:220℃/24h。根据GB/T228-2002对温加工态及时效态镁合金进行力学性能测试,结果见表1。
实施例3:
首先将镁合金(合金成分为(w%):12%,Y:3%,Zr:0.7%, 其余为Mg及不可去除的杂质元素)半连续铸造锭坯进行强力热变形,变形温度为380℃,变形力为6×103KN,变形速度为14mm/s,总变形量为95%;再将强力热变形后的镁合金在进行快速温变形,变形温度为130℃,变形力为3KN,变形速度为18mm/s,总变形量为25%;快速温变形后将该合金进行时效热处理时效工艺为:230℃/23h。根据GB/T228-2002对温加工态及时效态镁合金进行力学性能测试,结果见表1。
Claims (4)
1.一种超高强高韧镁合金制备方法,合金重量百分成分为:Gd:6-13%,Y:2-6%,Zr:0.3-0.8%,其余为Mg及不可去除的杂质元素,其特征在于:通过半连续铸造获得镁合金锭坯;将镁合金锭坯进行强力热变形,变形温度为350-450℃,变形力为5×103-10×103KN ,变形速度为10-20mm/s,总变形量为90-99%;再将强力热变形后的镁合金进行快速温变形,变形温度为110-150℃,变形力为1-4KN,变形速度为15-24mm/s,总变形量为10-40%,所得快速温变形态镁合金室温抗拉强度为610-647MPa,屈服强度为547-585MPa,断后伸长率为6-10%;快速温变形后将合金在140-250℃下进行时效热处理,处理时间为23-38h,所得时效态镁合金室温抗拉强度为710-749MPa,屈服强度为675-710MPa,断后伸长率为3.8-6.9%。
2.根据权利要求1所述超高强高韧镁合金制备方法,其特征在于:将镁合金锭坯进行强力热变形,变形温度为380-420℃,变形力为6×103-8×103KN ,变形速度为14-18mm/s,总变形量为95-99%。
3.根据权利要求1所述超高强高韧镁合金制备方法,其特征在于:将强力热变形后的镁合金进行快速温变形,变形温度为130-150℃,变形力为2-3KN,变形速度为18-21mm/s,总变形量为25-39%。
4.根据权利要求3所述超高强高韧镁合金制备方法,其特征在于:所述快速温变形态镁合金室温抗拉强度为610-647MPa,屈服强度为547-585MPa,断后伸长率为6-10%;时效态镁合金室温抗拉强度为710-749MPa,屈服强度为675-710MPa,断后伸长率为3.8-6.9%。
Priority Applications (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
CN201210349706.XA CN102828133B (zh) | 2012-09-20 | 2012-09-20 | 一种超高强高韧镁合金制备方法 |
Applications Claiming Priority (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
CN201210349706.XA CN102828133B (zh) | 2012-09-20 | 2012-09-20 | 一种超高强高韧镁合金制备方法 |
Publications (2)
Publication Number | Publication Date |
---|---|
CN102828133A true CN102828133A (zh) | 2012-12-19 |
CN102828133B CN102828133B (zh) | 2014-04-16 |
Family
ID=47331438
Family Applications (1)
Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
---|---|---|---|
CN201210349706.XA Active CN102828133B (zh) | 2012-09-20 | 2012-09-20 | 一种超高强高韧镁合金制备方法 |
Country Status (1)
Country | Link |
---|---|
CN (1) | CN102828133B (zh) |
Cited By (6)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
CN103233191A (zh) * | 2013-05-07 | 2013-08-07 | 重庆大学 | 一种提高变形镁合金强度的热处理工艺 |
CN103769817A (zh) * | 2014-01-18 | 2014-05-07 | 中南大学 | 一种大直径高强耐热镁合金厚壁筒形件的成形工艺 |
CN104451313A (zh) * | 2014-11-28 | 2015-03-25 | 沈阳工业大学 | 高强度Mg-Gd-Y合金制备方法 |
CN107009094A (zh) * | 2017-03-23 | 2017-08-04 | 中南大学 | 大直径超高强耐高温镁合金壳体件锻轧集成制备工艺 |
CN107287539A (zh) * | 2017-09-03 | 2017-10-24 | 王雯 | 一种镁合金铸件的热处理工艺 |
CN114507799A (zh) * | 2022-02-21 | 2022-05-17 | 山西银光华盛镁业股份有限公司 | 一种耐热高强稀土镁合金材料及制备 |
Citations (4)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
WO2009039581A1 (en) * | 2007-09-28 | 2009-04-02 | Cast Crc Limited | Permanent mould cast magnesium alloy |
CN101892445A (zh) * | 2010-07-07 | 2010-11-24 | 中南大学 | 一种强力变形制备超高强镁合金棒材的方法 |
CN101914712A (zh) * | 2010-07-07 | 2010-12-15 | 中南大学 | 一种高强镁合金厚板的挤压变形工艺 |
CN102400071A (zh) * | 2011-11-15 | 2012-04-04 | 中南大学 | 一种大直径高强耐热镁合金管材的挤压变形工艺 |
-
2012
- 2012-09-20 CN CN201210349706.XA patent/CN102828133B/zh active Active
Patent Citations (4)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
WO2009039581A1 (en) * | 2007-09-28 | 2009-04-02 | Cast Crc Limited | Permanent mould cast magnesium alloy |
CN101892445A (zh) * | 2010-07-07 | 2010-11-24 | 中南大学 | 一种强力变形制备超高强镁合金棒材的方法 |
CN101914712A (zh) * | 2010-07-07 | 2010-12-15 | 中南大学 | 一种高强镁合金厚板的挤压变形工艺 |
CN102400071A (zh) * | 2011-11-15 | 2012-04-04 | 中南大学 | 一种大直径高强耐热镁合金管材的挤压变形工艺 |
Cited By (7)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
CN103233191A (zh) * | 2013-05-07 | 2013-08-07 | 重庆大学 | 一种提高变形镁合金强度的热处理工艺 |
CN103233191B (zh) * | 2013-05-07 | 2015-09-09 | 重庆大学 | 一种提高变形镁合金强度的热处理工艺 |
CN103769817A (zh) * | 2014-01-18 | 2014-05-07 | 中南大学 | 一种大直径高强耐热镁合金厚壁筒形件的成形工艺 |
CN104451313A (zh) * | 2014-11-28 | 2015-03-25 | 沈阳工业大学 | 高强度Mg-Gd-Y合金制备方法 |
CN107009094A (zh) * | 2017-03-23 | 2017-08-04 | 中南大学 | 大直径超高强耐高温镁合金壳体件锻轧集成制备工艺 |
CN107287539A (zh) * | 2017-09-03 | 2017-10-24 | 王雯 | 一种镁合金铸件的热处理工艺 |
CN114507799A (zh) * | 2022-02-21 | 2022-05-17 | 山西银光华盛镁业股份有限公司 | 一种耐热高强稀土镁合金材料及制备 |
Also Published As
Publication number | Publication date |
---|---|
CN102828133B (zh) | 2014-04-16 |
Similar Documents
Publication | Publication Date | Title |
---|---|---|
CN102828133B (zh) | 一种超高强高韧镁合金制备方法 | |
Wang et al. | Microstructure and properties of Mg–8Li–1Al–1Ce alloy | |
Jiang et al. | Enhanced mechanical properties due to grain refinement and texture modification in an AZ61 Mg alloy processed by small strain impact forging | |
CN102230118B (zh) | 一种具有高强度和高屈强比的镁合金及其制备方法 | |
Chen et al. | Effects of yttrium and zinc addition on the microstructure and mechanical properties of Mg–Y–Zn alloys | |
US20150184272A1 (en) | Low cost and high strength titanium alloy and heat treatment process | |
Liu et al. | Microstructures and mechanical properties of high performance Mg–6Gd–3Y–2Nd–0.4 Zr alloy by indirect extrusion and aging treatment | |
Qi et al. | Effect of Y addition on microstructure and mechanical properties of Mg–Zn–Mn alloy | |
Wang et al. | Effects of heat treatments on the microstructure and mechanical properties of as-extruded TiBw/Ti6Al4V composites | |
Wen et al. | Effect of Ca addition on the microstructure and tensile properties of Mg–4.0 Zn–2.0 Gd alloys | |
Ma et al. | Mechanical properties and grain growth kinetics in magnesium alloy after accumulative compression bonding | |
Gong et al. | Effect of annealing on microstructure and mechanical properties of ZK60 magnesium alloy sheets processed by twin-roll cast and differential speed rolling | |
MX358675B (es) | Placas de aleación de aluminio que tienen excelente capacidad de conformación a presión y capacidad de fijación de forma, y método de producción de las mismas. | |
Huang et al. | Superplastic tensile characteristics of in situ TiBw/Ti6Al4V composites with novel network microstructure | |
Qiu et al. | Microstructure and mechanical properties of Mg–Zn–(Nd)–Zr alloys with different extrusion processes | |
Chen et al. | Microstructure and properties of Mg–5.21 Li–3.44 Zn–0.32 Y–0.01 Zr alloy | |
CN103146972B (zh) | 一种多元稀土镁合金及其制备方法 | |
Yuan et al. | Effect of quasicrystal and Laves phases on strength and ductility of as-extruded and heat treated Mg–Zn–Gd-based alloys | |
Lin et al. | Effects of equal channel angular extrusion on the microstructure and high-temperature mechanical properties of ZA85 magnesium alloy | |
CN101509115B (zh) | 一种Al-Zn-Mg-Sc-Zr合金的热处理方法 | |
CN103484743B (zh) | 一种稀土镁合金及其制备方法 | |
CN104099507A (zh) | 高强度、高韧性稀土镁合金 | |
CN103074531B (zh) | 一种耐热稀土镁合金及其制备方法 | |
Zhang et al. | Effects of in situ TiB2 particle on microstructures and mechanical properties of AZ91 alloy | |
CN104651758A (zh) | 一种高温高强度铝基非晶复合材料及其制备方法 |
Legal Events
Date | Code | Title | Description |
---|---|---|---|
C06 | Publication | ||
PB01 | Publication | ||
C10 | Entry into substantive examination | ||
SE01 | Entry into force of request for substantive examination | ||
C14 | Grant of patent or utility model | ||
GR01 | Patent grant |