CN102749253B - 板材高温成形极限图的测试系统及方法 - Google Patents
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Abstract
公开了一种板材高温成形极限图的测试系统,包括:双轴拉伸装置、材料热/力模拟试验装置及测量分析装置;所述双轴拉伸装置用于在材料热/力模拟试验装置对试样进行加热后,对试样进行拉伸变形;所述测量分析装置用于获取试样变形的数据,并对获取的试样变形数据进行分析和计算,获得板材的成形极限图。本发明提供的一种板材高温成形极限图的测试方法,通过设计双轴拉伸装置和对应不同应变状态的试样,利用材料热/力模拟试验装置,准确控制试样变形区域的温度和应变速率,且拉伸过程中变形区域无摩擦,操作简单,可准确获得板材在不同温度和应变速率下的成形极限图,为板材温热成形技术的工艺设计和模具设计提供重要依据。
Description
技术领域
本发明涉及金属板材成形技术领域,具体涉及一种板材高温成形极限图的测试系统及方法。
背景技术
随着日益严重的能源危机、环境问题与人们对汽车安全性能要求的不断提高,节能、环保、安全已成为汽车工业发展的主题。高强度钢板的热成形技术是实现车身轻量化和提高车身安全性的先进技术之一,通过车身零件的减薄和高强度的合理匹配,可以有效减轻车身重量,降低油耗,同时提高车身的安全性。高强钢的热冲压成形技术克服传统冷冲压成形技术中成形困难、回弹严重、形状不良等难题,可生产高强度、高精度及复杂形状的汽车零部件。另外,铝、镁合金等轻质合金的温热成型技术越来越广泛的应用于车身和航空航天零部件的制造。
成形极限是指板材在塑性失稳前所能达到的最大变形程度。成形极限图作为判断板材成形极限的重要依据,被广泛应用于冲压工艺和模具设计中。目前板材成形极限图的测试方法主要是由ISO 12004-2标准提出的Nakajima和Marciniak测试方法,其基本原理是:利用冲头对板材进行冲压变形,通过改变试样的几何形状尺寸获得不同的应变状态,采用网格法或数字图像相关技术测量试样断裂周围缩颈区域的主、次应变值,从而获得成形极限图。Marciniak测试方法使用平冲头,冲头与试样中间增加垫板;Nakajima测试方法则使用半球形冲头,需要一套复杂的润滑系统。需要特别指出的是:此标准提出的测试方法主要应用于获取板材在常温下的成形极限图。
由于热冲压成形过程中存在复杂的温度场、应力场、组织转变等多因素的耦合作用,现有成形极限图的测试方法很难准确获得板材在高温下的成形极限图,Dahan、Turetta和专利CN201110082554.7等提出获得板材在高温下成形极限图的测试方法均基于Nakajima测试方法,其缺点为:
(1)板料变形区域的温度难以保持稳定。冲压变形时,冲头的不同位置先后与试样接触,造成板材的变形温度下降且不均匀;
(2)高温下冲头和模具难以保持足够的刚性,对冲头及模具材料的热力学性能要求高;
(3)难以准确的控制应变速率;
(4)难以消除热摩擦的影响;
(5)Nakajima测试方法冲压变形的初始阶段为双向应变状态,造成FLC上的最低点右移。
发明内容
本发明的目的是,提供一种可准确控制试样变形区域的温度和应变速率,且变形区域无摩擦,操作简单,可准确获得板材在不同温度及应变速率下的成形极限图的板材高温成形极限图的测试系统及方法。
本发明的一个方面,提供一种板材高温成形极限图的测试系统,包括:双轴拉伸装置、材料热/力模拟试验装置及测量分析装置;
所述双轴拉伸装置用于在材料热/力模拟试验装置对试样进行加热后,对试样进行拉伸变形;
所述测量分析装置用于获取试样变形的数据,并对获取的试样变形数据进行分析和计算,获得板材的成形极限图。
进一步,所述双轴拉伸装置包括:
夹具、两个“井”字形部件、连杆、陶瓷垫片及陶瓷销;
所述两个“井”字形部件通过连杆连接;
所述夹具与所述连杆连接,所述夹具用于固定试样,并在受到一定的载荷或位移时,同步或单轴对试样进行拉伸运动;
所述“井”字形部件通过陶瓷销和陶瓷垫片与所述连杆固定连接。
进一步,所述“井”字形部件中心设有一观察孔;
所述夹具包括两组水平方向夹具及两组竖直方向夹具。
进一步,所述材料热/力模拟试验装置为材料拉伸试验机与加热设备的一体化装置或组合装置。
进一步,所述测量分析装置包括:
图像采集设备及测量分析设备;
所述图像采集设备用于通过所述观察孔获取试样变形的数据;
所述测量分析设备用于通过对比获取的试样变形数据中不同变形时刻试样表面随机分布的斑点阈值,计算变形试样的主次应变;
对不同变形试样应变的计算结果进行多项式拟合,获得成形极限图。
进一步,所述试样包括:
十字形试样或单轴应变状态试样;
所述试样中间区域减薄,通过改变中间减薄区域的宽度a与长度b的比值a/b,获得对应不同应变状态的试样,拉伸变形量的控制是由试样的设计来完成的;
所述对应不同应变状态的试样,其臂上带有不同数量的缝隙,厚度变化的过渡部分由圆角过渡。
进一步,所述十字形试样包括双向应变状态点试样、平面应变状态点试样、介于双向应变和平面应变状态点试样及介于单向应变和平面应变状态点试样;
所述单轴应变状态试样包括单向应变状态点试样。
根据本发明的另一个方面,提供了一种板材高温成形极限图的测试方法,包括:
制备试样,通过改变试样中间减薄区域的长度a和宽度b的比值a/b,获得对应不同应变状态的试样;
在试样中间减薄区域设置图像识别层;
将试样安装于双轴拉伸装置;
将双轴拉伸装置安装于材料热/力模拟试验机,对制备的试样加热后进行拉伸变形;
通过拉伸过程中图样识别层的变化获取试样变形的数据,对获取的试样变形数据进行分析,计算变形试样的主次应变;
对不同变形试样应变的计算结果进行多项式拟合,获得成形极限图。
进一步,所述试样包括十字形试样及单轴应变状态试样;
所述试样中间区域减薄,通过改变中间减薄区域的宽度a与长度b的比值a/b,获得对应不同应变状态的试样,拉伸变形量的控制是由试样的设计来完成的;
所述对应不同应变状态的试样臂上带有不同数量的缝隙,厚度变化的过渡部分由圆角过渡。
进一步,所述十字形试样包括双向应变状态点试样、平面应变状态点试样、介于双向应变和平面应变状态点试样及介于单向应变和平面应变状态点试样;
所述单轴应变状态试样包括单向应变状态点试样。
本发明提供的一种板材高温成形极限图的测试系统及方法,通过设计双轴拉伸装置和对应不同应变状态的试样,可实现不同的应变路径,获得不同的应变状态;利用材料热/力模拟试验装置,可准确控制试样变形区域的温度和应变速率,且拉伸过程中变形区域无摩擦,操作简单,可准确获得板材在不同温度和应变速率下的成形极限图,为板材温热成形技术的工艺设计和模具设计提供重要依据。
附图说明
图1为使用本发明提供的一种板材高温成形极限图的测试系统的结构示意图;
图2为图1所示结构中双轴拉伸装置的结构示意图;
图3为本发明提供的试样在不同应变速率下的典型板材成形极限图;
图4a为本发明提供的双向应变状态点试样的结构示意图;
图4b为本发明提供的平面应变状态点试样的结构示意图;
图4c为本发明提供的单向应变状态点试样的结构示意图;
图4d为本发明提供的介于双向应变和平面应变状态点试样的结构示意图;
图4e为本发明提供的介于单向应变和平面应变状态点试样的结构示意图。
具体实施方式
如图1所示,本发明的一种板材高温成形极限图的测试系统,包括:材料热/力模拟试验装置1、双轴拉伸装置2及测量分析装置3;材料热/力模拟试验装置1与双轴拉伸装置2连接;材料热/力模拟试验装置1用于控制试样变形区域的温度和应变速率;双轴拉伸装置2用于实现试样不同应变状态的拉伸形变;测量分析装置3用于在获取试样变形的整个过程后,通过对比不同变形时刻试样表面随机分布的斑点阈值,从而计算变形试样的主次应变,进而获得板材的成形极限图。
其中,材料热/力模拟试验装置1可以是材料拉伸试验机与加热设备的一体化装置,也可以是组合装置。此例中本发明材料热/力模拟试验1装置采用的是美国DSI公司型号为Gleeble3800的产品,最大拉伸载荷98KN,大于双轴拉伸装置的最大载荷;所述Gleeble3800设备采用全数字闭环控制系统,冲程速度范围为0.01mm/s~2000mm/s,可准确控制加载位移,因此可准确控制试样变形所需的应变速率;所述Gleeble3800设备采用电阻加热,可快速升温,最大加热温度1700℃,最大加热速度10000℃/s,最大冷却速度可达140℃/s,冷却介质有压缩空气和雾化水,因此利用热电偶可精确控制试样变形区域的温度。
如图2所示,双轴拉伸装置2包括两组水平方向夹具6和两组竖直方向夹具7、两个“井”字形部件8、四根连杆9、若干个陶瓷垫片10及陶瓷销11;两个“井”字形部件上、下、左、右四个部位分别通过一根连杆9连接。连接“井”字形部件左、右两个部位上的两根连杆上分别设有一组水平方向夹具6,连接“井”字形部件上、下两个部位上的两根连杆上分别设有一组竖直方向夹具7。连接“井”字形部件左、右两个部位上的两根连杆分别通过一组水平方向夹具6连接,用于固定试样,并在受到一定的载荷或位移时,同步或单轴对试样进行拉伸运动;“井”字形部件8通过陶瓷销11和陶瓷垫片10与连杆9固定连接,陶瓷销11和陶瓷垫片10用于在测试时使电流沿试样水平方向流动。“井”字形部件8中心设有一观察孔,用于测量分析装置3记录试样的变形过程。
测量分析装置3包括图像采集设备4及测量分析设备5。本发明采用的图像采集设备4为高速摄像机,测量分析设备5为DIC系统。图像采集设备4用于拍摄试样变形的整个过程。测量分析设备5用于通过对比不同变形时刻试样表面随机分布的斑点阈值,从而计算变形试样的主次应变,进而获得板材的成形极限图。
拉伸变形过程中变形量的控制是由试样的设计来完成的。所述对应不同应变状态的试样设计,是基于如图3所示,和分别代表不同的应变速率,根据图3中不同应变速率下()成形极限曲线对应的5种典型的应变状态(双向应变状态点i1、平面应变状态点i2、单向应变状态点i3、介于双向应变和平面应变状态点i4、介于单向应变和平面应变状态点i5),设计5种不同应变状态的试样。本例中本发明采用的试样包括十字形试样及单轴应变状态试样。十字形试样包括图4a所示的双向应变状态点试样(a/b=1)、图4b所示的平面应变状态点试样(a/b=1/4)、图4d所示的介于双向应变和平面应变状态点试样(a/b=4/5)及图4e所示的介于单向应变和平面应变状态点试样(a/b=1/2);单轴应变状态试样包括图4c所示的单向应变状态点试样。试样的中间区域减薄,臂上带有不同数量的缝隙,厚度变化的过渡部分由圆角过渡,通过改变中间减薄区域的宽度a与长度b的比值a/b,获得对应不同应变状态的试样。十字形试样的臂间通过圆弧过渡。
本发明提供的一种板材高温成形极限图的测试方法,包括以下几个步骤:
步骤S1:制备试样;试样包括十字形试样及单轴应变状态试样。对于十字形试样,通过改变中间减薄区域的宽度a与长度b的比值a/b,获得对应不同应变状态的试样。试样的臂上带有不同数量的缝隙,厚度变化的过渡部分由圆角过渡。十字形试样的臂间通过圆弧过渡。
步骤S2:在试样中间减薄区域制作图像识别层。
步骤S3:将试样固定在双轴拉伸装置2上,然后安装于材料热/力模拟试验装置1的工作平台内,连接热电偶至相应端口,设定相应的变形温度和对应的应变速率等工艺参数,拉伸形变的变形量的控制是由试样的设计完成的,本实施例使用的材料热/力模拟试验装置1为Gleeble3800。
步骤S4:对制备的试样加热后进行拉伸形变。
步骤S5:通过测量分析装置3获取试样变形的数据,并对获取的试样变形数据进行分析,计算变形试样的主次应变。其中,测量分析装置3包括图像采集设备4及分析设备5,本发明采用的图像采集设备4为高速摄像机及照明设备,分析设备5采用是DIC系统,利用DIC技术分析变形数据。
步骤S6:根据本实施例提供的5种应变状态试样的计算结果进行多项式拟合,获得板材的成形极限图。
其中,步骤S1制备试样具体包括以下步骤:
步骤S11:利用数控电火花线切割技术,改变试样减薄区域的宽度a和长度b的比值a/b,制备对应不同应变状态的试样,拉伸变形量的控制是由试样的设计来完成的。本发明实施例采用的试样包括:十字形试样及单轴应变状态试样。十字形试样包括图4a所示的双向应变状态点试样(a/b=1)、图4b所示的平面应变状态点试样(a/b=1/4)、图4d所示的介于双向应变和平面应变状态点试样(a/b=4/5)及图4e所示的介于单向应变和平面应变状态点试样(a/b=1/2);单轴应变状态试样包括图4c所示的单向应变状态点试样。试样基本特征为中间区域减薄,臂上带有不同数量的缝隙,臂间通过圆弧过渡,厚度变化的过渡部分由圆角过渡。
步骤S5通过测量分析装置3获取试样变形的数据,并对获取的试样变形数据进行分析,计算变形试样的主次应变具体包括以下步骤:
步骤S51:通过高速摄像机记录试样拉伸过程中通过图像识别层的图样的变化,获取试样变形的数据;
步骤S52:通过DIC分析技术对比获取的试样变形数据中不同变形时刻试样表面随机分布的斑点阈值,从而计算变形试样的主次应变。
步骤S51首先通过高速摄像机获取试样变形的数据具体包括以下步骤:
步骤S511:将高速摄像机固定在支架上,连接相关线路,设定相机参数,调节照明系统和高速摄像机参数,使图像具有良好的分辨率。
步骤S512:运行程序,打开照明系统,用高速摄像机记录整个变形过程。
步骤S6综合本实施例提供的如图4a-图4e所示的5种应变状态试样的计算结果,获得板材的成形极限图是:
步骤S61:更换不同的试样,重复试验步骤(S2-S5);
步骤S62:通过DIC技术计算本实施例提供的5种应变状态试样变形的主次应变,进行多项式拟合,获得成形极限图。
本发明提供的一种板材高温成形极限图的测试系统及方法,通过设计双轴拉伸装置和对应不同应变状态的试样,可实现不同的应变路径,获得不同的应变状态;利用材料热/力模拟试验装置,准确控制试样变形区域的温度和应变速率,且拉伸过程中变形区域无摩擦,操作简单,可准确获得板材在不同温度和应变速率下的成形极限图,为板材温热成形技术的工艺设计和模具设计提供重要依据。
上述实施例为本发明较佳的实施方式,但本发明的实施方式并不受上述实施例的限制,其他的任何未背离本发明的精神实质与原理下所作的改变、修饰、替代、组合、简化,均应为等效的置换方式,都包含在本发明的保护范围之内。
Claims (5)
1.一种板材高温成形极限图的测试系统,其特征在于,包括:
双轴拉伸装置、材料热/力模拟试验装置及测量分析装置;
所述双轴拉伸装置用于在材料热/力模拟试验装置对试样进行加热后,对试样进行拉伸变形;
所述测量分析装置用于获取试样变形的数据,并对获取的试样变形数据进行分析和计算,获得板材的成形极限图;
所述试样包括:十字形试样或单轴应变状态试样;
所述试样中间区域减薄,通过改变中间减薄区域的宽度a与长度b的比值a/b,获得对应不同应变状态的试样,拉伸变形量的控制是由试样的设计来完成的;
所述对应不同应变状态的试样,其臂上带有不同数量的缝隙,厚度变化的过渡部分由圆角过渡;
所述十字形试样包括双向应变状态点试样a/b=1、平面应变状态点试样a/b=1/4、介于双向应变和平面应变状态点试样a/b=4/5及介于单向应变和平面应变状态点试样a/b=1/2;
所述单轴应变状态试样包括单向应变状态点试样;
所述测量分析装置包括,图像采集设备及测量分析设备;
所述图像采集设备用于通过观察孔获取试样变形的数据;
所述测量分析设备用于通过对比获取的试样变形数据中不同变形时刻试样表面随机分布的斑点阈值,计算变形试样的主次应变;
对不同变形试样应变的计算结果进行多项式拟合,获得成形极限图;
所述图像采集设备为高速摄像机,所述测量分析设备为DIC系统。
2.如权利要求1所述的板材高温成形极限图的测试系统,其特征在于,所述双轴拉伸装置包括:
夹具、两个“井”字形部件、连杆、陶瓷垫片及陶瓷销;
所述两个“井”字形部件通过连杆连接;
所述夹具与所述连杆连接,所述夹具用于固定试样,并在受到一定的载荷或位移时,同步或单轴对试样进行拉伸运动;
所述“井”字形部件通过陶瓷销和陶瓷垫片与所述连杆固定连接。
3.如权利要求2所述的板材高温成形极限图的测试系统,其特征在于:
所述观察孔设置在所述“井”字形部件中心;
所述夹具包括两组水平方向夹具及两组竖直方向夹具。
4.如权利要求1所述的板材高温成形极限图的测试系统,其特征在于:
所述材料热/力模拟试验装置为材料拉伸试验机与加热设备的一体化装置或组合装置。
5.一种板材高温成形极限图的测试方法,其特征在于,包括:
制备试样,通过改变试样中间减薄区域的长度a和宽度b的比值a/b,获得对应不同应变状态的试样;
在试样中间减薄区域设置图像识别层;
将试样安装于双轴拉伸装置;
将双轴拉伸装置安装于材料热/力模拟试验机,对制备的试样加热后进行拉伸变形;
通过拉伸过程中图样识别层的变化获取试样变形的数据,对获取的试样变形数据进行分析,计算变形试样的主次应变;
对不同变形试样应变的计算结果进行多项式拟合,获得成形极限图;
所述试样包括十字形试样及单轴应变状态试样;
所述试样中间区域减薄,通过改变中间减薄区域的宽度a与长度b的比值a/b,获得对应不同应变状态的试样,拉伸变形量的控制是由试样的设计来完成的;
所述对应不同应变状态的试样臂上带有不同数量的缝隙,厚度变化的过渡部分由圆角过渡;
所述十字形试样包括双向应变状态点试样a/b=1、平面应变状态点试样a/b=1/4、介于双向应变和平面应变状态点试样a/b=4/5及介于单向应变和平面应变状态点试样a/b=1/2;
所述单轴应变状态试样包括单向应变状态点试样。
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Cited By (1)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
CN103852382A (zh) * | 2014-03-04 | 2014-06-11 | 湖南大学 | 一种高强钢板热成形极限图的建立方法 |
Families Citing this family (21)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
CN103267689A (zh) * | 2013-05-07 | 2013-08-28 | 桂林电子科技大学 | 一种管材液压胀形成形极限图的构建方法及测试装置 |
CN103267685B (zh) * | 2013-05-13 | 2016-02-17 | 北方工业大学 | 一种热辅助双向拉伸试验装置和方法 |
CN103398909A (zh) * | 2013-08-05 | 2013-11-20 | 大连理工大学 | 一种获取金属高温温热成形极限曲面图的方法及其测试装置 |
CN103674712A (zh) * | 2013-12-11 | 2014-03-26 | 北京理工大学 | 高强钢复杂应力测试平台 |
CN104931332B (zh) * | 2015-05-11 | 2017-11-17 | 首钢总公司 | 一种基于时间的薄板成形极限确定方法 |
CN105855324B (zh) * | 2016-04-01 | 2017-06-23 | 湖南大学 | 一种金属板材高速成型极限测试方法 |
CN105866122B (zh) * | 2016-06-21 | 2018-10-19 | 湖南大学 | 一种金属板材高速成形极限图的建立方法 |
CN107991177B (zh) * | 2016-10-26 | 2020-09-18 | 中国科学院金属研究所 | 一种测试金属板材双轴屈服和硬化行为的方法 |
CN106802256A (zh) * | 2016-12-26 | 2017-06-06 | 首钢总公司 | 一种构建金属薄板成形极限应力图的方法 |
CN108398329A (zh) * | 2017-02-05 | 2018-08-14 | 鞍钢股份有限公司 | 一种基于厚向减薄率判别汽车钢板应用性能的方法 |
CN108398339A (zh) * | 2017-02-05 | 2018-08-14 | 鞍钢股份有限公司 | 一种基于成形安全裕度的汽车钢板冲压性能判别方法 |
CN107703003B (zh) * | 2017-11-10 | 2024-02-02 | 吉林大学 | 超高温原位双轴拉伸压缩疲劳测试平台 |
CN108458940A (zh) * | 2018-01-15 | 2018-08-28 | 东南大学 | 圆锥曲线过渡的双轴拉伸疲劳试验件及其试验方法 |
CN108573099B (zh) * | 2018-04-04 | 2021-07-23 | 同济大学 | 金属板材的临界压应力失稳曲线获取方法 |
CN109060552B (zh) * | 2018-09-06 | 2021-08-13 | 北京航星机器制造有限公司 | 一种热环境回弹试验设备和试验方法 |
CN109870357B (zh) * | 2019-03-04 | 2020-11-03 | 燕山大学 | 一种确定高强铝合金板材成形极限的方法 |
CN110296882B (zh) * | 2019-04-22 | 2022-01-07 | 上海大学 | 一种十字型硅胶双轴拉伸试件及其制备和拉伸试验方法 |
CN109916735A (zh) * | 2019-04-23 | 2019-06-21 | 中国民航大学 | 一种金属板材瞬态热成形极限的测试装置及测试方法 |
CN110686982B (zh) * | 2019-10-17 | 2021-02-02 | 山东大学 | 适用于高温条件下的十字双拉综合测试平台及方法 |
CN112033795B (zh) * | 2020-09-22 | 2023-11-10 | 南京奇纳金属材料科技有限公司 | 一种带斜焊缝的双轴拉伸疲劳试验件优化设计方法 |
CN113865954A (zh) * | 2021-08-26 | 2021-12-31 | 唐山钢铁集团有限责任公司 | 一种非接触式成形极限图的构建方法 |
Citations (3)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
US6860156B1 (en) * | 2004-05-24 | 2005-03-01 | The United States Of America As Represented By The Secretary Of The Navy | Combined in-plane shear and multi-axial tension or compression testing apparatus |
CN101520318A (zh) * | 2009-03-24 | 2009-09-02 | 南京航空航天大学 | 基于影像的板料变形测量处理方法 |
CN102435512A (zh) * | 2011-09-07 | 2012-05-02 | 西安交通大学 | 一种板料成形极限曲线的视觉测量方法 |
Family Cites Families (2)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
JPS58173450A (ja) * | 1982-04-06 | 1983-10-12 | Taiyo Kogyo Kk | 2軸引張試験機 |
JP5527694B2 (ja) * | 2010-07-29 | 2014-06-18 | 学校法人日本大学 | 二軸引張り試験装置 |
-
2012
- 2012-07-10 CN CN201210238542.3A patent/CN102749253B/zh active Active
Patent Citations (3)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
US6860156B1 (en) * | 2004-05-24 | 2005-03-01 | The United States Of America As Represented By The Secretary Of The Navy | Combined in-plane shear and multi-axial tension or compression testing apparatus |
CN101520318A (zh) * | 2009-03-24 | 2009-09-02 | 南京航空航天大学 | 基于影像的板料变形测量处理方法 |
CN102435512A (zh) * | 2011-09-07 | 2012-05-02 | 西安交通大学 | 一种板料成形极限曲线的视觉测量方法 |
Non-Patent Citations (9)
Title |
---|
A method for producing a defined uniform biaxial tensile stress field;E.MÖNCH et al.;《BRIT.J.APPL.PHYS》;19631231;第14卷;810-812页 * |
Design and development of a biaxial strength testing device;G. Ferron et al.;《Journal of testing and evaluation》;19880531;第16卷;正文第253页第1栏倒数第2段至256页第1栏第3段及附图图1-图5 * |
The effects of temperature and forming speed on the forming limit diagram for type 5083 aluminum-magnesium alloy sheet;Testsuo et al.;《Materials Processing Technology》;20010615;第113卷(第1-3期);正文第649页第1栏第1段至652页第2栏第2段及附图1-图9 * |
中心区减薄的十字形试件拉伸性能研究;韩非 等;《塑料工程学报》;20071231;第14卷(第6期);55-58页 * |
基于极限应力分析的十字形双向拉伸试件设计;韩非 等;《北京航空航天大学学报》;20070531;第33卷(第5期);600-604页 * |
复杂加载路径下板料屈服强化与成形极限的研究进展;万敏 等;《塑性工程学报》;20000630;第7卷(第2期);35-39页 * |
曹宏深 等.金属薄板成形性能与试验方法 第8部分:成形极限图(FLD)测试指南.《中华人民共和国国家标准 GB/T 15825.8-2008》.2008,1-8页. * |
板料变形三维数字散斑应变测量分析系统研究;张德海 等;《锻压技术》;20100830;第35卷(第4期);27-31页 * |
非接触应变测量的数字散斑相关方法的研究;郭海鸿 等;《现代制造工程》;20071130(第11期);96-98页 * |
Cited By (2)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
CN103852382A (zh) * | 2014-03-04 | 2014-06-11 | 湖南大学 | 一种高强钢板热成形极限图的建立方法 |
CN103852382B (zh) * | 2014-03-04 | 2016-02-10 | 湖南大学 | 一种高强钢板热成形极限图的建立方法 |
Also Published As
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