CN102680979A - 一种雷达抗干扰的方法 - Google Patents

Abstract

本发明涉及一种雷达抗干扰的方法，其特征在于，包括以下步骤：S1、在第一雷达向第二雷达发出与第二雷达初始极化方式相同的干扰电磁波时，设置一超材料极化转换器于第二雷达的反射面与馈源之间，用以转换第一雷达发出的干扰电磁波的极化方式；S2、第二雷达改用经极化转换器转换后的极化方式通信。根据本发明的雷达抗干扰的方法，可以简单有效地防止敌方雷达的信号干扰。

Description

一种雷达抗干扰的方法

技术领域

本发明涉及一种雷达抗干扰的方法，具体地涉及一种利用超材料实现雷达抗干扰的方法。

背景技术

电磁波的极化状态在液晶显示、射频天线及各种辐射器件、卫星天线与光学器件等方面有广泛的应用。传统的极化转换器件通常限制一种极化波透射，将不需要的极化波反射；或者将波分为两束具有不同极化状态的波束，因此一种极化波只能携带不到一半的能量，具有较大的能量损耗，并且工艺要求和成本高。此外，利用截面渐变的波导可以实现圆极化波与线极化波之间的转换。此种方能量损耗较小，但要得到极化隔离度好的出射波对加工精度要求相当高，实现难度较大。

在各种天线及微波与光学的仪器设备中，经常需要实现不同极化状态之间的转换，以获得某种单极化波或双极化波。极化转换主要关注以下几个方面的指标：

1)高性能。转换后的极化波应具有较高的极化隔离度，接近所需要的极化状态。

2)低损耗。具有较高的能量转换效率，以实现节能降耗的目标。

3)尺寸小。不占用过多空间。

此外，极化转换方法应易于实现，设计不应太复杂，器件成本不应过高。

超材料由介质基材和设置上基材上的多个人造微结构(通常采用金属微结构)组成，可以提供各种普通材料具有和不具有的材料特性。单个人造微结构大小一般在1/10至1/5个波长之间，其对外加电场和/或磁场具有电响应和/或磁响应，从而具有表现出等效介电常数和/或等效磁导率。人造微结构的等效介电常数和等效磁导率由单元几何尺寸参数决定，可人为设计和控制。并且，人造微结构可以具有人为设计的各向异性的电磁参数，从而产生许多新奇的现象，为实现极化转换提供了可能。

利用极化转换可以实用雷达的抗干扰，因此在用超材料实现极化转换时，雷达的抗干扰将更加的有效和简单。

发明内容

本发明要解决的技术问题在于，利用超材料，提供一种简单有效的雷达抗干扰的方法。

本发明解决其技术问题所采用的技术方案是：一种雷达抗干扰的方法，其特征在于，包括以下步骤：

S1、在第一雷达向第二雷达发出与第二雷达初始极化方式相同的干扰电磁波时，设置一超材料极化转换器于第二雷达的反射面与馈源之间，用以转换第一雷达发出的干扰电磁波的极化方式；

S2、第二雷达改用经极化转换器转换后的极化方式通信。

进一步地，所述超材料极化转换器包括基材以及设置在基材上的电磁特性呈各向异性的多个人造微结构，所述多个人造微结构均匀分布在垂直于电磁波的入射方向的一个或多个平面上，所述超材料极化转换器内部的折射率呈均匀分布，所述入射电磁波的电场矢量在所述一个或多个平面上内分解成两个不为零的正交分量，两个分量分别与人造微结构所处位置的光轴平行和垂直，在电磁波穿过超材料极化转换器后，所述两个正交分量具有了一与入射前不同的相位差Δθ。

进一步地，所述基材由多个相互平行的片状基板堆叠形成，每个片状基板上均附着有多个人造微结构，所述片状基板垂直于电磁波的入射方向，所有的人造微结构在所述片状基板上周期排布。

进一步地，若Δθ＝Kπ，则可以实现任意夹角的两个线极化电磁波的相互转换，其中K为整数。

进一步地，若要实现水平极化与垂直极化电磁波之间的相互转换，则使人造微结构的光轴方向与入射电磁波的电场矢量的方向呈45度夹角。

进一步地，若要实现线极化和圆极化电磁波之间的相互转换，则Δθ＝(2K+1)(π/2)，且人造微结构的光轴方向与入射电磁波的电场矢量的方向呈45度夹角。

进一步地，若要实现线极化和椭圆极化电磁波的相互转换，则Δθ不等于Kπ并且不等于(2K+1)(π/2)，且人造微结构的光轴方向与入射电磁波的电场矢量的方向的夹角不等于45度。

进一步地，所述人造微结构为金属微结构，所述每个金属微结构为一具有图案的附着在片状基板上的金属线，所述金属线的图案为一非90度旋转对称图形。

进一步地，所述金属线通过蚀刻、电镀、钻刻、光刻、电子刻或离子刻的方法附着在片状基板上。

进一步地，所述金属线呈二维雪花状，其具有相互垂直呈“十”字的第一主线及第二主线，所述第一主线的两端垂直设置有两个第一支线，所述第一主线的两端垂直设置有两个第二支线。

进一步地，所述第一主线及第二主线相互平分，所述两个第一支线的中心连接在第一主线上，所述两个第二支线的中心连接在第二主线上。

进一步地，所述入射电磁波的电场矢量的两个正交分量分解在第一主线与第二主线所在的直线上。

进一步地，所述入射电磁波的电场矢量方向与第一主线呈45度夹角。

根据本发明的雷达抗干扰的方法，采用了超材料极化转换器，将敌方雷达的干扰信号进行极化转换(转换后不能被雷达所接收)，并且采用转换后的电磁波的极化方式通信，因此，可以简单有效的抑制敌方雷达干扰(极化干扰)，同时雷达还能正常工作，不用改变雷达的其它结构(例如馈源)。

附图说明

图1是本发明超材料极化转换器一个实施例中金属微结构的示意图；

图2是本发明超材料极化转换器一个实施例超材料极化转换器的结构示意图；

图3是图2的另一视角图；

图4为图1所示图案衍生得到的一个金属微结构的图案；

图5为图1所示图案变形得到的一个金属微结构的图案；

图6为图1所示图案变形得到的另一个金属微结构的图案；

图7为电磁波极化转换示意图；

图8所示为雷达抗干扰示意图。

具体实施方式

“超材料″是指一些具有天然材料所不具备的超常物理性质的人工复合结构或复合材料。通过在材料的关键物理尺度上的结构有序设计，可以突破某些表观自然规律的限制，从而获得超出自然界固有的普通性质的超常材料功能。

“超材料″重要的三个重要特征：

(1)“超材料″通常是具有新奇人工结构的复合材料；

(2)“超材料″具有超常的物理性质(往往是自然界的材料中所不具备的)；

(3)“超材料″性质由构成材料的本征性质及其中的人造微结构共同决定。

做为公知常识，我们可知：

电磁波具有极化特性，它的极化方式是指线极化、圆极化及椭圆极化。由天线辐射原理可知，自由空间电磁波通常以电场

的取向作为电波极化方向。

是随时间而变化的，如果

的矢量端点随时间变化的轨迹是一直线，则称此电磁波为线极化波。若

的大小不变而方向随时间而变，在观察点处与传播方向垂直的平面内，矢量端点的变化轨迹是一个圆，称为圆极化波。

的大小和方向都随时间变化，矢量端点的轨迹为椭圆的波则叫椭圆极化波。圆极化与椭圆极化可以合称为非线极化，其中线极化还具有两个特例：水平极化和垂直极化。

在三维空间，沿Z轴方向传播的电磁波，其瞬时电场可写为：

若

其中，Exm及Eym分别为电场在X轴及Y轴方向上的幅值，w为电磁波波动的角频率，θx及θy分别为X轴方向及Y轴方向的两个分量的相位。

若

与

的相位差为nπ(n＝1，2，3，...)，则合成矢量的模为：这是一个随时间变化而变化的量，合成矢量的相位θ为：θ＝tg^-1(Ey/Ex)＝tg^-1(Eym/Exm)，合成矢量的相位为常数。可见合成矢量的端点的轨迹为一条直线。

与传播方向构成的平面称为极化面，当极化面与地面平行时，为水平极化；当极化面与地面垂直时，为垂直极化。

若

与

的幅度相等，相位差为(2n+1)π/2时，则

是常数，而相位随时间t而变化：θ＝tg^-1(Ey/Ex)＝wt，故合成矢量端点的轨迹为一个圆，称为圆极化。

根据电场旋转方向不同，圆极化可分为右旋和左旋两种。观察者沿波的传播方向看去，电场矢量在截面内顺时针方向旋转(满足右手定测)称右旋圆极化，逆时针方向旋转(满足左手定测)称左旋圆极化。因此，若

超前

则为右旋圆极化，若

落后

则为左旋圆极化。

若

与

的幅度和相位差均不满足上述条件时，即合成矢量

的大小和方向都随时间变化(都不是常数)，则合成矢量端点的轨迹为一个椭圆，称为椭圆极化。根据电场旋转方向不同，椭圆极化和圆极化可分为右旋和左旋两种。观察者沿波的传播方向看去，电场矢量在截面内顺时针方向旋称右旋椭圆极化，逆时针方向旋转称左旋椭圆极化。

根据本发明的雷达抗干扰的方法，其包括以下步骤：S1、在第一雷达100向第二雷达200发出与第二雷达200初始极化方式相同的干扰电磁波时，设置一超材料极化转换器30于第二雷达的反射面21与馈源22之间，用以转换第一雷达100发出的干扰电磁波的极化方式；S2、第二雷达200改用经极化转换器10转换后的极化方式通信。雷达的极化通信方式通常有两种，线极化和圆极化，线极化又可分为水平极化和垂直极化，圆极化又可分为左旋圆极化与右旋圆极化。如图8所示，定义电磁波a为干扰电磁波(第一雷达10发出的电磁波)，定义电磁波b为第二雷达200的初始通信用的电磁波，则为了干扰第二雷达200，第一雷达100发出的干扰电磁波a与b的极化方式相同，为了抑制干扰，在第二雷达200的反射面21与馈源22之间设置一超材料极化转换器，将电磁波a的极化方式转换，从而不能被第二雷达200所接收，另外，为了第二雷达200的正常通信，改用经极化转换器转换30后的极化方式通信；举几个例子：

(1)第二雷达200的初始通信电磁波b的极化方式为水平极化(则馈源22只能接收水平极化的电磁波)，第一雷达发出的干扰信号a也为水平极化，则放置一能够将水平极化转换为垂直极化的超材料极化转换器30，则电磁波a与b经过超材料极化转换器30后均转换为垂直极化的电磁波，不能被馈源22所接收，从而抑制了第一雷达的干扰。另外为了正常通信，第二雷达200采用垂直极化通信，垂直极化的电磁波通过反射面21反射进入超材料极化转换器30，离开超材料极化转换器30时，垂直极化将会转换为水平极化，被馈源所接收。第二雷达200的初始通信电磁波b的极化方式为垂直极化(则馈源22只能接收垂直极化的电磁波)的原理与上述相同。超材料极化转换器30也为同一个。

(2)第二雷达200的初始通信电磁波b的极化方式为左旋圆极化(由于左旋圆极化经过一次反射后变成右旋圆极化，则馈源22只能接收右旋圆极化的电磁波)，第一雷达发出的干扰信号a也为左旋圆极化，左旋圆极化经过一次反射后变成右旋圆极化，则放置一能够将右旋圆极化转换为左旋圆极化的超材料极化转换器30，则电磁波a与b经过反射面21一次反射后转变成右旋圆极化，再经过超材料极化转换器30后均转换为左旋圆极化的电磁波，不能被馈源22所接收，从而抑制了第一雷达100的干扰。另外为了正常通信，第二雷达200采用右旋圆极化方式通信，右旋圆极化的电磁波经反射面21后转换成左旋圆极化波，进入超材料极化转换器30，离开超材料极化转换器30时，左旋圆极化波将会将会转换为右旋圆极化波，被馈源所接收。

为实现上述的雷达抗干扰的方法，如图1至图3所示，根据本发明的超材料极化转换器10，其包括基材1以及设置在基材1上的电磁特性呈各向异性的多个人造微结构2，所述多个人造微结构2均匀分布在垂直于电磁波的入射方向的一个或多个平面上。所述超材料极化转换器10内部的折射率呈均匀分布，此处的折射率均匀分布是指每个人造微结构的所在位置的折射率分布相同，又由于电磁波是垂直入射的，因此出射时电磁波的传播方向不会发生改变。所述入射电磁波的电场矢量在上述一个或多个平面上分解成两个不为零的正交分量，两个分量分别与人造微结构所处位置的光轴平行和垂直，此处的光轴是指人造微结构的折射率椭球的长轴，此处的折射率椭球指的是每一人造微结构的折射率的空间分布；光轴与电磁波的电场矢量方向的夹角不为0，则电场矢量在垂直于电磁波的入射方向的平面内分解成两个正交分量都不为零。在电磁波穿过超材料极化转换器10后，所述的两个正交分量具有了一与入射前不同的相位差Δθ，则出射后两个正交分量合成后得到的电场矢量(出射电磁波的电场矢量)与入射前的电磁波的电场矢量必然不相同，从而实现了入射电磁波与出射电磁波的极化转换。上述的人造微结构通常是指金属微结构，当然也可是其它已知的其它人造微结构。只要能满足对入射电磁波的电场矢量的两个正交分量都有电响应即可。

作为本发明的一个实施例，所述基材1由多个相互平行的片状基板11堆叠形成，每个片状基板11上均附着有多个人造微结构2，所述片状基板11垂直于电磁波的入射方向，所有的人造微结构在片状基板11上周期排布。图2所示为超材料极化转换器一个实施例中片状基板11及多个人造微结构2的结构示意图，所述基材1实际上是由多个片状基板11沿与纸面垂直的方向堆叠，电磁波也是沿垂直纸面的方向垂直射入的。图2中只能看到其一侧。图3为图2的另一视角图，我们可以清楚的看到基材1是由多个片状基板11堆叠形成有一定厚度的方形物体。图中上方的多个箭头表示的是入射的电磁波，下方的箭头表示出射的电磁波，电磁波沿人造微结构所在平面垂直射入。实际做产品的时候，还可以对其进行封装，使得从外部看不到人造微结构，封装的材料与基材相同。当然，为了避免人造微结构直接与片状基板接触产生的损害，还可以在相邻的两片片状基板之间填充空气或介电常数和磁导率与空气接近的其它介质。

我们可以将整个超材料极化转换器(事实上就是一种超材料)分为多个相同的单元格，每个单元格都包括一个人造微结构及该人造微结构所附着的基板，整个超材料极化转换器可以看成是由这多个单元格组成，每一个单元格都会对通过其的电磁波产生电场和/或磁场响应，即电磁波通过每一个单元格时，所述两个正交分量都会受到影响，即两个正交分量的相位发生变化，只是由于人造微结构具有各向异性的电磁特性，两个正交分量受到的影响不一样，即两个正交分量的振动会有快有慢，两个正交分量的相位变化的大小不相同，因此两个正交分量的相位差不断变化，而在电磁波离开超材料转换器时，其经过了多个单元格，相位差的变化得到累加，因此，若出射后的相位差Δθ与入射前的相位差不同，则两个正交分量的合成后的电场矢量(出射电磁波的电场矢量)将相对于入射前发生了极化特性的改变。人造微结构电磁参数的各向异性是指人造微结构所在的单元格的电磁参数并不是每一点都相同。

若我们定义电磁波的传播方向为三维直角坐标系中的z轴，则由电磁波的基本原理可知，电场矢量E在x与y轴所构成的平面内，我们假定入射的电磁波的电场矢量为E_r，其两个正交分量为E_1r与E_2r；刚好离开超材料极化转换器时电磁波的电场矢量为E_c，其两个正交分量为E_1c与E_2c；其中E_1r表示沿光轴方向的分量，E_2r则表示另一个分量，E_1c与E_2c分别为E_1r与E_2r出射时的两个分量；此处，E_c假定为电磁波刚好离开超材料极化转换器的电场矢量只是为了方便描述，因为电磁波离开超材料后，其不再受到人造微结构的影响，其极化特性已经稳定。如图7所示，其表示电磁波极化转换的示意图(在x轴与y轴构成的平面内)，我们假设电磁波在未入射之前E_r与E_1r的夹角为a，且刚好穿过极化转换器后，电磁波的电场矢量E_c的分量E_1c与E_1r完全重合，E_c与E_1c的夹角为b，以下分两种情况来描述本发明中电磁波的极化转换：

(1)任意夹角的两个线极化电磁波的相互转换，此时Δθ＝Kπ(K为整数)，此时两个正交分量E_1c与E_2c合成后得到的电场矢量E_c的相位为一常数，则实现了任意极化状态的电磁波到线极化电磁波的转换；如图7所示，假设其表示的任意夹角的两个线极化电磁波的转换，则由于E_1c与E_2c相位差为Kπ，E_2c在如图7所示的位置上，根据几何原理，合成后的E_c与E_r的模相等，只是E_c相对于E_r在x与y轴所构成的平面内旋转了(a+b)的角度，由几何原理同样可得，a＝b，即E_c相对于E_r在x与y轴所构成的平面内旋转了2a的角度，若人造微结构的光轴方向与电场矢量的方向呈45度夹角(即a＝45度)，即E_r与E_1r的夹角为45度，则经过此种超材料极化转换器后，E_c相对于E_r在x与y轴所构成的平面内旋转了90的角度，则此种结构的超材料极化转换器可以实现了水平极化与垂直极化的相互转换(即入射电磁波的电场矢量方向在y轴或x轴的方向上)。若人造微结构的光轴方向与电场矢量的方向不是呈45度夹角(即a不等于45度)，则经过此种超材料极化转换器后，E_c相对于E_r在x与y轴所构成的平面内旋转了的角度2a不等于90度，此时可以实现水平极化与另一种水平极化的转换，或者是垂直极化与另一种垂直极化的转换。

(2)线极化状态的电磁波到非线极化的转换，此时Δθ不等于Kπ，其中K为整数。分两种情况：

第一种情况，若要实现线极化和圆极化电磁波之间的相互转换，则Δθ＝(2K+1)(π/2)，且人造微结构的光轴方向与入射电磁波的电场矢量的方向呈45度夹角。即入射的电磁波的电场矢量E_r与E_1r的夹角为45度，假设图7为线极化和圆极化电磁波之间的相互转换，则有，若a等于45度，则根据几何原理，此时E_1r与E_2r幅度相等，因此出射电磁波的电场矢量E_c的两个正交分量E_1c与E_2c幅度也相等；两个正交分量E_1c与E_2c幅度相等，且其相位差Δθ＝(2K+1)(π/2)，因此出射的电磁波的矢量端点从传播方向看上去会在一个圆上，出射的电磁波为圆极化波，从而实现了实现线极化和圆极化电磁波之间的相互转换。至于圆极化的左旋或者右旋和E_1c与E_2c谁超前有关，即若E_1c超前E_2c(π/2)，则为右旋圆极化，若E_1c落后E_2c(π/2)，则为左旋圆极化。

第二种情况，若要实现线极化和椭圆极化电磁波的相互转换，则Δθ不等于Kπ并且不等于(2K+1)(π/2)，且人造微结构的光轴方向与入射电磁波的电场矢量的方向的夹角不等于45度。即入射的电磁波的电场矢量E_r与E_1r的夹角为不为45度，假设图7为线极化和椭圆极化电磁波的相互转换的示意图，则有，若a不等于45度，则根据几何原理，此时E_1r与E_2r幅度不相等，因此出射电磁波的电场矢量E_c的两个正交分量E_1c与E_2c幅度也不相等；两个正交分量E_1c与E_2c幅度不相等，且其相位差Δθ不等于(2K+1)(π/2)也不等于Kπ，因此出射的电磁波的矢量端点从传播方向看上去会在一个椭圆上，出射的电磁波为椭圆极化波，从而实现了线极化和椭圆极化电磁波的相互转换。至于圆极化的左旋或者右旋和E_1c与E_2c谁超前有关，即若E_1c超前E_2c，则为右旋椭圆极化，若E_1c落后E_2c，则为左旋椭圆极化。

应当指出，上述的每一相位差对应一类(不是一个)超材料极化转换器，特定的超材料极化转换器功能是单一的，只能实现特定的极化转换，这是因为根据入射电磁波的极化特性不同，虽然出射电磁波的电场矢量的两个正交分量具有相同的相位差，但是不同入射的电磁波，超材料极化转换器对其影响是不相同的，因此可以认为它们是通过了不同的极化转换器。

人造微结构通常采用金属微结构，在入射电磁波的极化特性确定的情况下，根据需要的出射电磁波的极化特性来设计超材料极化转换器。例如，可以先选定基材与金属微结构的材料，再通过改变金属微结构的图案、设计尺寸和/或金属微结构在空间中的排布可以获得想要的相位差Δθ。这是因为，通过改变金属微结构的图案、设计尺寸和/或金属微结构在空间中的排布，即可改变超材料极化转换器空间中每一单元格的电磁参数ε和μ，从而改变相应单元格的折射率n，超材料极化转换器可以看成是由多个这样的单元格组成的，因此通过合理计算可以得到想要的Δθ，从而实现想要的极化转换。至于怎么得到金属微结构的图案、设计尺寸和/或金属微结构在空间中的排布，这个方法是多种的，举个例子，可以通过逆向的计算机仿真模拟得到，先确定Δθ的数值，根据此数值去设计超材料极化转换器整体的电磁参数分布，再从整体出发计算出空间中每一单元格的电磁参数分布，根据这每一单元格的电磁参数来选择相应的人造微结构的图案、设计尺寸和/或金属微结构在空间中的排布(计算机中事先存放有多种金属微结构数据)。对每个单元格的设计可以用穷举法，例如先选定一个具有特定图案的金属微结构，计算电磁参数，将得到的结果和我们想要的对比，对比再循环多次，一直到找到我们想要的电磁参数为止，若找到了，则完成了金属微结构的设计参数选择；若没找到，则换一种图案的金属微结构，重复上面的循环，一直到找到我们想要的电磁参数为止。如果还是未找到，则上述过程也不会停止。也就是说只有找到了我们需要的电磁参数的金属微结构后，程序才会停止。由于这个过程都是由计算机完成的，因此，看似复杂，其实很快就能完成。

作为一个实施例，所述人造微结构为金属微结构，所述的每个金属微结构为一具有图案的附着在片状基板11上的金属线。所述金属线的图案为一非90度旋转对称图形，非90度旋转对称图形是90度旋转对称的相对概念，所谓90度旋转对称是指，一图形沿其对称中心向任意方向旋转90度后都与原图形重合，具有此图形的金属微结构构成的单元格表现出各向同性(即单元格空间内的电磁参数每点都相同)。反之，具有非90度旋转对称的图形的金属微结构构成的单元格则表现为各向异性(即单元格空间内并不是每点的电磁参数张量均相同)。金属微结构构成的单元格若表现为各向异性，则会影响通过其中的电磁波的电场矢量，使得电磁波通过每一个单元格时，所述两个正交分量都会受到影响，只是由于人造微结构具有各向异性的电磁特性，两个正交分量受到的影响不一样，即两个正交分量的振动会有快有慢，因此两个正交分量产生了相位差的变化，而在电磁波离开超材料转换器时，其经过了多个单元格，相位差得到累加，若最终相位差Δθ不等于入射前的相位差，则两个正交分量的合成后的电场矢量(出射电磁波的电场矢量)将相对于入射前发生了极化特性的改变，实现极化转换。

作为一个实施例，所述金属线通过蚀刻、电镀、钻刻、光刻、电子刻或离子刻的方法附着在片状基板11上。

如图1所示，作为一个具体的实施例，所述金属线呈二维雪花状，其具有相互垂直呈“十”字的第一主线21及第二主线22，所述第一主线21的两端垂直设置有两个第一支线23，所述第一主线的两端垂直设置有两个第二支线24。所述第一主线21及第二主线22相互平分，所述两个第一支线23的中心连接在第一主线21上，所述两个第二支线24的中心连接在第二主线22上。图中只是示意，实际上第一主线、第二主线、第一支线及第二支线都是有宽度的。在这个实施例中，各向同性的情况为，在具备前特征外，金属线同时还应当满足以下两个条件：

1)第一主线与第二主线长度与宽度相同；

2)第一分支与第二分支长度与宽度也相同；

因此，只要不同时满足上面的条件，则由上述图案的金属微结构构成的单元结构表现为各向异性。

在本实施例中，所述入射电磁波的电场矢量的两个正交分量分解在第一主线21与第二主线22所在的直线上，即第一主线21与第二主线22中的一条的方向为光轴的方向。这样一来，电磁波的电场矢量的两个正交分量一个是在第一主线21的直线方向，另外一个则在第二主线22的直线方向，使得金属微结构2对电磁波的两个正交分量都有影响(电场响应)，这种影响经过一定时间叠加后，则会使电磁波的电场矢量的两个正交分量产生相位差的变化，从而使得两个正交分量的合成矢量(出射电磁波的电场适量)发生改变，实现了电磁波的极化转换。在由任意极化状态的电磁波转换为线极化波时，出射的电磁波的电场矢量的两个分量的幅度可以相等也可以不等，若相等则可实现水平极化与垂直极化的相互转换，此时，第一主线21与入射的电磁波的电场矢量呈45度夹角。并且在由任意极化状态的电磁波转换为圆极化波时，出射的电磁波的电场矢量的两个分量的幅度也要相等，此时，第一主线21与入射的电磁波的电场矢量也要呈45度夹角。

如图2及图3所示，同一平面内金属微结构呈4X6的矩阵排列，并且在电磁波的入射方向上排布有6层(6块片状基板)，这只是个示意性表示，根据不同需要可以有不同的平面排列，并且在电磁波入射方向上金属微结构的排布也可以有其它层数。例如，在每一平面中的金属微结构的排布确定的情况下，可以通过平面的个数(片状基板的个数)来控制超材料极化转换器在电磁波垂直入射方向上的厚度，从而获得所需要的相位差，实现不同的极化转换。

当然，这里只是举了一个简单的例子，金属线还可以有其它的图案(或拓扑结构)，如图4-图6所示。其中图4为上述图案的衍生，即在两个第一支线和两个第二支线的两端均再加两个支线，依此类推，还可以有很多其它的衍生图案；其中图5至图6为上述图案的变形；另外还有很多变形图案，本发明并不能对此一一列举。

本发明的所述片状基板11可以由陶瓷材料、环氧树脂或聚四氟乙烯制得。作为一个实施例，选用聚四氟乙烯来制成片状基板。聚四氟乙烯的电绝缘性非常好，因此不会对电磁波的电场产生干扰，并且具有优良的化学稳定性、耐腐蚀性，使用寿命长，作为金属微结构附着的基材是很好的选择。

作为一个实施例，所述金属线为铜线或银线，铜与银的导电性能好，对电场的响应更加灵敏。

上面结合附图对本发明的实施例进行了描述，但是本发明并不局限于上述的具体实施方式，上述的具体实施方式仅仅是示意性的，而不是限制性的，本领域的普通技术人员在本发明的启示下，在不脱离本发明宗旨和权利要求所保护的范围情况下，还可做出很多形式，这些均属于本发明的保护之内。

Claims (13)

1.一种雷达抗干扰的方法，其特征在于，包括以下步骤：

S1、在第一雷达向第二雷达发出与第二雷达初始极化方式相同的干扰电磁波时，设置一超材料极化转换器于第二雷达的反射面与馈源之间，用以转换第一雷达发出的干扰电磁波的极化方式；

S2、第二雷达改用经极化转换器转换后的极化方式通信。

2.根据权利要求1所述的雷达抗干扰的方法，其特征在于，所述超材料极化转换器包括基材以及设置在基材上的电磁特性呈各向异性的多个人造微结构，所述多个人造微结构均匀分布在垂直于电磁波的入射方向的一个或多个平面上，所述超材料极化转换器内部的折射率呈均匀分布，所述入射电磁波的电场矢量在所述一个或多个平面上内分解成两个不为零的正交分量，两个分量分别与人造微结构所处位置的光轴平行和垂直，在电磁波穿过超材料极化转换器后，所述两个正交分量具有了一与入射前不同的相位差Δθ。

3.根据权利要求2所述的雷达抗干扰的方法，其特征在于，所述基材由多个相互平行的片状基板堆叠形成，每个片状基板上均附着有多个人造微结构，所述片状基板垂直于电磁波的入射方向，所有的人造微结构在所述片状基板上周期排布。

4.根据权利要求2所述的雷达抗干扰的方法，其特征在于，若Δθ＝Kπ，则可以实现任意夹角的两个线极化电磁波的相互转换，其中K为整数。

5.根据权利要求4所述的雷达抗干扰的方法，其特征在于，若要实现水平极化与垂直极化电磁波之间的相互转换，则使人造微结构的光轴方向与入射电磁波的电场矢量的方向呈45度夹角。

6.根据权利要求2所述的雷达抗干扰的方法，其特征在于，若要实现线极化和圆极化电磁波之间的相互转换，则Δθ＝(2K+1)(π/2)，且人造微结构的光轴方向与入射电磁波的电场矢量的方向呈45度夹角。

7.根据权利要求2所述的雷达抗干扰的方法，其特征在于，若要实现线极化和椭圆极化电磁波的相互转换，则Δθ不等于Kπ并且不等于(2K+1)(π/2)，且人造微结构的光轴方向与入射电磁波的电场矢量的方向的夹角不等于45度。

8.根据权利要求3所述的雷达抗干扰的方法，其特征在于，所述人造微结构为金属微结构，所述每个金属微结构为一具有图案的附着在片状基板上的金属线，所述金属线的图案为一非90度旋转对称图形。

9.根据权利要求8所述的雷达抗干扰的方法，其特征在于，所述金属线通过蚀刻、电镀、钻刻、光刻、电子刻或离子刻的方法附着在片状基板上。

10.根据权利要求8所述的雷达抗干扰的方法，其特征在于，所述金属线呈二维雪花状，其具有相互垂直呈“十”字的第一主线及第二主线，所述第一主线的两端垂直设置有两个第一支线，所述第一主线的两端垂直设置有两个第二支线。

11.根据权利要求10所述的雷达抗干扰的方法，其特征在于，所述第一主线及第二主线相互平分，所述两个第一支线的中心连接在第一主线上，所述两个第二支线的中心连接在第二主线上。

12.根据权利要求11所述的雷达抗干扰的方法，其特征在于，所述入射电磁波的电场矢量的两个正交分量分解在第一主线与第二主线所在的直线上。

13.根据权利要求12所述的雷达抗干扰的方法，其特征在于，所述入射电磁波的电场矢量方向与第一主线呈45度夹角。

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