CN102606308A - 在带有废气再循环的燃气轮机发电站中气体成分的调节 - Google Patents

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Abstract

本发明涉及一种用于运行带有废气再循环的燃气轮机发电站的方法，在其中根据燃气轮机(6)的运行状态确定在混入再循环的废气之后在燃气轮机(6)的废气流和/或进气流中的至少一个组分的额定浓度。另外，在废气流中和/或在进气流中的该至少一个组分的实际浓度被测量且根据额定/实际偏差来调节用于调节再循环流的调节元件。另外，本发明涉及一种带有废气再循环的燃气轮机发电站，其为了执行该方法包括在其中确定在燃气轮机(6)的废气流或进气流中的至少一个组分的浓度的调节器和用于测量该至少一个组分的实际浓度的测量仪器(36，37，38)。

Description

在带有废气再循环的燃气轮机发电站中气体成分的调节
技术领域
本发明涉及一种用于调节带有废气再循环的燃气轮机的气体成分(Gaszusammensetzung)的方法和系统。
背景技术
废气的再循环是原理上可被用于在燃气轮机中的最不同的目的的一种技术。由此例如用于排放的控制、用于废气容积的减少、用于二氧化碳分离等等。在燃气轮机中的废气的再循环中，废气的主要部分被从总的废气流中分出且通常在冷却和清洁之后又被供应给涡轮机的输入质量流或涡轮机的增压器，其中，再循环的废气流被与新鲜的空气混合，且该混合物紧接着被供应给增压器。
有利地，通过废气再循环可提高在废气中的二氧化碳分压，以便减少带有二氧化碳分离的发电站(Kraftwerk)的功率损失和效率损失。另外，以减少在燃气轮机的进气中的氧气浓度的目的提出废气再循环，以便由此减少NOX排放。
为了废气再循环，例如文件US 7536252B1描述了一种用于控制涡轮机的废气再循环流的方法，废气再循环流经由废气再循环系统被引回至涡轮机的进口。在该方法中，包含废气流在涡轮机的进口流处的比例的额定废气再循环比例被确定，且实际值被调整到额定值上。
由文件EP2248999已知一种带有废气再循环的发电站以及一种用于运行这样的发电站的方法，在其中取决于负荷地调节再循环率和再循环的废气所被再冷却到的温度。该已知的以及其它已知的公开利用再循环率，即再循环的废气与涡轮机的进气质量流的比率或再循环的废气在涡轮机的进气质量流处的比例。实际上，在所提到的方法中提出可靠地确定比例或比率的问题。不仅进气质量流而且再循环质量流仅能以较大的成本且不精确地来测量。
发明内容
本发明提出了该目的，即，说明一种用于可靠地运行带有废气再循环的燃气轮机发电站和调节废气再循环的方法。
根据本发明，该目的通过独立权利要求的内容来实现。本发明的核心是一种方法，在其中燃气轮机过程的气流的至少一个组分的含量或浓度(物质的量浓度或质量浓度)被直接用于调节用于废气再循环的控制元件。
在该用于运行带有废气再循环的燃气轮机发电站的方法中，燃气轮机发电站包括燃气轮机、废热蒸汽发生器和将废气分成用于再循环到燃气轮机的进气流中的第一废气流和用于发出到环境中的第二废气流的废气分配器以及用于调节再循环流的调节元件，根据燃气轮机的运行状态来确定在再循环的废气的混入(Zumischung)之后在燃气轮机的废气流和/或进气流中的至少一个组分的额定浓度。另外，在废气流中和/或在进气流中的该至少一个组分的实际浓度被测量且根据额定-实际偏差调节用于调节再循环流的调节元件。
该方法的一设计方案特征在于，在废气流中的氧气浓度利用控制元件来调节。在此，在被再循环的第一废气流中的浓度、在被发出到环境处的第二废气流中的浓度或在再循环流的分支之前的废气流的浓度可被调节。
该方法的一替代的设计方案特征在于，在废气流中的一个中的二氧化碳浓度被调节。另外，二氧化碳浓度和氧气浓度的调节可被执行。
根据该方法的另一设计方案，在再循环的废气的混入之后在燃气轮机的进气流中的氧气浓度被调节。
该方法的一替代的设计方案特征在于，在再循环的废气的混入之后在燃气轮机的进气流中的二氧化碳浓度被调节。另外，在再循环的废气的混入之后在燃气轮机的进气流中的二氧化碳和氧气浓度的调节可被执行。
在设置有氧气浓度和二氧化碳浓度的调节的情况中，两个调节参数的加权是有利的，因为两个参数以仅仅一个调整量来影响。例如，氧气浓度和二氧化碳浓度可被相等地加权。在另一示例中，为了确保完全的燃烧，氧气浓度例如可如二氧化碳浓度两倍或三倍那么大地来加权。
原理上，氧气浓度和二氧化碳浓度彼此相关联。
当燃料成分、尤其燃料的氢含量改变或氧气被混入燃烧气时，两个参数的调节例如是有利的。
另外，提出了一种在再循环的废气的混入之后在燃气轮机的废气流中的氧气浓度和/或二氧化碳浓度与在燃气轮机的进气流中的浓度的调节的组合。对于该方法，两个调节参数的加权是有利的，因为两个或多个参数以仅仅一个调节量来影响。
在另一实施方案中该方法特征在于，根据燃气轮机发电站的功率来确定额定浓度。代替功率，也可利用对其它重要的运行参数或运行参数的组合(例如涡轮机进口温度(例如根据ISO 2314)、热气温度、涡轮机出口温度、压缩机出口压力或可调节的压缩机进口叶片的位置)的依赖性。另外，额定浓度可根据环境条件、尤其环境温度或压缩机进口温度来确定。在此，额定浓度例如是所提及的参数中的一个或组合的函数。
最大的废气再循环经常被对于稳定的、完全的燃烧所必需的氧气浓度限制。稳定的、完全的燃烧就此而言意味着，CO(一氧化碳)排放和UHC(unburned hydrocarbon＝未燃的碳氢化合物)排放保持在允许的限值之下，且燃烧室波动保持在允许的范围中。允许的CO排放和UHC排放典型地在ppm的数量级中(大多数在个位数ppm的范围中)。在氧气缺乏的情况下可以以陡峭的梯度上升的波动应保持在燃烧室压力的10％之下。典型地，其保持在燃烧室压力的1至2％之下。在CO排放、UHC排放或燃烧室波动的上升超过限值时，通过调节元件重新调节第一废气流。例如一旦CO排放、UHC排放或燃烧室波动的限值被超过，就减少第一废气流。
在该方法的一实施方案中，二氧化碳或氧气的额定浓度根据CO排放、UHC排放或燃烧室波动或两个或所有三个参数的组合来修正。
另一有利的方法由此突出，即再循环的废气在废气再冷却器(Abgasrueckkuehler)中被冷却到再冷却温度，其中，再冷却温度作为功率的函数被确定。代替功率，也可利用其它的重要的运行参数或运行参数的组合(例如涡轮机进口温度、热气温度、涡轮机出口温度、压缩机出口压力或可调节的压缩机进口叶片的位置)的依赖性。另外，再冷却温度可根据环境条件、尤其环境温度来确定。在此，再冷却温度例如是所提及的参数中的一个或组合的函数。
为了确保燃气轮机的进气流的成分的稳定、快速的调节，进一步提出，在环境与再循环的废气到燃气轮机的进气流中的混入之间的进气压力损失和在废气分配器与环境之间的废气压力损失被测量，以便由此确定压差，其在无附加的废气增压器(Abgasgeblaese)或升压器(Booster)的情况下可供用于废气分配器与混入之间的废气再循环。替代地，在废气分配器与废气到燃气轮机的进气流中的混入的位置之间的压差也可被直接测量。依赖于该压差修正调节元件的调节。
该调节修正在燃气轮机的瞬变的运行中、尤其在快速瞬变的情况下是有利的，这是因为进气质量流例如通过关闭可调节的压缩机导向叶片被减少。由此，进气压力损失以及在进气过滤器上的压力损失变得更小且在燃气轮机的进口之前的负压变得更小。同时，随着减少的质量流，废气压力损失(例如在燃气轮机下游的二氧化碳分离系统上的压力损失降低。该压力损失在部分负荷与全负荷之间变化2至3倍。在全负荷的情况下，这两个压力损失的总和典型地在对于废气再循环所需的压差的30至50％的数量级中，使得在调节元件的调节不变的情况下压差中的变化导致在再循环流中且因此在进气流的成分而且废气流的成分中的显著的变化。另外，完全在无附加的废气增压器的情况下并且仅以压差来工作的再循环系统是可考虑的。该系统相应地还更敏感地对压差的变化起反应。
在该方法的一实施形式中，可调节的废气增压器被用作用于调节再循环流的调节元件。废气增压器的功率例如可根据在废气分配器与废气到燃气轮机的进气流中的混入之间的压差来调节。典型地，废气增压器的功率反比例于在废气分配器与废气到燃气轮机的进气流中的混入之间的压差来调节。
在该方法的另一实施形式中，阀门和/或阀被用作用于调节再循环流的调节元件。典型地，阀门在向废气再循环的通过方向上的开口或阀的开口反比例于在废气分配器与废气到燃气轮机的进气流中的混入之间的压差来调节。在此，废气分配器自身也可实施成调节元件、例如实施成阀门。
另外提出调节方法的组合，在其中可调节的废气增压器和阀门和/或阀根据在废气分配器与废气到燃气轮机的进气流中的混入之间的压差被用作用于调节再循环流的调节元件。
由于再循环管路、废热锅炉、再循环冷却器或热交换器(其典型地处在用于确定废气流的至少一个组分的浓度的测量点与燃气轮机的进口之间)的较大的容积和在这些容积中的对于减少压力损失适当的流动速度，在带有确定浓度的组分的气体流动经过测量点的时刻与该气体达到燃气轮机的进口的时刻之间经过一定的时间间隔。根据测量点的位置、发电站布置和工作点，该时间间隔可以为数秒直至若干分钟。为了确保稳定的调节，在调节中考虑该时间间隔是有利的。为此，该方法的实施方案特征在于，调节元件的调节以时间延迟一定的工作，该时间延迟成比例于废气从气体成分的测量点直至进入燃气轮机(6)中所需要的时间。
为了考虑燃气轮机的运行状态对时间延迟的影响，在方法的另一实施方案中时间延迟成比例于燃气轮机的功率和/或可调节的压缩机导向叶片的位置。
在一实施方案中执行废气再循环，以便为了减少NOX排放提供用于燃气轮机的缺氧的进气。在另一实施方案中，通过废气再循环提供用于燃气轮机的缺氧的进气，以便能够稳定地燃烧富含氢气的燃烧气。还有另一方法特征在于，第二废气流在发出到环境处之前被引导通过二氧化碳分离系统且二氧化碳被从第二废气流中分离。通过该方法，废气流以调节的较高的二氧化碳浓度被提供到二氧化碳分离系统处，由此，整个发电站的功率和效率损失通过二氧化碳分离被最小化。
除了该方法之外，用于执行该方法的带有废气再循环的燃气轮机发电站是本发明的内容。这样的发电站包括带有调节器的燃气轮机、废热蒸汽发生器和将废气分成用于再循环到燃气轮机的进气流中的第一废气流和用于发出到环境处的第二废气流的废气分配器以及用于调节第一废气流的调节元件。该发电站特征在于，在调节器中根据运行状态确定在再循环的废气的混入之后在燃气轮机的废气流和/或进气流中的至少一个组分的额定浓度，且包括用于测量在第一废气流的混入之后在废气流中和/或在进气流中的该至少一个组分的实际浓度的测量仪器。额定浓度对燃气轮机的运行状态的依赖性例如可通过函数或表格来给出。
根据燃气轮机发电站的一实施形式，发电站包括在废气分配器与废气到燃气轮机的进气流中的混入的位置之间的压差测量。替代地，燃气轮机发电站包括测量在环境与再循环的废气到燃气轮机的进气流中的混入的位置之间的压力损失的进气压力损失测量部，和测量在废气分配器与环境之间的压力损失的废气压力损失测量部。由两个压力损失的总和来确定用于废气再循环的压差。
所有所说明的优点不仅可以以相应说明的组合而且可以以其它的组合或独自使用，而不离开本发明的框架。例如，代替废气增压器的使用可设置有升压器。简化地，调节元件的调节概括地进行描述。其代表调节或控制。对专业人士而言，不同的调节策略(例如两点调节、利用比例调节器、积分或IP调节器的调节)是已知的。
另外的实施例在从属权利要求中进行描述。
附图说明
下面根据附图描述本发明的优选的实施形式，其仅用于说明而不可限制性地来解释。其中：
图1显示了带有废气的再循环的燃气轮机发电站的示意性的图示；以及
图2示意性地显示了在卸载之后进口压力损失、废气压力损失、用于再循环的压差和在燃气轮机的压缩机进口处的二氧化碳浓度关于时间的变化曲线。
附图标记清单
1    压缩机
2    环境空气
3    压缩机进口
4    燃烧室
5    燃料
6    燃气轮机
7    涡轮机
8    燃气轮机的热的废气
9    废热蒸汽发生器(heat recovery steam generator，HRSG)
10   用于第二部分废气流的废气增压器(至二氧化碳分离系统)
11   用于第一废气部分流的废气增压器(废气再循环)
12   旁通阀门或阀
13   蒸汽涡轮机
14   冷凝器
15      用于二氧化碳分离系统的蒸汽提取
16      供水管路
17      冷凝物再循环管路
18      二氧化碳分离系统
19      废热蒸汽发生器的废气
20      第二废气部分流(至二氧化碳分离系统的废气管)
21      第一废气部分流(废气再循环)
22      少二氧化碳的废气
23      废气再冷却器(用于第二废气部分流)
24      至烟囱的废气旁路
25      第一发电机
26      第二发电机
27      废气再冷却器(用于第一废气部分流)
28      过滤器
29      废气分配器
30      新蒸汽(Frischdampf)
31      分离的二氧化碳
32      烟囱
33      可调整的压缩机导向叶片
34      废气压力测量
35      进口压力测量
36      进口流二氧化碳测量和/或氧气测量
37      燃气轮机废气二氧化碳测量和/或氧气测量
38      废热蒸汽发生器废气二氧化碳测量和/或氧气测量
39      水蒸汽循环
CCO2    二氧化碳浓度
Δpin   进气压力损失
Δpout  废气压力损失
Δpres 压差
t      时间
t0     瞬变的起始时刻
具体实施形式
图1以示意性的图示显示了燃气轮机发电站的主要元件。燃气轮机6包括压缩机1(增压机)，在其中压缩的燃烧空气被供应给燃烧室4且在该处与燃料5燃烧。紧接着，热的燃烧气在涡轮机7中被降低压力。在涡轮机7中所产生的有用能量然后例如利用布置在相同的轴上的第一发电机25被转换成电能。
为了在废热蒸汽发生器9(Heat recovery steam generator，HRSG)中最佳地利用还包含在其中的能量，从涡轮机7离开的热的废气8被用于产生用于蒸汽涡轮机13或用于其它的设备的新蒸汽30。在蒸汽涡轮机13中所产生的有用能量然后例如利用布置在相同的轴上的第二发电机26被转换成电能。水蒸汽循环39在该示例中被简化且仅示意性地以冷凝器14和供水管路16示出。不同的压力级、供水泵等等未被显示，因为这些不是本发明的内容。
废热蒸汽发生器19的废气的部分在这样的设备中在废热蒸汽发生器9之后在能够被调节的流动分配器29中被分成第一废气部分流21和第二废气部分流20。第一废气部分流21被引回到燃气轮机6的进气管中且在该处与环境空气2混合。未被引回的第二废气流20典型地在废气再冷却器23中被进一步冷却且被供应给二氧化碳分离系统18。从二氧化碳分离系统18，少二氧化碳的废气22经由烟囱32被发出到环境中。为了克服二氧化碳分离系统18和废气管的压力损失，可设置有废气增压器10。在二氧化碳分离系统18中分离的二氧化碳31典型地在压缩机中被压缩且为了储存或另外的处理被导出。二氧化碳分离系统18经由蒸汽提取15供以蒸汽、典型地中压蒸汽或低压蒸汽，其从蒸汽涡轮机13中分出。蒸汽在能量发出之后在二氧化碳分离系统18中又被引回给水蒸汽循环。在所显示的示例中，蒸汽被冷凝且经由冷凝物再循环管路17被供应给给水。
第二废气部分流也可直接经由废气旁路24被引导至烟囱32。
引回的废气流21在可装备有冷凝器的废气再冷却器27中被冷却到略超过环境温度。在该废气再冷却器27下游可布置有用于再循环流21的升压器或废气增压器11。在该混合物作为进气流经由压缩机进口3被供应给燃气轮机6之前，该引回的废气流21与环境空气2混合。在此，在再循环的废气21被混入之前，新鲜的环境空气2首先被引导经过带有较大的进口横截面的空气过滤器28。
燃气轮机6的进气流经由可调节的压缩机导向叶片33被调节。进气流和产生的废气流大致确定在环境与再循环的废气到燃气轮机6的进气流中的混入之间的进气压力损失Δpin和在废气分配器29与环境之间的废气压力损失Δpout。在这两个位置之间的压差对再循环的废气的量有显著影响。为了更精确的、更快速的调节，在环境与再循环的废气到进气流中的混入之间的进气压力损失Δpin利用进气压力测量35来测量而在废气分配器29与环境之间的废气压力损失Δpout利用废气压力测量34来测量。测得的压差被传输到调节器处(调节器和测量线路未示出)。压差Δpres对再循环的第一废气部分流21的影响在调节器中被近似且废气增压器11的功率被匹配并且/或者废气分配器29的位置被匹配，以便考虑压差Δpres中的变化。调节器40和废气增压器11经由至用于废气再循环的废气增压器的信号交换来连接。调节器和废气分配器29经由至废气分配器的信号交换来连接。
代替压力测量34、35，压差Δpres可被直接测量或压差Δpres被近似为可调节的压缩机导向叶片33的位置的函数。
为了能够调节在燃气轮机6的进口流中的氧气的浓度，其利用进口流氧气测量36来测量。附加地，在所显示的示例中设置有废气流氧气测量37。由于废气流在废气通道中和在废热锅炉9中的良好的混合，在废热锅炉之后的废气流氧气测量38可利用仅仅一个或数个探头来精确地执行。然而由于较大的容积，燃气轮机的废气成分才带有时间延迟地被测量，这在燃气轮机6的瞬变的运行中可导致调节错误。因此，在一实施方案中，在废热锅炉之后的废气流氧气测量38被用于静态运行，而在瞬变的运行中利用直接在从涡轮机7的出口之后的废气流氧气测量37或进口流氧气测量36。
替代地或组合地，还可设置有进口流二氧化碳测量36或者废气流二氧化碳测量37和/或在废热锅炉之后的废气流二氧化碳测量38。
在所显示的示例中，调节器经由至燃气轮机的信号交换调节燃气轮机。另外，在所显示的示例中水蒸汽循环经由至水蒸汽循环的信号交换来调节而二氧化碳分离系统经由至二氧化碳分离系统的信号交换来调节。
替代地，发电站的各个主要部件(也就是说燃气轮机、蒸汽轮机和二氧化碳分离系统)具有独立的调节器，其相互通讯或由上级调节器来调节。该上级调节器那么是这种调节器，其中子调节器未被显示。
该示例显示了带有简单的燃烧室4的燃气轮机6。本发明在无限制的情况下也可用于带有连续燃烧的燃气轮机(如其例如由文件EP0718470所已知的那样)。
在环境与再循环的废气到燃气轮机6的进气流中的混入的位置之间的进气压力损失Δpin和在废气分配器29与环境之间的废气压力损失Δpout以及在进气压力损失Δpin与废气压力损失Δpout之间的所产生的压差Δpres关于时间t的变化曲线对于作为用于快速瞬变的示例的负荷下降而言在图2中无量纲地示出。在此，压力损失和差利用在全负荷中所产生的压差来标准化(normieren)。在该示例中，燃气轮机的负荷在t0时刻被降低，也就是说发电机25与网络断开。作为对负荷下降的反应，调节器关闭可调节的压缩机导向叶片33，由此进气流被减少且相应地进气压力损失Δpin被减少。由于废热蒸汽发生器9、废气管和二氧化碳分离系统18的较大的容积，在废气分配器29与环境之间的废气压力损失Δpout带有轻微的延迟地下降。
另外，在图2中示出了进口流二氧化碳浓度关于时间t的变化曲线。即使在燃气轮机的热的废气8的二氧化碳浓度实际上在负荷下降之后无时间延迟地变得更小时，在进口流中的二氧化碳浓度在假设再循环比例保持恒定的情况下首先直至时刻t1保持恒定。在进口流中的二氧化碳浓度才以在0.5至3分钟的数量级中的明显的时间延迟开始降低。
对应于变化的压力比，调节器须首先匹配废气分配器29的位置或者匹配用于第一废气部分流的废气增压器11的功率。一旦带有改变的二氧化碳浓度的废气到达燃气轮机6的进口，调节器为了补偿须匹配废气分配器29的位置或者此外匹配用于第一废气部分流的废气增压器11的功率。

Claims (15)

1.一种用于运行带有废气再循环的燃气轮机发电站的方法，所述燃气轮机发电站包括燃气轮机(6)、废热蒸汽发生器(9)和将废气(19)分成用于再循环到所述燃气轮机(6)的进气流中的第一废气流(21)和用于发出到环境中的第二废气流(20)的废气分配器(29)以及用于调节所述第一废气流(21)的调节元件(11，29)，
其特征在于，根据所述燃气轮机的运行状态来确定在混入再循环的废气之后在所述燃气轮机的废气流和/或进气流中的至少一个组分的额定浓度，在所述废气流中和/或在所述进气流中的所述至少一个组分的实际浓度被测量且用于调节所述第一废气流(21)的所述调节元件(11，29)根据额定/实际偏差被调节。
2.根据权利要求1所述的方法，其特征在于，在混入所述再循环的废气之后在所述燃气轮机的废气流和/或进气流中的氧气浓度和/或二氧化碳浓度被调节。
3.根据权利要求2或3中任一项所述的方法，其特征在于，所述额定浓度根据功率和/或环境条件来确定。
4.根据权利要求1至3中任一项所述的方法，其特征在于，所述再循环的废气在废气再冷却器(27)中被冷却到再冷却温度上，其中，所述再冷却温度作为所述功率和/或所述环境条件的函数来确定。
5.根据权利要求1至4中任一项所述的方法，其特征在于，在环境与所述再循环的废气到所述燃气轮机(6)的进气流中的混入之间的进气压力损失(Δpin)和在所述废气分配器(29)与所述环境之间的废气压力损失(Δpout)被测量，以便由此确定用于废气再循环的压差(Δpres)并且/或者直接测量在废气分配器(29)与所述废气到所述燃气轮机(6)的进气流中的混入之间的压差(Δpres)且根据所述压差(Δpres)修正所述调节元件(11，29)的调节。
6.根据权利要求1至5中任一项所述的方法，其特征在于，可调节的废气增压器(11)被用作用于调节再循环流的调节元件。
7.根据权利要求6所述的方法，其特征在于，所述废气增压器(11)的功率反比例于在废气分配器(29)与所述再循环的第一废气流(21)的混入之间的压差(Δpres)被增大。
8.根据权利要求1至7中任一项所述的方法，其特征在于，阀门(29)和/或阀被用作用于调节所述再循环流的调节元件。
9.根据权利要求8所述的方法，其特征在于，所述阀门在向所述废气再循环的通过方向上的开口或所述阀的开口反比例于在废气分配器(29)与废气到所述燃气轮机(6)的进气流中的混入之间的压差(Δpres)被增大。
10.根据权利要求1至9中任一项所述的方法，其特征在于，所述调节元件的调节以一定的时间延迟工作，所述时间延迟成比例于所述废气从所述气体成分的测量点直至进入所述燃气轮机(6)中需要的时间。
11.根据权利要求10所述的方法，其特征在于，所述时间延迟成比例于所述燃气轮机(6)的功率和/或可调节的压缩机导向叶片(33)的位置。
12.根据权利要求1至11中任一项所述的方法，其特征在于，所述第二废气流(20)在发出到环境中之前被导引通过二氧化碳分离系统(18)且二氧化碳被从所述第二废气流(20)中分离。
13.根据权利要求1至12中任一项所述的方法，其特征在于，利用所述调节元件(11，29)根据所述燃气轮机(6)的一氧化碳排放、UHC排放和/或燃烧室波动重新调节所述再循环的第一废气流。
14.一种带有废气再循环的燃气轮机发电站，其包括带有调节器的燃气轮机(6)、废热蒸汽发生器(9)和将所述废气(19)分成用于再循环到所述燃气轮机(6)的进气流中的第一废气流(21)和用于发出到环境中的第二废气流(20)的废气分配器(29)以及用于调节所述第一废气流(21)的调节元件，
其特征在于，在所述调节器中根据运行状态预设在混入再循环的废气之后在所述燃气轮机的废气流和/或进气流中的至少一个组分的额定浓度，且其包括用于测量在混入所述第一废气流(21)之后在所述废气流中和/或在所述进气流中的所述至少一个组分的实际浓度的测量仪器(36，37，38)。
15.根据权利要求14所述的燃气轮机发电站，其特征在于，在废气分配器(29)与废气到所述燃气轮机(6)的进气流中的混入的位置之间设置有压差测量部，并且/或者测量环境与再循环的废气到所述燃气轮机(6)的进气流中的混入的位置之间的进气压力损失(Δpin)的进气压力测量部(35)，和测量所述废气分配器(29)与环境之间的废气压力损失(Δpout)的废气压力测量部(34)被确定，以便由所述两个压力损失(Δpin，Δpout)的总和确定用于废气再循环的压差(Δpres)。
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