CN102517495A - 一种细化管线钢铸坯组织晶粒的方法 - Google Patents
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Abstract
一种细化管线钢连铸坯组织晶粒的方法,属于钢铁冶金及热处理技术领域。在CSP连铸工艺条件下,在X65管线钢中加入纯稀土铈元素,其化学成分及重量百分比含量为:C:0.05~0.08%,Si:0.30~0.60%,Mn:1.45~1.65%,P:≤0.02%,S:≤0.005%,Al:0.010~0.030%,Nb:0.02~0.04%,Ti:0.01~0.03%,Ce:0.025~0.035%,其余为基体铁。将其以20℃/s速度加热到1300℃保温30s,再以5℃/s冷速降到1200℃保温300s后水淬,其原始奥氏体组织晶粒平均尺寸为230~240μm,平均可细化铸坯晶粒尺寸30~40μm。
Description
技术领域
本发明属于冶金及热处理技术领域。
背景技术
CSP生产工艺其铸坯相对较薄,铸坯出连铸机后直接进入辊底式加热炉进行加热和均热,铸坯组织没有γ→α和α→γ的相变过程,轧制前的铸坯组织与传统热轧铸坯的组织有很大差异。CSP工艺铸坯组织相对传统热轧铸坯组织晶粒粗大,在轧制过程中由于压缩比相对不大,所以在CSP生产工艺上开发高级别钢种受到限制。基于内蒙古科技引导项目“稀上功能材料及合金制品开发”(项目编号:20071991)的支持下,针对这一问题,通过加入稀土的方法来细化原始铸坯晶粒尺寸。
目前,国内CSP生产工艺所开发的最高级别管线钢为X65,更高级别的管线钢未见报道。
发明内容
本发明的目的是在CSP工艺条件下,为细化X65管线钢铸坯的组织晶粒提供一种方法。
技术解决方案:通过在钢中加入稀土Ce元素来细化铸坯的组织晶粒。稀土在钢中主要以稀土化合物及少量的单质稀土元素的形式存在,细小弥散分布的稀土化合物可为相变提供大量的相变形核点,降低钢的吉布斯自由能。同时,分布在晶界处的稀土化合物能起到阻止奥氏体晶粒长大的作用。
通过在X65钢中加入0.0250~0.0350%的单一稀土Ce元素,利用稀土元素Ce对铸态组织的细化作用,为在CSP生产线上开发高级别管线钢及其它高级别钢提供技术条件。
钢液中稀土Ce元素与氧及硫的反应式以及吉布斯自由能变化情况如下:
CeS=[Ce]+[S] (1)
ΔG○=-637900+227.0T(kJ/mol)
Ce2S3=2[Ce]+3[S] (2)
ΔG○=-1266000+417.9T(kJ/mol)
Ce2O2S=2[Ce]+2[O]+[S] (3)
ΔG○=-790567+142.8T(J/mol)
公式中ΔG○--吉布斯自由能(kJ/mol)
T-绝对温度(T=273+t(℃))
发明有益效果:加入稀土Ce元素后,X65管线钢铸态组织得到细化,为CSP工艺扩大生产管线钢的品种及其它更高钢级别的钢种提供依据,预期具有良好的经济效益和社会效应。
附图说明
图1为自然冷却后稀土X65钢的金相组织;
图2为自然冷却后X65钢的金相组织;
图3为稀土X65钢原始奥氏体组织晶粒;
图4为X65钢原始奥氏体组织晶粒。
具体实施方式
以下结合实施例对本发明作进一步描述。
实施例
以X65管线钢为原料,加入ZG-0.01真空感应熔炼炉中进行冶炼,采用炉内吊挂稀土金属法加入质量百分比为0.029%的纯稀土Ce。将熔炼炉抽成真空,真空度为6×10-2Pa,以5℃/s加热速度加热到1650℃后保温2分钟,再以10℃/s冷速降至1540℃进行模铸。共模铸了2块含稀土钢锭,2块不含稀土的钢锭,钢锭均为25公斤级。两种钢锭分别按表1和表2的化学成分进行控制。
表1 稀土X65钢化学成分控制(质量百分数%)
C | Si | Mn | P | S | Al | Nb | Ti | Ce |
0.05-0.08 | 0.30-0.60 | 1.45-1.65 | ≤0.02 | ≤0.005 | 0.010-0.030 | 0.02-0.04 | 0.01-0.03 | 0.025-0.035 |
表2 X65钢化学成分控制(质量百分数%)
C | Si | Mn | P | S | Al | Nb | Ti |
0.05-0.08 | 0.30-0.60 | 1.45-1.65 | ≤0.02 | ≤0.005 | 0.010-0.030 | 0.02-0.04 | 0.01-0.03 |
钢中气体含量全氧≤20ppm;氮≤80ppm,其余为基体Fe和无法检测的微量杂质元素。
钢液中稀土元素与氧及硫的反应式以及吉布斯自由能变化情况:
CeS=[Ce]+[S] (1)
ΔG○=-637900+227.0T(kJ/mol)
Ce2S3=2[Ce]+3[S] (2)
ΔG○=-1266000+417.9T(kJ/mol)
Ce2O2S=2[Ce]+2[O]+[S] (3)
ΔG○=-790567+142.8T(J/mol)
公式中ΔG○-吉布斯自由能(kJ/mol)
T-绝对温度(T=273+t(℃))
将钢锭自然冷却到室温,分别在钢锭横断面的四分之一处取金相试样,利用Axiovert 25CA蔡司金相显微镜观测组织照片,组织照片分别见图1和图2。
从组织照片可明显看出,稀土的加入细化了铸坯的组织晶粒。
为了更有力的证明稀土Ce对X65钢铸态奥氏体晶粒的细化作用,进行了铸坯原始奥氏体晶粒尺寸的模拟实验。
分别在钢锭横断面的四分之一处取样,式样的大小尺寸为15mm×15mm×15mm。将稀上X65钢和X65钢试样放入GLEEBLE-1500D热模拟实验机中加热模拟CSP连铸坯组织晶粒,以20℃/s速度加热到1300℃保温30s,再以5℃/s冷速降到1200℃保温300s后水淬。在室温下利用QUANTA 400环境扫描电子显微镜观察稀土X65钢与X65钢原始奥氏体组织晶粒,稀上X65钢奥氏体组织晶粒见图3,X65钢奥氏体组织晶粒见图4。
利用Image-Tool软件测出稀土X65钢原始奥氏体组织晶粒平均尺寸为230μm,X65钢原始奥氏体组织晶粒平均尺寸为265μm。由此证明了稀土Ce可以起到细化X65钢原始奥氏体组织晶粒的作用。
Claims (2)
1.一种细化管线钢连铸坯组织晶粒的方法,其特征在于在X65管线钢铸坯中加入纯稀土铈元素,使钢中化学成分及重量百分比含量为:C:0.05~0.08%,Si:0.30~0.60%,Mn:1.45~1.65%,P:≤0.02%,S:≤0.005%,Al:0.010~0.030%,Nb:0.02~0.04%,Ti:0.01~0.03%,Ce:0.025~0.035%,其余为基体铁。
2.根据权利要求1所述的一种细化管线钢连铸坯组织晶粒的方法,其特征在于将稀上X65钢以20℃/s速度加热到1300℃保温30s,再以5℃/s冷速降到1200℃保温300s后水淬,其原始奥氏体组织晶粒平均尺寸为230~240μm,能平均细化铸坯晶粒尺寸30~40μm。
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Cited By (2)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
CN109439846A (zh) * | 2018-11-08 | 2019-03-08 | 包头钢铁(集团)有限责任公司 | 一种稀土处理的耐低温x80m管线钢及其制备方法 |
CN115341145A (zh) * | 2022-08-16 | 2022-11-15 | 包头钢铁(集团)有限责任公司 | 一种抑制高温长时间保温条件下奥氏体晶粒长大的控制方法 |
Citations (2)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
JP2004359991A (ja) * | 2003-06-03 | 2004-12-24 | Nippon Steel Corp | クリープ特性に優れた高強度低合金ボイラ用鋼の製造方法 |
CN1789468A (zh) * | 2005-12-12 | 2006-06-21 | 上海梅山钢铁股份有限公司 | 一种抗高温蠕变炉壳材料及其制备方法 |
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Patent Citations (2)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
JP2004359991A (ja) * | 2003-06-03 | 2004-12-24 | Nippon Steel Corp | クリープ特性に優れた高強度低合金ボイラ用鋼の製造方法 |
CN1789468A (zh) * | 2005-12-12 | 2006-06-21 | 上海梅山钢铁股份有限公司 | 一种抗高温蠕变炉壳材料及其制备方法 |
Non-Patent Citations (3)
Title |
---|
余泽金等: "X65管线钢晶粒的超细化", 《钢铁研究学报》 * |
余泽金等: "基于CSP工艺X65稀土管线钢热变形时再结晶行为研究", 《材料热处理技术》 * |
王旭生: "本钢薄板坯连铸连轧大批量生产X65管线钢", 《第4届中国金属学会青年学术年会论文集》 * |
Cited By (2)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
CN109439846A (zh) * | 2018-11-08 | 2019-03-08 | 包头钢铁(集团)有限责任公司 | 一种稀土处理的耐低温x80m管线钢及其制备方法 |
CN115341145A (zh) * | 2022-08-16 | 2022-11-15 | 包头钢铁(集团)有限责任公司 | 一种抑制高温长时间保温条件下奥氏体晶粒长大的控制方法 |
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