CN102268886A - 检测评估海上石油平台桩基设计承载力的方法 - Google Patents

Abstract

一种检测评估海上石油平台桩基设计承载力的方法，采用以下步骤：第一步，打桩前在桩基的检测截面，安装数对力和加速度传感器；第二步，在打桩结束后进行第一次复打检测，并估算该时刻桩基承载力；第三步，进行第二次复打检测，并估算该时刻桩基承载力；第四步，检验平台桩基设计承载力。本发明可以通过结合现场高应变动测和理论分析计算，求得桩基承载力随时间的变化规律，并以此作为检测判断桩基设计承载力的依据；科学的评价在平台加荷载之前桩基承载力是否达到设计承载力的要求，具有操作简便、投入成本低、检测周期短和可靠性高的特点。在锤击能量方面，提出了偏小能量锤击作用下的处理方法，使之估算结果更接近客观实际。

Description

检测评估海上石油平台桩基设计承载力的方法

技术领域

本发明涉及检测承载力的方法，尤其涉及一种检测评估海上石油平台桩基设计承载力的方法。属于海洋石油工程领域。

背景技术

在海上石油平台打桩过程中，由于海洋地质环境的复杂性和多变性，即使桩被顺利打入到设计贯入深度，也不能保证该桩基的承载力一定会满足设计要求。因此，需要对桩基承载力进行检测复核。同时，在打桩过程中，也会出现拒锤现象，所谓拒锤是指锤击数已经达到或超过控制标准，桩体仍无法继续贯入达到设计深度。一旦发生拒锤后，应首先检测该桩基承载力，如果经检测拒锤时的桩基承载力已经满足设计要求，那么，可以采取截桩，不再继续将桩打入到设计深度的工程措施。所以，在海上石油平台的桩基工程中，检测评估桩基设计承载力对桩基的施工和使用安全都是十分重要的。

现在的规范中确定桩基承载力是以静载试验为依据，高应变动测在打完桩之后对桩基承载力进行复核。

静载试验法是在陆地上进行检测桩基承载力的一种试验法。静载试验是，使用与实际工程相一致的桩，在桩顶逐级加载，记录桩变形稳定时每级荷载下桩顶的沉降量s，直到桩失稳为止。由试验结果绘制出荷载(p)与桩顶的沉降量(s)曲线，据此确定单桩承载力。但是，在建造海上石油平台的打桩工程中，桩基长度接近150米、桩径大多在2米以上、单桩设计承载力接近万吨。加之在海上施工具有难度大、施工成本高等特点，这就决定了该桩基不可能采用静载试验法进行检测判断其承载力。

高应变动测检测桩基承载力，是在打桩结束一定时间后进行复打，通过瞬时对桩顶施加一定能量的锤击动荷载，使桩处于高应力、高应变状态，以揭示桩-土相互作用在接近极限状态时的实际工作性能，从而对该状态下桩的承载力作出正确评价。但，采用高应变动测检测桩基承载力的方法，存在较大误差，其主要原因是：

①、该方法只能检测在“一定锤击能量”作用下的桩基承载力。但“一定锤击能量”难以准确把握，因此，在锤击时的桩-土相互作用状态与桩基的极限承载力状态存在误差。

②、该方法只能检测判断“锤击时刻”的桩基承载力。由于桩基的承载力随时间在不断恢复，如果选择的复打“锤击时刻”离打桩结束时间较短，很可能得出桩基承载力未达到设计承载力的错误结论；如果选择的复打“锤击时刻”离打桩结束时间过长，则有可能延误了海上施工工期，造成经济上的损失。所以，高应变动测检测桩基设计承载力的方法，存在准确性低、检测时间盲目、检测周期长、经济成本高的缺点。

发明内容

本发明的主要目的在于克服现有技术存在的上述缺点，而提供一种检测评估海上石油平台桩基设计承载力的方法，其可以通过结合现场高应变动测和理论分析计算，求得桩基承载力随时间的变化规律，并以此作为检测判断桩基设计承载力的依据；本发明能够科学的评价在平台加荷载之前桩基承载力是否达到设计承载力的要求，在实施过程中具有操作简便、投入成本低、检测周期短和可靠性高的特点。

本发明的目的是由以下技术方案实现的：

一种检测评估海上石油平台桩基设计承载力的方法，其特征在于：采用以下步骤：

第一步，打桩前在桩基的检测截面，安装数对力和加速度传感器；

第二步，在打桩结束后进行第一次复打检测，并估算该时刻桩基承载力；

第三步，进行第二次复打检测，并估算该时刻桩基承载力；

第四步，检验平台桩基设计承载力。

所述传感器的安装位置为：距离锤套下缘400mm～1000mm范围内，且传感器上电缆端方向与锤击方向相一致。

所述第一次复打是在打桩结束后1小时内进行，第二次复打是在打桩结束后5～8天进行，每次复打锤击模式采用单击，进行3～8下的锤打；

所述桩基承载力是随着时间而变化的，其变化规律可近似表达为：

R(t)＝R(t₀)×(1+Alog(t/t₀))                        (1)

式中，R(t)是在打桩结束后，间隔时间t的桩基承载力，(MN)；

R(t₀)是在打桩结束后，间隔时间t₀的桩基承载力，(MN)；

A是与桩基结构和地质条件相关的待定参数；

通过公式(1)确定待定参数A，最终得到该桩基承载力随时间变化的规律曲线，并依此评估桩基设计承载力。

复打时刻桩基承载力的确定，

如果使用大于打桩过程中最大桩身能量，小于1.3倍打桩过程中最大桩身能量进行复打，且单下锤击桩产生的最终位移为3mm～12mm，此时，桩-土相互作用接近桩基该时刻的极限承载力状态，从打桩分析仪显示记录的3～8组实测的力和速度信号曲线中，筛选1组实测的力和速度信号曲线作为模拟计算的对象，然后，采用实测曲线拟合法，调整模拟计算中与桩-土相互作用相关联的参数，使得计算模拟曲线与实测的力和速度信号曲线相耦合，则计算模拟曲线的数据所反映的桩-土阻力规律被认为是与实际桩-土阻力规律情况相吻合，进而将计算模拟曲线所确定的桩基的承载力作为该时刻桩基的实测承载力，依据计算模拟的桩基承载力由桩侧土阻力Rs和桩端土阻力Ru两部分组成，那么，实测的桩基承载力可表达为：

R(t)＝Ru+Rs                    (2)

复打时刻桩基承载力的确定，

如果由于条件限制，复打锤击能量小于打桩过程中最大桩身能量，保证桩在单下锤击作用时产生了贯入位移，但位移小于3mm时，首先，从打桩分析仪记录获得的，打桩结束前的10组力和速度信号曲线中，筛选其中1组力和速度信号曲线作为打桩结束时被模拟的实测信号曲线，该组力和加速度信号曲线的锤击作用，使得桩体的贯入位移在3mm～12mm之间；然后，再从该次复打获得的3～8组力和速度信号曲线中，筛选其中1组力和速度信号曲线作为低能量复打时被模拟的实测信号曲线，再采用实测曲线拟合法，调整模拟计算中与桩-土相互作用相关联的参数，分别计算得到与打桩结束时被模拟实测信号曲线相耦合的计算模拟曲线1和与低能量复打时被模拟信号曲线相耦合的计算模拟曲线2，则计算模拟曲线1和计算模拟曲线2的桩基承载力分别为Rs1+Ru1和Rs2+Ru2，则采用公式(3)估算复打时刻的桩基承载力；

R(t)＝Ru1+Rs2                    (3)

通过以上的分析过程则能确定复打时刻t₁和t₂的桩基承载力分别为R(t₁)和R(t₂)；

桩基承载力随时间变化曲线依据的公式为：

将经公式(2)，或经公式(3)，或经公式(2)和公式(3)确定出的R(t₁)和R(t₂)代入公式(1)，则待定参数A值为由下式求得：

$A=\frac{(R\left(t_1\right)/R\left(t_2\right)-1)}{\log (t_1/t_2)}---\left(4\right)$

那么桩基的承载力随时间变化曲线如公式(5)所示：

$R_t=R\left(t_1\right)\×(1+\frac{(R\left(t_1\right)/R\left(t_2\right)-1)}{\log (t_1/t_2)}\log (t/t_1))---\left(5\right)$

本发明的有益效果：本发明可以通过结合现场高应变动测和理论分析计算，求得桩基承载力随时间的变化规律，并以此作为检测判断桩基设计承载力的依据；本发明能够科学的评价在平台加荷载之前桩基承载力是否达到设计承载力的要求，在实施过程中具有操作简便、投入成本低、检测周期短和可靠性高的特点。本发明能够检测估算基桩的长期承载力，在锤击能量方面，提出了偏小能量锤击作用下的处理方法，使之估算结果更接近客观实际。

附图说明：

图1为本发明检测截面位置示意图。

图2为本发明力和加速度传感器在检测截面上安装示意图。

图3为图2的俯视示意图。

图4为本发明实施例在打桩结束后15分钟进行复打，锤击3下时，分析仪显示记录的第1锤的(第1组)力和速度信号曲线图。

图5为本发明实施例在打桩结束后15分钟进行复打，锤击3下时，分析仪显示记录的第2锤的(第2组)力和速度信号曲线图。

图6为本发明实施例在打桩结束后15分钟进行复打，锤击3下时，分析仪显示记录的第3锤的(第3组)力和速度信号曲线图。

图7为本发明实施例在打桩结束后15分钟进行复打中，以图6信号曲线为拟合对象，经实测曲线拟合法(CAPWAP)分析得到的计算拟合曲线与实测曲线图。

图8为为本发明实施例在打桩结束后7天进行复打，锤击4下时，分析仪显示记录的第1锤的(第1组)力和速度信号曲线图。

图9为本发明实施例在打桩结束后7天进行复打，锤击4下时，分析仪显示记录的第2锤的(第2组)力和速度信号曲线图。

图10为本发明实施例在打桩结束后7天进行复打，锤击4下时，分析仪显示记录的第3锤的(第3组)力和速度信号曲线图。

图11为本发明实施例在打桩结束后7天进行复打，锤击4下时，分析仪显示记录的第4锤的(第4组)力和速度信号曲线图。

图12为本发明实施例在打桩结束后7天进行复打中以图11信号曲线为拟合对象，经实测曲线拟合法(CAPWAP)分析得到的计算拟合曲线与实测曲线图。

图13为本发明实施例中从打桩结束前10下锤击所获得的力和速度信号曲线中筛选的力和速度曲线图(倒数第3锤)。

图14为以图13信号曲线为拟合对象，经实测曲线拟合法(CAPWAP)分析得到的计算拟合曲线与实测曲线图。

图15为本发明实施例实测的桩基承载力-时间变化曲线图。

图中主要标号说明：

1打桩锤锤套、2钢管桩、3检测截面、4传感器钻孔、5电缆、61加速度传感器、62加速度传感器、71力传感器、72力传感器、----代表速度(V)信号曲线，——代表力(F)信号曲线，A12代表61和62，F12代表71和72，TS时间模数，TB开始时间，横坐标为时间坐标轴，ms为时间单位：微秒，L检测截面以下钢管桩长度，C波在钢管桩中的传播速度，纵坐标为力坐标轴。

具体实施方式

如图1所示，本发明在实施中使用的仪器包括PDI(Pile Dynamics，Inc)公司生产的打桩分析仪以及与该分析仪配套使用的力和压电式加速度传感器，检测判断过程运用采集的信号包括：打桩分析仪在打桩过程中检测显示并记录每次锤击作用下桩身上的最大传输能量(EMX)，以及打桩分析仪采集到的力和速度在锤击过程中随时间的变化曲线，本发明包括以下过程：

第一步，在桩基上的检测截面上安装数对力和加速度传感器；

对海上石油平台桩基直径为2m～3m的钢管桩，力和加速度传感器的安装位置(即检测截面)确定在距离锤套下缘400mm～1000mm处，且尽量远离钢管桩的焊缝，采用在钢管桩上钻孔套丝，螺栓锚固的方法沿周向180°对称安装一对力传感器和一对加速度传感器，传感器上电缆端方向与锤击方向相一致。

第二步，在打桩结束后进行第一次复打检测，并估算该时刻桩基承载力；

第三步，进行第二次复打检测，并估算该时刻桩基承载力；

第四步，检验平台桩基设计承载力。

研究发现，桩基的承载力是随着时间而变化的，其变化规律可近似表达为：

R(t)＝R(t₀)×(1+Alog(t/t₀))                        (1)

式中，R(t)是在打桩结束后，间隔时间t的桩基承载力，(MN)；

R(t₀)是在打桩结束后，间隔时间t₀的桩基承载力，(MN)；

A是与桩基结构和地质条件相关的待定参数。

在桩被打入到设计深度之后或者在打桩过程中发生拒锤之后，进行两次间隔不同时间的复打检测，分析确定出相应的桩基承载力，再通过公式(1)确定待定参数A，最终得到该桩基承载力随时间变化的规律曲线，依此判断桩基设计承载力。

具体步骤如下：

1)复打时间

进行两次复打检测：第一次复打在打桩结束后1小时内进行；第二次复打在打桩结束后5～8天进行。每次复打锤击模式采用单击，进行3～8下的锤打。

2)确定复打时刻桩基承载力

(1)如果使用大于打桩过程中最大桩身能量，小于1.3倍打桩过程中最大桩身能量进行复打，且单下锤击桩产生的最终位移为3mm～12mm，此时桩-土相互作用接近桩基该时刻的极限承载力状态，从打桩分析仪显示记录的3～8组实测的力和速度信号曲线中，筛选1组实测的力和速度信号曲线作为模拟计算的对象。然后，采用实测曲线拟合法(CAPWAP法)，调整模拟计算中与桩-土相互作用相关联的参数，使得计算模拟曲线与实测的力和速度信号曲线相耦合。则计算模拟曲线的数据所反映的桩-土阻力规律被认为是与实际桩-土阻力规律情况相吻合，进而将计算模拟曲线所确定的桩基的承载力作为该时刻桩基的实测承载力。依据计算模拟的桩基承载力由桩侧土阻力Rs和桩端土阻力Ru两部分组成，那么，实测的桩基承载力可表达为：

R(t)＝Ru+Rs                            (2)

(2)如果由于条件限制，复打锤击能量小于max(EMX)，保证桩在单下锤击作用时产生了贯入位移，但位移小于3mm时。首先，从打桩分析仪记录获得的，打桩结束前的10组力和速度信号曲线中，筛选其中1组力和速度信号曲线作为打桩结束时被模拟的实测信号曲线。该组力和加速度信号曲线的锤击作用，使得桩体的贯入位移在3mm～12mm之间。然后，再从该次复打获得的3～8组力和速度信号曲线中，筛选其中1组力和速度信号曲线作为低能量复打时被模拟的实测信号曲线，再采用实测曲线拟合法，调整模拟计算中与桩-土相互作用相关联的参数，分别计算得到与打桩结束时被模拟实测信号曲线相耦合的计算模拟曲线1和与低能量复打时被模拟信号曲线相耦合的计算模拟曲线2。则计算模拟曲线1和计算模拟曲线2的桩基承载力分别为(Rs1+Ru1)和(Rs2+Ru2)，则采用公式(3)估算复打时刻的桩基承载力。

R(t)＝Ru1+Rs2                    (3)

通过以上的分析过程则能确定复打时刻t₁和t₂的桩基承载力分别为R(t₁)和R(t₂)；

3)检验平台加载时桩基设计承载力

将经公式(2)，或经公式(3)，或经公式(2)和公式(3)确定出的R(t₁)和R(t₂)代入公式(1)，则待定参数A值为由下式求得：

$A=\frac{(R\left(t_1\right)/R\left(t_2\right)-1)}{\log (t_1/t_2)}---\left(4\right)$

那么桩基的承载力随时间变化曲线如公式(5)所示：

$R_t=R\left(t_1\right)\×(1+\frac{(R\left(t_1\right)/R\left(t_2\right)-1)}{\log (t_1/t_2)}\log (t/t_1))---\left(5\right)$

当桩被打入到设计深度的情况下，由公式(5)所表达的曲线能判断在平台加荷载之前，桩基承载力能否达到设计承载力要求；当发生拒锤的情况下，使用同样的方法检测判断桩基的设计承载力，为拒锤后选择适当的工程措施提供参考。

现以平台的桩基工程具体实施过程为例，对本发明加以详细说明。

1.工程概况

平台桩基采用钢管桩，设计总长：132.9m，设计入泥深度：101m。锤系统采用的是液压锤MENCH-1900S，额定输出能量为：1900kJ(千焦)。

桩的结构设计尺寸见表1：

表1：桩设计结构

2.测试仪器及传感器安装

①平台桩基承载力检测以及打桩的全程监控所使用的高应变动力检测仪是由PDI公司生产的PAL-L型打桩分析仪。加速度传感器选用压电式传感器。

②如图1所示，力和加速度传感器安装所在检测截面距离桩顶4.762m，距离锤套下缘462mm。在钢管桩上钻孔套丝固定传感器。

3.复打时间和复打锤击能量

i复打时间选择

检测判断桩基设计承载力是通过复打实现的，复打是打桩结束之后，即桩被打入到设计贯入深度或打桩过程中发生拒锤后，停止打桩，间隔一定时间再进行的3～8锤的打桩。理论上，获得任意两个间隔不同时间的，精确的承载力R(t₁)和R(t₂)，即可以确定参数A(A是与桩基结构和地质条件相关的待定参数)。但是，由于对承载力模拟计算分析不可能与实际的承载力精确的吻合，而是存在一定的误差。如果选择两次复打时间之间的间隔过小，对最终的承载力随时间变化规律曲线造成的累计误差就会很大。所以，在打桩结束后1小时内进行第一次复打检测，第二次复打在打桩结束后5～8天进行。本实施例：第一次复打在打桩结束后15分钟(t₁)进行，第二次复打在打桩结束后7天(t₂)进行。

ii复打锤击能量

当单次复打的锤击能量能够使得桩体产生最终位移为3mm～12mm时，桩-土相互作用接近极限承载力状态。当单次复打的锤击能量使桩产生的最终位移小于3mm，甚至没有位移，此时锤击能量过小，不足以完全激发桩周土阻力，桩-土相互作用的状态与桩基极限承载力状态相距较大，直接估测结果偏小；当单次复打的锤击能量使桩产生的最终位移大于12mm，此时锤击能量过大，在动荷载作用下桩周土体固结恢复的强度会损失很多，也会造成对承载力的低估。

4.第一次复打检测，并估算该时刻桩基的承载力

如图4～图6所示，本实施例中，第一次复打采用锤击能量为1400kJ(千焦)，单击模式下锤击了3下。筛选出第3组(如图6所示)力和速度实测信号曲线作为模拟计算的对象曲线，该力和速度信号曲线应具有没有尖峰、没有电子信号干扰、协调性好、最终趋于零的特点。打桩分析仪监控得到max(EMX)为1300kJ(千焦)，该次锤击作用下桩产生6mm位移。经实测曲线拟合法，调整模拟计算中与桩-土相互作用相关联的参数：不同深度桩侧土阻力分布、桩端土阻力、桩的总阻力、桩侧/端的阻尼系数(JS/JT)、桩侧/端的土的弹限(QS/QT)，以及辅助的自动拟合计算。分析得到桩基在该时刻的承载力为R(t₁)＝43.13(MN)(兆牛)，桩基设计承载力为93.7MN，显然，此时桩基的承载力没有达到设计要求。

5.第二次复打检测，并估算该时刻桩基的承载力

如图7～图10所示，7天后的第二次复打使用的锤击能量为900kJ(千焦)，单击模式下锤击了4下。单次锤击作用下桩产生1mm位移，属于低能量复打情况。所以，首先从打桩结束前的10下锤击曲线中筛选1组曲线(如图11所示)作为打桩结束时被模拟的实测信号曲线，该力和速度信号曲线应具有没有尖峰、没有电子信号干扰、协调性好、最终趋于零的特点，该次锤击作用下桩产生6mm位移。采用实测曲线拟合法，分析得到桩基在打桩结束时的承载力为：

R1＝Rs1+Ru1＝16.08+25.12＝41.30(MN)(兆牛)

其次，从7天后的4下复打中筛选出第4组(如图10所示，)力和速度实测信号曲线作为模拟计算的对象曲线，该力和速度信号曲线应具有没有尖峰、没有电子信号干扰、协调性好、最终趋于零的特点。采用实测曲线拟合法，分析得到桩基在7天后低能量复打时的承载力为：

R2＝Rs2+Ru2＝78.65+0.24＝78.89(MN)(兆牛)

这时，7天后的低能量复打时所激发的阻力中，桩端阻力没有达到极限状态，桩侧土阻力接近极限状态；打桩结束时的锤击所激发的阻力中，桩端土阻力是接近极限状态。该次复打时刻的桩基承载力应为：

R(t₂)＝Ru1+Rs2＝25.12+78.65＝103.77(MN)(兆牛)

桩基设计承载力为93.7MN，显然，7天后的桩基承载力也没有达到设计要求。

6.检验平台桩基的设计承载力

将R(t₁)和R(t₂)代入公式(3)，得待定参数A＝0.37

那么，桩基承载力随时间变化的规律如公式(6)所示：

R_u＝103770×(1+0.37log(t/7))                    (6)

公式(6)曲线如图12所示。通过该曲线判断桩基承载力在打桩结束后60天能达到140MN。平台桩基承载力设计值为93.7MN(兆牛)

考虑到桩基承载力设计值的安全系数在1.5-2.0。可知，检测判断结果与设计值非常接近，达到了检测判断海洋石油平台桩基设计承载力的目的。

以上所述，仅是本发明的较佳实施例而已，并非对本发明作任何形式上的限制，凡是依据本发明的技术实质对以上实施例所作的任何简单修改、等同变化与修饰，均仍属于本发明技术方案的范围内。

Claims (7)

1.一种检测评估海上石油平台桩基设计承载力的方法，其特征在于：采用以下步骤：

第一步，打桩前在桩基的检测截面，安装数对力和加速度传感器；

第二步，在打桩结束后进行第一次复打检测，并估算该时刻桩基承载力；

第三步，进行第二次复打检测，并估算该时刻桩基承载力；

第四步，检验平台桩基设计承载力。

2.根据权利要求1所述的检测评估海上石油平台桩基设计承载力的方法，其特征在于：所述传感器的安装位置为：距离锤套下缘400mm～1000mm范围内，且传感器上电缆端方向与锤击方向相一致。

3.根据权利要求1所述的检测评估海上石油平台桩基设计承载力的方法，其特征在于：所述第一次复打是在打桩结束后1小时内进行，第二次复打是在打桩结束后5～8天进行，每次复打锤击模式采用单击，进行3～8下的锤打。

4.根据权利要求1所述的检测评估海上石油平台桩基设计承载力的方法，其特征在于：所述桩基承载力是随着时间而变化的，其变化规律可近似表达为：

R(t)＝R(t₀)×(1+Alog(t/t₀))                            (1)

式中，R(t)是在打桩结束后，间隔时间t的桩基承载力，(MN)；

R(t₀)是在打桩结束后，间隔时间t₀的桩基承载力，(MN)；

A是与桩基结构和地质条件相关的待定参数；

通过公式(1)确定待定参数A，最终得到该桩基承载力随时间变化的规律曲线，并依此评估桩基设计承载力。

5.根据权利要求1所述的检测评估海上石油平台桩基设计承载力的方法，其特征在于：复打时刻桩基承载力的确定，

如果使用大于打桩过程中最大桩身能量，小于1.3倍打桩过程中最大桩身能量进行复打，且单下锤击桩产生的最终位移为3mm～12mm，此时，桩-土 相互作用接近桩基该时刻的极限承载力状态，从打桩分析仪显示记录的3～8组实测的力和速度信号曲线中，筛选1组实测的力和速度信号曲线作为模拟计算的对象，然后，采用实测曲线拟合法，调整模拟计算中与桩-土相互作用相关联的参数，使得计算模拟曲线与实测的力和速度信号曲线相耦合，则计算模拟曲线的数据所反映的桩-土阻力规律被认为是与实际桩-土阻力规律情况相吻合，进而将计算模拟曲线所确定的桩基的承载力作为该时刻桩基的实测承载力，依据计算模拟的桩基承载力由桩侧土阻力Rs和桩端土阻力Ru两部分组成，那么，实测的桩基承载力可表达为：

R(t)＝Ru+Rs                    (2)

6.根据权利要求1所述的检测评估海上石油平台桩基设计承载力的方法，其特征在于：复打时刻桩基承载力的确定，

如果由于条件限制，复打锤击能量小于打桩过程中最大桩身能量，保证桩在单下锤击作用时产生了贯入位移，但位移小于3mm时，首先，从打桩分析仪记录获得的，打桩结束前的10组力和速度信号曲线中，筛选其中1组力和速度信号曲线作为打桩结束时被模拟的实测信号曲线，该组力和加速度信号曲线的锤击作用，使得桩体的贯入位移在3mm～12mm之间；然后，再从该次复打获得的3～8组力和速度信号曲线中，筛选其中1组力和速度信号曲线作为低能量复打时被模拟的实测信号曲线，再采用实测曲线拟合法，调整模拟计算中与桩-土相互作用相关联的参数，分别计算得到与打桩结束时被模拟实测信号曲线相耦合的计算模拟曲线1和与低能量复打时被模拟信号曲线相耦合的计算模拟曲线2，则计算模拟曲线1和计算模拟曲线2的桩基承载力分别为Rs1+Ru1和Rs2+Ru2，则采用公式(3)估算复打时刻的桩基承载力；

R(t)＝Ru1+Rs2                        (3)

通过以上的分析过程则能确定复打时刻t₁和t₂的桩基承载力分别为R(t₁)和R(t₂)。

7.根据权利要求4、5或6所述的检测评估海上石油平台桩基设计承载力的方法，其特征在于：桩基承载力随时间变化曲线依据的公式为： 

将经公式(2)，或经公式(3)，或经公式(2)和公式(3)确定出的R(t₁)和R(t₂)代入公式(1)，则待定参数A值为由下式求得：

那么桩基的承载力随时间变化曲线如公式(5)所示：

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