CN102212673A - 一种弹簧钢盘条用连铸坯脱碳的控制方法 - Google Patents
一种弹簧钢盘条用连铸坯脱碳的控制方法 Download PDFInfo
- Publication number
- CN102212673A CN102212673A CN 201110151239 CN201110151239A CN102212673A CN 102212673 A CN102212673 A CN 102212673A CN 201110151239 CN201110151239 CN 201110151239 CN 201110151239 A CN201110151239 A CN 201110151239A CN 102212673 A CN102212673 A CN 102212673A
- Authority
- CN
- China
- Prior art keywords
- continuously cast
- control
- cast bloom
- controlled
- zone
- Prior art date
- Legal status (The legal status is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the status listed.)
- Granted
Links
Landscapes
- Heat Treatment Of Strip Materials And Filament Materials (AREA)
Abstract
本发明涉及弹簧钢盘条用连铸坯脱碳的控制方法。其步骤：1)冶炼、连铸成坯；2)对连铸坯进行分段加热，并在还原气氛下进行；3)轧制，控制开轧温度在960～1010℃；4)冷却至室温，控制在奥氏体及铁素体两相区内的冷却速度至少为15℃/分钟。本发明能提高弹簧的使用周期，适用于任何成分的弹簧钢盘条用连铸坯的生产，不会产生全脱碳现象。
Description
技术领域
本发明涉及弹簧钢盘条用连铸坯的生产方法，具体属于弹簧钢盘条用连铸坯脱碳的控制方法，其适用于任何成分的弹簧钢盘条用连铸坯的生产。
背景技术
近年来，随着汽车的轻量化及高性能化，对汽车用弹簧钢盘条的质量要求越来越高。脱碳是弹簧钢主要的表面缺陷，弹簧通常承受交变负荷或随机变动负荷，疲劳损伤或疲劳断裂是其主要的失效形式，弹簧钢的表面脱碳将严重损害弹簧的疲劳性能，特别是表面出现铁素体的全脱碳，使弹簧疲劳极限可降低50％，而且，随着表面脱碳层深度增加，使疲劳寿命下降。这主要是由于在后道淬火工序中，表面脱碳层达不到所要求的硬度及力学强度，在交变应力作用下容易产生裂纹，使弹簧过早疲劳失效。另外，还由于表面层不同部位淬火时膨胀系数不同而产生的应力，致使全脱碳层与部分脱碳层之间的过度区产生微裂纹，并作为裂纹继续发展的起源，最终引起弹簧的失效或断裂，导致需要及时更换，造成费时费力效率低。
发明内容
本发明的目的在于克服目前不足，提供一种提高弹簧的使用周期，适用于任何成分的弹簧盘条用连铸坯脱碳的控制方法。
实现上述目的的技术措施：
一种弹簧钢盘条用连铸坯脱碳的控制方法，其步骤：
1)进行冶炼、连铸成坯，并进行连铸坯表面的清理；
2)对连铸坯进行分段加热，并在还原气氛下进行，自开始预热至出炉的加热时间控制在120～200分钟；
各阶段温度控制：
预热段的炉温控制在≤730℃；
一加热段的炉温控制在1000～1080℃，加热时间控制在45分钟以内；
二加热段的炉温控制在1080～1120℃；
均热段的炉温控制在1050～1100℃，均热时间控制在80分钟以内；
所述的还原气氛为煤气与空气的混合气体，其在一加热段至均热段的空气过剩系数为：
一加热段的空气过剩系数为：1～1.05；
二加热段的空气过剩系数为：0.95～1；
均热段的空气过剩系数为：0.93～0.98；
3)进行轧制，控制开轧钢坯温度在960～1010℃；
4)进行冷却至室温，控制在奥氏体及铁素体两相区内的冷却速度至少为15℃/分钟。
本发明与现有技术相比，能提高弹簧的使用周期，适用于任何成分及规格的弹簧钢盘条用连铸坯的生产，不会产生铁素体全脱碳。
具体实施方式
下面做进一步的详尽描述：
实施例按照以下工艺步骤进行，并在生产汽车用弹簧钢盘条60Si2MnA、W55SiCr及弹簧钢盘条用连铸坯试用，其主要工艺参数见表1，实验结果见统计表2。
各实施例按照以下控制方法，其步骤：
1)进行冶炼、连铸成坯，并进行连铸坯表面的清理；
2)对连铸坯进行分段加热，并在还原气氛下进行，自开始预热至出炉的加热时间控制在120～200分钟；
各阶段温度控制：
预热段的炉温控制在≤730℃；
一加热段的炉温控制在1000～1080℃，加热时间控制在45分钟以内；
二加热段的炉温控制在1080～1120℃；
均热段的炉温控制在1050～1100℃，均热时间控制在80分钟以内；
所述的还原气氛为煤气与空气的混合气体，其在一加热段至均热段的空气过剩系数为：
一加热段的空气过剩系数为：1～1.05；
二加热段的空气过剩系数为：0.95～1；
均热段的空气过剩系数为：0.93～0.98；
3)进行轧制，控制开轧钢坯温度在960～1010℃；
4)进行冷却并至室温，控制在奥氏体及铁素体两相区内的冷却速度至少为15℃/分钟。
表1 各实施例的主要工艺参数取值
表2各实施例及对比例的性能检测结果
| 实施例 | 轧制批号 | 规格 | 实际脱碳层深度/mm | 脱碳深度百分比/％ |
| 60Si2MnA | W901790 | 12 | 0.05 | 0.42 |
| 60Si2MnA | W901711 | 6.5 | 0.05 | 0.77 |
| 60Si2MnA | W901908 | 8 | 0.06 | 0.75 |
| W55SiCr | W901793 | 12 | 0.06 | 0.5 |
| W55SiCr | W901794 | 12 | 0.05 | 0.42 |
| 对比例1 | W801670 | 10 | 0.16 | 1.6 |
| 对比例2 | W900296 | 8 | 0.13 | 1.63 |
从表2中可以看出，由于本发明对加热炉各段的加热温度、空气的过剩系数进行了严格控制，并对一加热段的加热时间、均热段的均热时间进行控制，故本发明的质量性能优于对比例，充分证明本发明行之有效，其完全能满足用户对弹簧的性能要求，提高了其使用周期。
Claims (1)
1.一种弹簧钢盘条用连铸坯脱碳的控制方法，其步骤：
1)进行冶炼、连铸成坯，并进行连铸坯表面的清理；
2)对连铸坯进行分段加热，并在还原气氛下进行，自开始预热至出炉的加热时间控制在120～200分钟；
各阶段温度控制：
预热段的炉温控制在≤730℃；
一加热段的炉温控制在1000～1080℃，加热时间控制在45分钟以内；
二加热段的炉温控制在1080～1120℃；
均热段的炉温控制在1050～1100℃，均热时间控制在80分钟以内；
所述的还原气氛为煤气与空气的混合气体，其在一加热段至均热段的空气过剩系数为：
一加热段的空气过剩系数为：1～1.05；
二加热段的空气过剩系数为：0.95～1；
均热段的空气过剩系数为：0.93～0.98；
3)进行轧制，控制开轧钢坯温度在960～1010℃；
4)进行冷却并至室温，控制在奥氏体及铁素体两相区内的冷却速度至少为15℃/分钟。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| CN 201110151239 CN102212673B (zh) | 2011-06-07 | 2011-06-07 | 一种弹簧钢盘条用连铸坯脱碳的控制方法 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| CN 201110151239 CN102212673B (zh) | 2011-06-07 | 2011-06-07 | 一种弹簧钢盘条用连铸坯脱碳的控制方法 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| CN102212673A true CN102212673A (zh) | 2011-10-12 |
| CN102212673B CN102212673B (zh) | 2013-03-20 |
Family
ID=44744203
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| CN 201110151239 Expired - Fee Related CN102212673B (zh) | 2011-06-07 | 2011-06-07 | 一种弹簧钢盘条用连铸坯脱碳的控制方法 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| CN (1) | CN102212673B (zh) |
Cited By (13)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| CN102560046A (zh) * | 2012-02-21 | 2012-07-11 | 南京钢铁股份有限公司 | 一种弹簧钢线材表面脱碳的控制方法 |
| CN102828017A (zh) * | 2012-09-14 | 2012-12-19 | 南京钢铁股份有限公司 | 一种胎圈钢丝用盘条的加热工艺 |
| CN102912101A (zh) * | 2012-10-19 | 2013-02-06 | 攀钢集团成都钢钒有限公司 | 一种65Mn弹簧钢盘条的生产工艺及65Mn弹簧钢盘条 |
| CN103045935A (zh) * | 2012-12-14 | 2013-04-17 | 天津钢铁集团有限公司 | 一种弹簧钢盘条表面脱碳和铁素体分布的控制方法 |
| CN103305675A (zh) * | 2013-06-13 | 2013-09-18 | 攀钢集团成都钢钒有限公司 | 一种钢帘线用热轧盘条表面脱碳层的控制方法 |
| CN103305674A (zh) * | 2013-06-13 | 2013-09-18 | 攀钢集团成都钢钒有限公司 | 一种钢帘线用热轧盘条表面脱碳层厚度的控制方法 |
| CN104694713A (zh) * | 2015-04-08 | 2015-06-10 | 首钢京唐钢铁联合有限责任公司 | 一种含铜低合金钢的加热方法 |
| CN105987914A (zh) * | 2015-02-05 | 2016-10-05 | 张家港市骏马钢帘线有限公司 | 钢帘线盘条脱碳检测方法 |
| CN108817107A (zh) * | 2018-06-21 | 2018-11-16 | 武汉钢铁有限公司 | 一种弹簧钢防脱碳的加热及判别方法 |
| CN110331264A (zh) * | 2019-07-22 | 2019-10-15 | 南京钢铁股份有限公司 | 一种弹簧钢坯料的加热脱碳控制方法 |
| CN110799281A (zh) * | 2017-06-27 | 2020-02-14 | 现代制铁株式会社 | 热冲压零件及其制造方法 |
| CN112251578A (zh) * | 2020-09-04 | 2021-01-22 | 南京钢铁股份有限公司 | 一种小规格线材弹簧钢55SiCrA表面全脱碳控制方法 |
| CN114789194A (zh) * | 2022-04-06 | 2022-07-26 | 邯郸钢铁集团有限责任公司 | 一种二火成材的轴承钢盘条加热轧制方法 |
Citations (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| CN101386957A (zh) * | 2007-09-10 | 2009-03-18 | 株式会社神户制钢所 | 耐脱碳性以及拉丝加工性优良的弹簧用钢线材及其制造方法 |
| CN101787493A (zh) * | 2010-01-25 | 2010-07-28 | 广州市奥赛钢线科技有限公司 | 一种新型高强度耐疲劳无脱碳合金弹簧钢及其钢丝制备方法 |
-
2011
- 2011-06-07 CN CN 201110151239 patent/CN102212673B/zh not_active Expired - Fee Related
Patent Citations (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| CN101386957A (zh) * | 2007-09-10 | 2009-03-18 | 株式会社神户制钢所 | 耐脱碳性以及拉丝加工性优良的弹簧用钢线材及其制造方法 |
| CN101787493A (zh) * | 2010-01-25 | 2010-07-28 | 广州市奥赛钢线科技有限公司 | 一种新型高强度耐疲劳无脱碳合金弹簧钢及其钢丝制备方法 |
Non-Patent Citations (1)
| Title |
|---|
| 《第七届（2009）中国钢铁年会论文集》 20091231 李长胜等 武钢汽车用弹簧钢盘条脱碳的控制 180-183 1 , * |
Cited By (19)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| CN102560046A (zh) * | 2012-02-21 | 2012-07-11 | 南京钢铁股份有限公司 | 一种弹簧钢线材表面脱碳的控制方法 |
| CN102828017A (zh) * | 2012-09-14 | 2012-12-19 | 南京钢铁股份有限公司 | 一种胎圈钢丝用盘条的加热工艺 |
| CN102912101B (zh) * | 2012-10-19 | 2014-03-19 | 攀钢集团成都钢钒有限公司 | 一种65Mn弹簧钢盘条的生产工艺及65Mn弹簧钢盘条 |
| CN102912101A (zh) * | 2012-10-19 | 2013-02-06 | 攀钢集团成都钢钒有限公司 | 一种65Mn弹簧钢盘条的生产工艺及65Mn弹簧钢盘条 |
| CN103045935A (zh) * | 2012-12-14 | 2013-04-17 | 天津钢铁集团有限公司 | 一种弹簧钢盘条表面脱碳和铁素体分布的控制方法 |
| CN103305675B (zh) * | 2013-06-13 | 2015-02-18 | 攀钢集团成都钢钒有限公司 | 一种钢帘线用热轧盘条表面脱碳层的控制方法 |
| CN103305674B (zh) * | 2013-06-13 | 2014-12-17 | 攀钢集团成都钢钒有限公司 | 一种钢帘线用热轧盘条表面脱碳层厚度的控制方法 |
| CN103305675A (zh) * | 2013-06-13 | 2013-09-18 | 攀钢集团成都钢钒有限公司 | 一种钢帘线用热轧盘条表面脱碳层的控制方法 |
| CN103305674A (zh) * | 2013-06-13 | 2013-09-18 | 攀钢集团成都钢钒有限公司 | 一种钢帘线用热轧盘条表面脱碳层厚度的控制方法 |
| CN105987914B (zh) * | 2015-02-05 | 2019-02-05 | 张家港市骏马钢帘线有限公司 | 钢帘线盘条脱碳检测方法 |
| CN105987914A (zh) * | 2015-02-05 | 2016-10-05 | 张家港市骏马钢帘线有限公司 | 钢帘线盘条脱碳检测方法 |
| CN104694713A (zh) * | 2015-04-08 | 2015-06-10 | 首钢京唐钢铁联合有限责任公司 | 一种含铜低合金钢的加热方法 |
| CN104694713B (zh) * | 2015-04-08 | 2017-03-01 | 首钢京唐钢铁联合有限责任公司 | 一种含铜低合金钢的加热方法 |
| CN110799281A (zh) * | 2017-06-27 | 2020-02-14 | 现代制铁株式会社 | 热冲压零件及其制造方法 |
| CN108817107A (zh) * | 2018-06-21 | 2018-11-16 | 武汉钢铁有限公司 | 一种弹簧钢防脱碳的加热及判别方法 |
| CN110331264A (zh) * | 2019-07-22 | 2019-10-15 | 南京钢铁股份有限公司 | 一种弹簧钢坯料的加热脱碳控制方法 |
| CN112251578A (zh) * | 2020-09-04 | 2021-01-22 | 南京钢铁股份有限公司 | 一种小规格线材弹簧钢55SiCrA表面全脱碳控制方法 |
| CN114789194A (zh) * | 2022-04-06 | 2022-07-26 | 邯郸钢铁集团有限责任公司 | 一种二火成材的轴承钢盘条加热轧制方法 |
| CN114789194B (zh) * | 2022-04-06 | 2023-06-13 | 邯郸钢铁集团有限责任公司 | 一种二火成材的轴承钢盘条加热轧制方法 |
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| CN102212673B (zh) | 2013-03-20 |
Similar Documents
| Publication | Publication Date | Title |
|---|---|---|
| CN102212673B (zh) | 一种弹簧钢盘条用连铸坯脱碳的控制方法 | |
| CN103233101A (zh) | GCr15轴承钢的热处理方法 | |
| CN104561504A (zh) | 一种整体铸造热轧板带支撑辊的热处理方法 | |
| JP5723232B2 (ja) | 転動疲労寿命に優れた軸受用鋼材 | |
| CN103469092A (zh) | 一种利用34CrNiMo6钢为原料生产风机主轴的方法 | |
| CN105506249A (zh) | 一种高氮耐蚀塑料模具钢的热处理方法 | |
| CN105385832A (zh) | 铝合金轧机工作轧辊的表淬和调质联合热处理工艺 | |
| CN101892426B (zh) | 一种中高碳贝氏体钢及其制备方法 | |
| CN109695003B (zh) | 一种具有优良韧性的高耐磨钢球及其制造方法 | |
| CN101910425B (zh) | 钢的成形方法 | |
| CN107794348A (zh) | 一种提高Cr12MoV钢综合性能的热处理工艺 | |
| JP2012066279A (ja) | ベアリングレースの製造方法 | |
| CN103753116A (zh) | 森吉米尔轧机工作辊的制造方法 | |
| CN105256245A (zh) | 一种具有超深淬硬层的冷轧辊及其制造方法 | |
| CN102719656B (zh) | 防止冷作模具钢线切割开裂的热处理工艺 | |
| CN103614521B (zh) | 中碳钢材质大型柴油机输出轴调质工艺 | |
| CN111676362B (zh) | 一种可获得Si系超高强碟簧的淬火-配分-等温淬火热处理新方法 | |
| JP2008202078A (ja) | 熱間ダイス鋼 | |
| KR101405843B1 (ko) | 세립강의 단조 공법 | |
| KR101721591B1 (ko) | 냉간단조용 저탄소 합금강의 제조 방법 | |
| CN104109796B (zh) | 一种低微锰铸造磨球 | |
| CN111560498B (zh) | 一种高铬合金铸造磨球高温等温淬火工艺 | |
| CN115449703A (zh) | 一种适用于冷锻加工的等温退火齿轮钢棒材及其制造方法 | |
| CN107164625B (zh) | 制动梁制备方法 | |
| CN107619912A (zh) | 余温正火工艺 |
Legal Events
| Date | Code | Title | Description |
|---|---|---|---|
| C06 | Publication | ||
| PB01 | Publication | ||
| C10 | Entry into substantive examination | ||
| SE01 | Entry into force of request for substantive examination | ||
| C14 | Grant of patent or utility model | ||
| GR01 | Patent grant | ||
| TR01 | Transfer of patent right |
Effective date of registration: 20170711 Address after: 430083 Qingshan District, Hubei, Wuhan factory before the door No. 2 Patentee after: Wuhan iron and Steel Company Limited Address before: 430080 Wuhan, Hubei Friendship Road, No. 999, Wuchang Patentee before: Wuhan Iron & Steel (Group) Corp. |
|
| TR01 | Transfer of patent right | ||
| CF01 | Termination of patent right due to non-payment of annual fee |
Granted publication date: 20130320 Termination date: 20180607 |
|
| CF01 | Termination of patent right due to non-payment of annual fee |