CN102019389A - P91钢圆坯连铸方法 - Google Patents
P91钢圆坯连铸方法 Download PDFInfo
- Publication number
- CN102019389A CN102019389A CN2010105651212A CN201010565121A CN102019389A CN 102019389 A CN102019389 A CN 102019389A CN 2010105651212 A CN2010105651212 A CN 2010105651212A CN 201010565121 A CN201010565121 A CN 201010565121A CN 102019389 A CN102019389 A CN 102019389A
- Authority
- CN
- China
- Prior art keywords
- steel
- continuous casting
- water
- sections
- cooling
- Prior art date
- Legal status (The legal status is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the status listed.)
- Granted
Links
Landscapes
- Continuous Casting (AREA)
Abstract
本发明涉及P91钢圆坯连铸方法,属于冶金技术领域。本发明所要解决的技术问题是提供一种P91钢圆坯连铸方法,该方法可以避免浇铸高合金钢P91连铸圆坯产生铸坯表面裂纹和中心裂纹缺陷。本发明P91钢圆坯连铸方法,采用连铸二次冷却方法冷却,其特征在于:连铸二冷比水量为0.20~0.28L/kg,二冷区分五段冷却,各段水量百分比分别为:第一段18~25%、第二段12~18%、第三段12~18%、第四段28~38%、第五段17~25%。
Description
技术领域
本发明涉及P91钢圆坯连铸方法,属于冶金技术领域。
背景技术
随着超(超)临界发电机组建设的增加和发电机组参数的提高,亚临界机组普遍采用的合金钢管材12CrlMoVG、P22已被更高钢级的P91代替,其需求量不断增加。高合金的高压锅炉管P91一直是我国的短线产品,多年来依靠进口,P91耐热锅炉管用于制造电站锅炉的蒸汽集箱、电厂主蒸汽管等重要部件,长期在高温、高压环境下工作,服役条件苛刻,因此,对P91钢管的冶金质量要求很高。
圆连铸坯是无缝钢管生产的主要管坯之一,常用钢种是碳素钢、低合金钢和合金结构钢,合金含量低,对连铸机设备和二冷水制度要求不高。但是高合金钢P91合金含量高,连铸控制技术难度大,钢液凝固收缩与低合金钢、合金钢完全不同。钢液合金含量高,凝固收缩大,铸坯容易产生中心裂纹和表面裂纹,尤其是浇注φ280mm以上的连铸坯规格,铸坯断面尺寸大,冷却速度慢,铸坯表面回温大,钢水过热度、二冷水制度设计不合理,生产的铸坯容易产生2.0级以上的中心裂纹、铸坯表面容易产生纵裂纹,不能满足轧管用管坯钢的使用要求。
连铸二冷水的作用是将从结晶器拉出来的带有液心的铸坯,在二次冷却区接受气-水喷雾冷却,促使铸坯快速完全凝固,随着铸坯坯壳厚度的增加,导热速度减慢,二次冷却系统必须设计为均匀降低铸坯温度,避免铸坯表面温度急剧变化,导致铸坯产生裂纹缺陷。
申请号为200610147658.0的中国专利申请中公开了一种高温合金钢P91的冶炼方法,该方法采用偏心底出钢EAF+LF+VD工艺路线,并采用吹氮合金化,其可以稳定控制钢液中氮含量,提高钢液的纯净度,节约合金,并消除了材料皮下气泡和白点缺陷,避免在轧制和穿管过程中容易产生的表面裂纹和内表面裂纹现象。但是该方法并不能防止铸坯生产过程中的裂纹产生。
申请号为200610030724.6的中国专利申请中公开了一种生产Cr-Mo合金钢圆坯的方法,该方法控制连铸二冷比水量为0.47~0.53,一区水量百分比为35%~45%,二区水量百分比为22%~32%,三区水量百分比为14%~24%,四区水量百分比为9%~19%,并控制钢中Mn/S≥200。该方法可以避免钢水在冷却凝固过程中因激冷产生铸坯中心裂纹、缩孔等缺陷的发生。但是该方法只适用于含有铬、钼、镍一种或两种以上元素,且以上元素含量在2.5%~5.5%的连铸坯,而对于铬钼含量更高的P91钢(铬含量为8.0~9.5%、钼含量为0.85~1.05%),该方法仍然不能解决生产的铸坯容易产生2级以上的中心裂纹、铸坯表面容易产生纵裂纹的技术难题。
发明内容
本发明所要解决的技术问题是提供一种P91钢圆坯连铸方法,该方法可以避免浇铸高合金钢P91连铸圆坯产生铸坯表面裂纹和中心裂纹缺陷。
本发明P91钢圆坯连铸方法,采用连铸二次冷却方法冷却,其特征在于:连铸二冷比水量为0.20~0.28L/kg,二冷区分五段冷却,各段水量百分比分别为:第一段18~25%、第二段12~18%、第三段12~18%、第四段28~38%、第五段17~25%。
进一步的,为了使生产的P91钢圆坯质量更好,本发明方法连铸时还控制钢水过热度为35~55℃,对应拉速为0.50~0.70m/min。
其中,为了使冷却效果更好,上述的二冷区分五段冷却方式优选为气-水喷雾冷却。
其中,本发明方法可以适用于所有常规的P91钢圆坯的生产,特别是直径为φ280~φ350mm的P91钢圆坯的生产。
其中,为了使生产的P91钢圆坯质量更好,还需要提高冶炼的钢水质量,本发明方法的钢水冶炼步骤具体如下:初炼钢水出炉前向熔池喷吹碳粉对钢水进行预还原,然后采用LF钢包精炼并调整合金元素含量达到标准要求,最后采用VD真空去气、去夹杂物。
本发明方法具有如下有益效果:
1、采用对初炼钢水喷吹碳粉进行预还原技术;LF钢包精炼和VD真空精炼工艺生产高合金钢P91,可以精确控制合金元素含量,提高钢质纯净度。
2、控制连铸中间包钢水过热度,连铸二冷区采用多段气-水喷雾冷却,各段冷却水量的合理匹配,可减少铸坯表面回温和铸坯表面温度梯度,避免铸坯热应力增加和铸坯表层温度反复变化而发生多次相变,导致铸坯产生中心裂纹和表面裂纹缺陷,生产的铸坯质量满足轧管要求。
具体实施方式
本发明P91钢圆坯连铸方法,采用连铸二次冷却方法冷却,其特征在于:连铸二冷比水量为0.20~0.28L/kg,二冷区分五段冷却,各段水量百分比分别为:第一段18~25%、第二段12~18%、第三段12~18%、第四段28~38%、第五段17~25%。
P91钢铬含量高,钢液粘稠,流动性差,凝固补缩不好,尤其是铸坯断面越大,补缩效果越差。另外,合金元素铬含量高,钢液凝固时铸坯断面收缩大,已凝固铸坯不能承受钢液凝固收缩应力,铸坯就容易产生中心裂纹和表面裂纹。本发明的发明人经过大量实验,发现改善铸坯裂纹形成条件必须从连铸冷却着手,避免应力的集中释放,形成铸坯中心裂纹和表面裂纹。采用上述方法冷却铸坯,可以使铸坯温度均匀,各段之间铸坯表面回温小,避免铸坯热应力增加和铸坯表层温度反复变化而发生多次相变,导致铸坯产生中心裂纹和表面裂纹缺陷。
进一步的,为了使生产的P91钢圆坯质量更好,本发明方法连铸时还控制钢水过热度为35~55℃,对应拉速为0.50~0.70m/min。
其中,为了使冷却效果更好,上述的二冷区分五段冷却方式优选为气-水喷雾冷却。
其中,本发明方法可以适用于所有常规的P91钢圆坯的生产,特别是直径为φ280~φ350mm的P91钢圆坯的生产。
其中,为了使生产的P91钢圆坯质量更好,还需要提高冶炼的钢水质量,本发明方法的钢水冶炼步骤具体如下:初炼钢水出炉前向熔池喷吹碳粉对钢水进行预还原,然后采用LF钢包精炼并调整合金元素含量达到标准要求,最后采用VD真空去气、去夹杂物。
下面结合实施例对本发明的具体实施方式做进一步的描述,并不因此将本发明限制在所述的实施例范围之中。
实施例1
P91生产工艺流程:70吨高阻抗电炉冶炼→LF炉精炼→VD真空处理→圆坯连铸→铸坯缓冷→铸坯表面清理→合格铸坯入库
70吨高阻抗电弧炉采用优质废钢和铁水作原料,铁水为废钢重量的28%,利用电能熔化废钢,石灰造渣脱磷,RCB枪加大炉壁用氧量,保持一定的脱碳速度,去除钢水中的夹杂和氢、氮气体,同时从炉门喷吹碳粉造泡沫渣,出钢前对钢水喷吹碳粉进行预还原,避免钢水被过氧化,碳粉用量3.5Kg/t钢。采用偏心炉底无渣出钢,出钢过程用硅铝钡钙和铝球脱氧剂进行预脱氧,有效降低钢水的氧化性。电炉初炼钢水成分:C0.03%、P 0.0040%、S 0.030%、Fe为余量,出钢温度1690℃;电炉出钢采用无渣出钢,出钢过程钢包加入烤红的低碳铬铁50Kg/t钢、金属锰3.5Kg/t钢,铝球1.0Kg/t钢、BaAlSi4.0Kg/t钢。
初炼钢水到LF精炼炉,采用钢包底吹氮气,用专用精炼渣造发泡性白渣,专用精炼渣成分CaO:78%,Al2O3:10%,CaF2:7%,MgO:2%,S:0.01%,余量为灰份,用量20Kg/t钢;精炼过程分批加入硅铁、锰铁、铬铁、钼铁、镍板、铌铁、钒铁等合金进行合金化,根据生产所需的最终产品各元素含量调整钢水化学成分,精炼结束喂CaSi线进行钙处理,用量0.4Kg/t钢,出钢温度1668℃。精炼钢水到VD炉进行真空处理,在真空度≤67Pa下,保持时间15分钟,出罐温度1610℃。
精炼好的钢水送到三机三流圆坯连铸机浇铸φ280mm铸坯,使用Mg质中间包涂料;连铸钢包、中间包和结晶器全程加保护套管,钢包与保护套管连接处采用氩气加密封垫保护;结晶器使用低碳保护渣和低碳双层中间包覆盖剂;结晶器用浸入式水口。钢水过热度Δt 55℃,连铸二冷比水量为0.28L/kg,二冷区分五段气-水喷雾冷却,各段水量百分比分别为:第一段25%、第二段14%、第三段12%、第四段28%、第五段21%,浇铸速度0.70m/min。所得铸坯低倍评级结果见表1,其中,技术要求值指满足超(超)临界发电机组高压锅炉管轧制管坯的质量要求。
表1铸坯低倍评级
实施例2
P91生产工艺流程:70吨高阻抗电炉冶炼→LF炉精炼→VD真空处理→圆坯连铸→铸坯缓冷→铸坯表面清理→合格铸坯入库
70吨高阻抗电弧炉采用优质废钢和铁水作原料,铁水为废钢重量的20%,利用电能熔化废钢,石灰造渣脱磷,RCB枪加大炉壁用氧量,保持一定的脱碳速度,去除钢水中的夹杂和氢、氮气体,同时从炉门喷吹碳粉造泡沫渣,出钢前对钢水喷吹碳粉进行预还原,避免钢水被过氧化,碳粉用量4.0Kg/t钢。采用偏心炉底无渣出钢,出钢过程用硅铝钡钙和铝球脱氧剂进行预脱氧,有效降低钢水的氧化性。电炉初炼钢水成分:C 0.04%、P 0.0030%、S 0.020%、Fe为余量,出钢温度1700℃;电炉出钢采用无渣出钢,出钢过程钢包加入烤红的低碳铬铁48Kg/t钢、金属锰3.3Kg/t钢,铝球1.0Kg/t钢、BaAlSi3.0Kg/t钢。
初炼钢水到LF精炼炉,采用钢包底吹氮气,用专用精炼渣造发泡性白渣,专用精炼渣成分CaO:72%、Al 2O3:16%、CaF2:7%、Mg:4%、S:0.05%、余量为灰份,用量15Kg/t钢;精炼过程分批加入硅铁、锰铁、铬铁、钼铁、镍板、铌铁、钒铁等合金进行合金化,根据生产所需的最终产品各元素含量调整钢水化学成分,精炼结束喂CaSi线进行钙处理,用量0.8Kg/t钢,出钢温度1670℃。精炼钢水到VD炉进行真空处理,在真空度≤67Pa下,保持时间18分钟,出罐温度1600℃。
精炼好的钢水送到三机三流圆坯连铸机浇铸φ350mm铸坯,使用Mg质中间包涂料;连铸钢包、中间包和结晶器全程加保护套管,钢包与保护套管连接处采用氩气保护;结晶器使用低碳保护渣和低碳双层中间包覆盖剂;结晶器用浸入式水口。钢水过热度Δt 35℃,连铸二冷比水量为0.20L/kg,二冷区分五段气-水喷雾冷却,各段水量百分比分别为:第一段18%、第二段12%、第三段15%、第四段38%、第五段17%,浇铸速度0.50m/min。所得铸坯低倍评级结果见表2,其中,技术要求值指满足超(超)临界发电机组高压锅炉管轧制管坯的质量要求。
表2铸坯低倍评级
一般疏松 | 中心疏松 | 中间裂纹 | 中心裂纹 | 缩孔 | 铸坯表面裂纹 | |
铸坯值 | 1级 | 1级 | 0级 | 0级 | 0级 | 无 |
技术要求值 | ≤1级 | ≤1级 | ≤1级 | ≤1级 | ≤1级 | 无 |
从表1、表2可看出采用本发明方法制得的铸坯低倍无中间裂纹、中心裂纹和铸坯表面裂纹,完全满足超(超)临界发电机组高压锅炉管轧制管坯的质量要求。
按200610030724.6的方法,控制连铸二冷比水量为0.47~0.53,一区水量百分比为35%~45%,二区水量百分比为22%~32%,三区水量百分比为14%~24%,四区水量百分比为9%~19%进行P91钢圆坯连铸。所生产的P91连铸坯低倍评级见表3,其中,技术要求值指满足超(超)临界发电机组高压锅炉管轧制管坯的质量要求。
表3铸坯低倍评级
一般疏松 | 中心疏松 | 中间裂纹 | 中心裂纹 | 缩孔 | 铸坯表面裂纹 | |
铸坯值 | 1级 | 1级 | 0级 | 2级 | 2级 | 纵裂纹 |
技术要求值 | ≤1级 | ≤1级 | ≤1级 | ≤1级 | ≤1级 | 无 |
从表1、2、3可以看出,采用本发明方法生产的铸坯质量完全符合超(超)临界发电机组高压锅炉管轧制管坯的质量要求,而采用200610030724.6专利申请的方法所生产的P91钢圆连铸坯会产生2级中心裂纹和2级缩孔,且铸坯表面有纵裂纹产生,不能满足超(超)临界发电机组高压锅炉管轧制管坯的质量要求。
Claims (5)
1.P91钢圆坯连铸方法,采用连铸二次冷却方法冷却,其特征在于:连铸二冷比水量为0.20~0.28L/kg,二冷区分五段冷却,各段水量百分比分别为:第一段18~25%、第二段12~18%、第三段12~18%、第四段28~38%、第五段17~25%。
2.根据权利要求1所述的P91钢圆坯连铸方法,其特征在于:连铸时还控制钢水过热度为35~55℃,对应拉速为0.50~0.70m/min。
3.根据权利要求1或2所述的P91钢圆坯连铸方法,其特征在于:所述的二冷区分五段冷却方式为气-水喷雾冷却。
4.根据权利要求1~3任一项所述的P91钢圆坯连铸方法,其特征在于:所述P91钢圆坯的直径为φ280~φ350mm。
5.根据权利要求1~4任一项所述的P91钢圆坯连铸方法,其特征在于:还包括钢水冶炼步骤,具体如下:初炼钢水出炉前向熔池喷吹碳粉对钢水进行预还原,然后采用LF钢包精炼并调整合金元素含量达到标准要求,最后采用VD真空去气、去夹杂物。
Priority Applications (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
CN 201010565121 CN102019389B (zh) | 2010-11-30 | 2010-11-30 | P91钢圆坯连铸方法 |
Applications Claiming Priority (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
CN 201010565121 CN102019389B (zh) | 2010-11-30 | 2010-11-30 | P91钢圆坯连铸方法 |
Publications (2)
Publication Number | Publication Date |
---|---|
CN102019389A true CN102019389A (zh) | 2011-04-20 |
CN102019389B CN102019389B (zh) | 2013-02-13 |
Family
ID=43861401
Family Applications (1)
Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
---|---|---|---|
CN 201010565121 Expired - Fee Related CN102019389B (zh) | 2010-11-30 | 2010-11-30 | P91钢圆坯连铸方法 |
Country Status (1)
Country | Link |
---|---|
CN (1) | CN102019389B (zh) |
Cited By (4)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
CN102218516A (zh) * | 2011-07-29 | 2011-10-19 | 攀钢集团有限公司 | 高铬钢的连铸方法 |
CN102527956A (zh) * | 2012-02-21 | 2012-07-04 | 衡阳华菱钢管有限公司 | P91 钢连铸圆管坯及其生产工艺 |
CN102581555A (zh) * | 2012-02-21 | 2012-07-18 | 衡阳华菱钢管有限公司 | P91 无缝钢管及其制备方法 |
CN105239011A (zh) * | 2015-11-25 | 2016-01-13 | 攀钢集团成都钢钒有限公司 | 混凝土泵车用耐磨无缝钢管的制造方法 |
Citations (7)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
WO2002076654A1 (fr) * | 2001-03-27 | 2002-10-03 | Kawasaki Steel Corporation | Procede de fabrication d'un tube en acier sans soudure |
JP2004090088A (ja) * | 2002-07-11 | 2004-03-25 | Jfe Steel Kk | 鋼管製造用丸ビレットの製造方法及び鋼管製造用丸ビレット |
CN101135022A (zh) * | 2006-08-31 | 2008-03-05 | 宝山钢铁股份有限公司 | 弧形连铸机生产的Cr-Mo合金钢圆坯及其工艺方法 |
CN101333579A (zh) * | 2008-08-06 | 2008-12-31 | 攀钢集团成都钢铁有限责任公司 | 核电用管坯钢的生产方法 |
CN101585077A (zh) * | 2009-06-26 | 2009-11-25 | 攀钢集团攀枝花钢铁研究院有限公司 | 防止车轮钢连铸板坯微裂纹的冷却方法 |
CN101733382A (zh) * | 2008-11-12 | 2010-06-16 | 攀钢集团研究院有限公司 | 一种连铸方法 |
CN101844215A (zh) * | 2009-03-27 | 2010-09-29 | 宝山钢铁股份有限公司 | 一种基于双冷却模式的板坯连铸动态二冷控制方法 |
-
2010
- 2010-11-30 CN CN 201010565121 patent/CN102019389B/zh not_active Expired - Fee Related
Patent Citations (7)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
WO2002076654A1 (fr) * | 2001-03-27 | 2002-10-03 | Kawasaki Steel Corporation | Procede de fabrication d'un tube en acier sans soudure |
JP2004090088A (ja) * | 2002-07-11 | 2004-03-25 | Jfe Steel Kk | 鋼管製造用丸ビレットの製造方法及び鋼管製造用丸ビレット |
CN101135022A (zh) * | 2006-08-31 | 2008-03-05 | 宝山钢铁股份有限公司 | 弧形连铸机生产的Cr-Mo合金钢圆坯及其工艺方法 |
CN101333579A (zh) * | 2008-08-06 | 2008-12-31 | 攀钢集团成都钢铁有限责任公司 | 核电用管坯钢的生产方法 |
CN101733382A (zh) * | 2008-11-12 | 2010-06-16 | 攀钢集团研究院有限公司 | 一种连铸方法 |
CN101844215A (zh) * | 2009-03-27 | 2010-09-29 | 宝山钢铁股份有限公司 | 一种基于双冷却模式的板坯连铸动态二冷控制方法 |
CN101585077A (zh) * | 2009-06-26 | 2009-11-25 | 攀钢集团攀枝花钢铁研究院有限公司 | 防止车轮钢连铸板坯微裂纹的冷却方法 |
Cited By (6)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
CN102218516A (zh) * | 2011-07-29 | 2011-10-19 | 攀钢集团有限公司 | 高铬钢的连铸方法 |
CN102218516B (zh) * | 2011-07-29 | 2013-01-09 | 攀钢集团有限公司 | 高铬钢的连铸方法 |
CN102527956A (zh) * | 2012-02-21 | 2012-07-04 | 衡阳华菱钢管有限公司 | P91 钢连铸圆管坯及其生产工艺 |
CN102581555A (zh) * | 2012-02-21 | 2012-07-18 | 衡阳华菱钢管有限公司 | P91 无缝钢管及其制备方法 |
CN102527956B (zh) * | 2012-02-21 | 2013-08-21 | 衡阳华菱钢管有限公司 | P91 钢连铸圆管坯及其生产工艺 |
CN105239011A (zh) * | 2015-11-25 | 2016-01-13 | 攀钢集团成都钢钒有限公司 | 混凝土泵车用耐磨无缝钢管的制造方法 |
Also Published As
Publication number | Publication date |
---|---|
CN102019389B (zh) | 2013-02-13 |
Similar Documents
Publication | Publication Date | Title |
---|---|---|
CN102021488B (zh) | 核岛无缝钢管用钢及其生产方法 | |
CN103184304B (zh) | 转炉-LF-RH-连铸生产38CrMoAl钢的工艺 | |
CN101333579B (zh) | 核电用管坯钢的生产方法 | |
CN105537549B (zh) | ‑100℃低温无缝钢管钢连铸圆坯的生产方法 | |
CN101358323B (zh) | 27SiMnB钢、缸体用无缝钢管及其生产方法 | |
CN101086203A (zh) | 一种用转炉工艺生产石油套管用连铸圆坯的方法 | |
CN105458205B (zh) | 高镍钢Gr.8连铸圆坯的生产方法 | |
CN102618782A (zh) | 一种大规格z向h型钢及其制备方法 | |
WO2022017545A1 (zh) | V-n微合金钢及v-n微合金化的无表面裂纹连铸坯的生产方法 | |
CN103320704A (zh) | 一种高性能的轴承钢及其生产方法 | |
CN111041148B (zh) | 一种低硫含量中碳结构钢转炉直上中薄板坯连铸的工艺 | |
CN101343714B (zh) | 30CrMnSiB钢、缸体用无缝钢管及其生产方法 | |
CN102994871A (zh) | 一种使用含钒钛铁水冶炼中高碳硬线用钢的方法 | |
CN104043797A (zh) | 一种超低硫高铬钢的连铸方法及其制备的大方坯 | |
CN104975233B (zh) | 超高强高韧性合金结构钢连铸圆坯的生产方法 | |
CN102019389B (zh) | P91钢圆坯连铸方法 | |
CN102796938B (zh) | 一种增加钢水钒含量的方法 | |
CN100522417C (zh) | 一种用转炉工艺生产高压锅炉管用连铸圆坯的方法 | |
CN102330018A (zh) | 一种厚壁石油套管接箍料用无缝钢管及其生产方法 | |
CN106825463A (zh) | 一种小方坯连铸机生产低碳Ni‑Mo合金钢的方法 | |
CN106048124A (zh) | 铁水生产火车车轴钢的工艺及其台阶式吹氩密封结构 | |
CN111304404B (zh) | 一种用于真空感应炉氧化物冶金的包芯线及使用方法 | |
CN102453786B (zh) | 一种转炉冶炼钻杆接头用钢的方法及钻杆接头用钢 | |
CN105568178A (zh) | 汽车变速器渗碳淬火齿轴用热轧棒材制造新工艺 | |
CN115740378A (zh) | 承压件用奥氏体不锈钢0Cr19Ni10连铸大圆坯的制备方法 |
Legal Events
Date | Code | Title | Description |
---|---|---|---|
C06 | Publication | ||
PB01 | Publication | ||
C10 | Entry into substantive examination | ||
SE01 | Entry into force of request for substantive examination | ||
C14 | Grant of patent or utility model | ||
GR01 | Patent grant | ||
CF01 | Termination of patent right due to non-payment of annual fee | ||
CF01 | Termination of patent right due to non-payment of annual fee |
Granted publication date: 20130213 Termination date: 20161130 |