CN101928863A - 可高速挤压成型的铝合金材料及制备方法 - Google Patents
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Abstract
本发明公开了一种可高速挤压成型的铝合金材料,按重量计,其含有:0.11~0.15%Mn,0.11~0.15%Cu,0.38~0.46%Si,0.47~0.55%Mg,0~0.25%Fe,0~0.02%Cr,0~0.02%Zn,0~0.02%Ti,余量为Al。本发明还公开了一种上述可高速挤压成型的铝合金材料的制备方法。与现有6063铝合金相比,用本发明铝合金材料挤压型材的速度能够极大地提高,能够大幅提高铝合金型材的生产效率。
Description
技术领域
本发明涉及铝合金,特别是一种适用于高速挤压的铝合金材料及制备方法。
背景技术
在用于挤压生产的铝合金中,用途最为广泛的是6063合金。但是,该合金由于脆性相β-AlFeSi、粗大的Mg2Si、过剩的Mg或Si、等存在,导致对速度敏感的各类挤压材表面缺陷极易产生,如凹点、麻面、模痕等,因此,不得不用较低的挤压速度,换取满意的挤压材表面。这样使得生产效率很低,产品的生产成本很高。
发明内容
本发明的目的是针对现有6063铝合金存在的上述缺陷,在现有6063铝合金的基础上,通过改变元素含量,制备出一种可高速挤压成型、并且高速挤压获得的型材能满足相应要求的铝合金材料。
本发明可高速挤压成型的铝合金材料是在现有6063铝合金的基础上,通过增加Mn和Cu,并对Mg、Si的含量进行调整而制得的,按重量计,其含有:
0.11~0.15%Mn, 0.11~0.15%Cu,
0.38~0.46%Si, 0.47~0.55%Mg,
0~0.25%Fe, 0~0.02%Cr,
0~0.02%Zn, 0~0.02%Ti,
余量为Al。
上述可高速挤压成型的铝合金材料的制备方法,包括以下步骤:
a、在熔炉内加入铝锭,熔化,使熔液的温度达到750℃±10℃;
b、按权利要求1中的配比依次加入Si、Cu、Mn、Mg或它们的中间合金;
c、搅拌10分钟左右,加入打渣剂,再次搅拌10~15分钟,扒渣;
d、对炉内熔液进行成分分析,若熔液成分满足权利要求1中的成分要求则执行步骤e,否则调整相应元素的含量并转至步骤c;
e、将熔液转入精炼炉,加精炼剂,在740℃±5℃下精炼15~20分钟;
f、扒渣,静置30~60分钟;
g、铸造;
h、高温均匀化处理,将铸造制得的铸棒放入高温炉,升温至580℃±10℃,保持该温度1.5小时,然后以不小于350℃/小时的速度冷却,铸棒温度降至室温后,出炉,即制得铝合金棒材。
在步骤g的铸造工序中,在熔液流经流槽时,加入AlTiB丝。ALTIB丝中的AL3TI、TIB2在铝凝固时形成异质晶核的形核基底,同时引起凝固过程的成分过冷,大大增加了形核率,提高了形核速度,使结晶组织更为细化。
用上述制得的铝合金棒材挤压铝合金型材时,挤压前对铝合金棒材加热使铝合金棒材温度为450~500℃,加热时间为3~30分钟。
Mn的加入,大大加速了铸棒均匀化处理时β-AlFeSi向α-AlFeSi的转化过程,转化率大幅提高,减少了脆性相的存在。
Cu的加入,可降低挤压时的变形抗力,并抵消由于Mn加入导致材料的各向异性。
Mg、Si比例的调整,使合金中Mg2Si的量控制在一定范围内,Si适当过剩,以平衡Fe、Mn、Cu的影响。平衡的Mg、Si量,无Mg、Si的过剩,或有少量的Si过剩,不会降低Mg<Si的固溶能力,不易形成粗大的Mg2Si相。
由于合金材料的脆性相、粗大相减少,变形抗力降低,挤压性能改善,速度敏感性的表面缺陷如凹点、麻点、模痕等减少,挤压速度提高。
经实验证明,用本发明铝合金材料挤压成型断面号为AD2359的型材,铸棒加热温度480℃,挤压速度40m/min,挤压制得型材的表面无明显的挤压痕、粗糙、凹点、麻面等表面缺陷,氧化后具有良好的金属光泽,质量符合要求。而采用原6063铝合金挤压成型断面号为AD2359的型材,铸棒加热温度480℃,只有挤压速度不超过25m/min才能保证挤压制得型材的表面质量符合要求。可见,与现有6063铝合金相比,用本发明铝合金材料挤压型材的速度能够极大地提高,能够大幅提高铝合金型材的生产效率。
具体实施方式
本发明铝合金的成分配比见表1。
表1合金成分配比表(表中含量均为重量百分含量)
本发明铝合金的制备方法包括熔铸和高温均匀化处理。
其中,熔铸可以采用铝型材厂通用的熔铸工艺:装炉→熔化→加入合金元素→搅拌→扒渣→取样、分析→调整成分→转炉→精炼→静置→加铝钛硼丝并铸造。装炉时,回炉料要先加,回炉料的合金元素含量应不高于表1规定的合金元素含量,回炉料的加入量,应不高于装炉总量的30%。当铝液的温度达到750℃±10℃时,依次加入Si、Cu、Mn、Mg合金元素或它们的中间合金。由于Mg极易烧损,一定要尽量后加。合金加入后,要进行10分钟左右的搅拌。搅拌后如熔液温度在730℃以上,则加入打渣剂并再次搅拌10~15分钟。搅拌后进行扒渣,尽量扒净表面浮渣。扒渣后进行成分分析,看是否满足表1要求,如不满足则需进行调整、再次搅拌、取样分析,直至成分合格。成分分析合格后,熔液转入精炼炉,边加入精炼剂边进行精炼,精炼温度应控制在740℃±5℃,精炼时间15~20分钟。精炼后进行扒渣,然后静置30~60分钟。静置完成后便可以进行铸造,熔液流经流槽时加入AlTiB丝。其中,铝源可以采用符合GB/T1196-2008要求的AL99.00~AL99.90型号的铝锭。打渣剂和精炼剂可采用现有6063铝合金生产工艺中使用的各种打渣剂和精炼剂,如:深圳派瑞科公司生产的D1型号的打渣剂,它是一种氟化钙和冰晶石混合的粉状制剂,加入时,应均匀撒在熔体表面,并充分搅拌。正邦冶金材料公司生产的1F10型号的精炼剂,它是一种以氯盐为主要成分的粉状制剂。需要说明的是,加入AlTiB丝是为了使结晶组织更为细化,加入量很少(以重量计,一般只有0.008%~0.015%,在下述的实施例中具体加入量为0.01%),且AlTiB丝中Ti和B的含量很小,以重量计Ti的含量仅5%,B的含量仅1%,以至于在成品铝铸棒中,B的含量无法检测。
高温均匀化处理工艺过程:铸棒进炉→升温→保温→冷却→出炉。保温温度为580℃±10℃,保温时间1.5小时。要特别注意保温温度和时间的控制,这是确保α化的一个重要环节。冷却速度应不小于350℃/小时。
用上述铝合金铸棒挤压型材前,先要对铸棒加热,温度范围是450~500℃,加热时间应少于30分钟。
下面通过具体实施例做进一步说明。其中,实施例1-4是按照本发明配比和制备方法制得的铝合金材料。实施例5是比较例,是按照同样方法制备的未改变成分的铝合金,即现有6063铝合金。实施例1-5主要合金元素含量见表2。
实施例1-5中铝采用符合GB/T1196-2008要求的AL99.00型号的铝锭。铸造工艺参数见表3,均热工艺参数见表4。实施例1-5制得的铝合金的α化率见表5。用实施例1-5制得的铝合金铸棒挤压断面号为AD2359的型材,最大挤压速度对照见表6,所述最大挤压速度为在该速度下连续挤压500kg以上型材,型材表面质量符合要求(即型材无明显的挤压痕、粗糙、凹点、麻面等表面缺陷,氧化后具有良好的金属光泽),所能达到的最大速度。通过对照可以看出,本发明的合金材料,α化率高,Mg2Si细化,挤压速度可高达原来的1.6倍。
表2主要合金元素重量百分含量
表3铸造工艺
铸棒直径 | 铸造速度 | 冷却水量 | 铸造温度 |
203mm | 70~90mm/min | 2200~2400l/min | 730~750℃ |
表4均热工艺
均热温度 | 保温时间 | 冷却速度 |
570~590℃ | 1.5小时 | 370℃/小时 |
表5α化率对比
标号 | A | B | C | D | E |
α化率 | 90.1 | 88.3 | 92.5 | 89.8 | 68.3 |
表6挤压速度对比
标号 | 挤压材断面号 | 铸棒加热温度 | 最大挤压速度 |
A | AD2359 | 480℃ | 40m/min |
B | AD2359 | 480℃ | 40m/min |
C | AD2359 | 480℃ | 40m/min |
D | AD2359 | 480℃ | 40m/min |
E | AD2359 | 480℃ | 25m/min |
Claims (3)
1.一种可高速挤压成型的铝合金材料,其特征在于,按重量计,含有:
0.11~0.15%Mn, 0.11~0.15%Cu,
0.38~0.46%Si, 0.47~0.55%Mg,
0~0.25%Fe, 0~0.02%Cr,
0~0.02%Zn, 0~0.02%Ti,
余量为Al。
2.权利要求1所述铝合金材料的制备方法,其特征在于包括以下步骤:
a、在熔炉内加入铝锭,熔化,使熔液的温度达到750℃±10℃;
b、按权利要求1中的配比依次加入Si、Cu、Mn、Mg或它们的中间合金;
c、搅拌10分钟左右,加入打渣剂,再次搅拌10~15分钟,扒渣;
d、对炉内熔液进行成分分析,若熔液成分满足权利要求1中的成分要求则执行步骤e,否则调整相应元素的含量并转至步骤c;
e、将熔液转入精炼炉,加精炼剂,在740℃±5℃下精炼15~20分钟;
f、扒渣,静置30~60分钟;
g、铸造;
h、将铸造制得的铸棒放入高温炉,升温至580℃±10℃,保持该温度1.5小时,然后以350℃/小时的速度冷却,铸棒温度降至室温后,出炉,即制得铝合金棒材。
3.如权利要求2所述的制备方法,其特征在于:在步骤g中,熔液流经流槽时加入AlTiB丝。
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