CN101906585A - 一种高性能建筑结构用耐火钢板及其制造方法 - Google Patents
一种高性能建筑结构用耐火钢板及其制造方法 Download PDFInfo
- Publication number
- CN101906585A CN101906585A CN2009100119630A CN200910011963A CN101906585A CN 101906585 A CN101906585 A CN 101906585A CN 2009100119630 A CN2009100119630 A CN 2009100119630A CN 200910011963 A CN200910011963 A CN 200910011963A CN 101906585 A CN101906585 A CN 101906585A
- Authority
- CN
- China
- Prior art keywords
- rolling
- steel
- controlled
- temperature
- percent
- Prior art date
- Legal status (The legal status is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the status listed.)
- Granted
Links
- 229910000831 Steel Inorganic materials 0.000 title claims abstract description 118
- 239000010959 steel Substances 0.000 title claims abstract description 118
- 238000004519 manufacturing process Methods 0.000 title claims abstract description 32
- 230000009970 fire resistant effect Effects 0.000 title abstract description 18
- 238000005096 rolling process Methods 0.000 claims abstract description 46
- 239000000126 substance Substances 0.000 claims abstract description 13
- 238000001816 cooling Methods 0.000 claims abstract description 6
- 229910052717 sulfur Inorganic materials 0.000 claims abstract description 6
- 239000012535 impurity Substances 0.000 claims abstract description 4
- 238000000034 method Methods 0.000 claims description 24
- 238000005516 engineering process Methods 0.000 claims description 10
- 230000008569 process Effects 0.000 claims description 8
- 238000009413 insulation Methods 0.000 claims description 7
- 238000003723 Smelting Methods 0.000 claims description 6
- 239000000203 mixture Substances 0.000 claims description 4
- 238000001953 recrystallisation Methods 0.000 claims description 4
- 238000009825 accumulation Methods 0.000 claims description 3
- 238000009749 continuous casting Methods 0.000 claims description 3
- 230000006698 induction Effects 0.000 claims description 3
- 238000010583 slow cooling Methods 0.000 claims description 3
- 238000002791 soaking Methods 0.000 claims description 3
- 238000003756 stirring Methods 0.000 claims description 3
- 238000010438 heat treatment Methods 0.000 abstract description 4
- 229910052799 carbon Inorganic materials 0.000 abstract description 3
- 229910052760 oxygen Inorganic materials 0.000 abstract description 3
- 229910052698 phosphorus Inorganic materials 0.000 abstract description 2
- 238000004321 preservation Methods 0.000 abstract 2
- 229910001339 C alloy Inorganic materials 0.000 abstract 1
- 229910052757 nitrogen Inorganic materials 0.000 abstract 1
- 229910045601 alloy Inorganic materials 0.000 description 14
- 239000000956 alloy Substances 0.000 description 14
- XEEYBQQBJWHFJM-UHFFFAOYSA-N Iron Chemical compound [Fe] XEEYBQQBJWHFJM-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 12
- 239000004615 ingredient Substances 0.000 description 8
- 238000010276 construction Methods 0.000 description 7
- 230000000694 effects Effects 0.000 description 7
- 238000013461 design Methods 0.000 description 5
- 230000001976 improved effect Effects 0.000 description 5
- 229910052742 iron Inorganic materials 0.000 description 5
- 229910052750 molybdenum Inorganic materials 0.000 description 4
- 238000001556 precipitation Methods 0.000 description 4
- 238000005496 tempering Methods 0.000 description 4
- 238000003466 welding Methods 0.000 description 4
- 229910052804 chromium Inorganic materials 0.000 description 3
- OKTJSMMVPCPJKN-UHFFFAOYSA-N Carbon Chemical compound [C] OKTJSMMVPCPJKN-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 2
- 238000005275 alloying Methods 0.000 description 2
- QVGXLLKOCUKJST-UHFFFAOYSA-N atomic oxygen Chemical compound [O] QVGXLLKOCUKJST-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 2
- 230000009286 beneficial effect Effects 0.000 description 2
- 238000007664 blowing Methods 0.000 description 2
- 230000015556 catabolic process Effects 0.000 description 2
- 229910052802 copper Inorganic materials 0.000 description 2
- 238000005260 corrosion Methods 0.000 description 2
- 230000007797 corrosion Effects 0.000 description 2
- 238000013016 damping Methods 0.000 description 2
- 238000006731 degradation reaction Methods 0.000 description 2
- 230000008034 disappearance Effects 0.000 description 2
- 239000002184 metal Substances 0.000 description 2
- 229910052751 metal Inorganic materials 0.000 description 2
- 239000001301 oxygen Substances 0.000 description 2
- 238000012545 processing Methods 0.000 description 2
- 238000010791 quenching Methods 0.000 description 2
- 230000000171 quenching effect Effects 0.000 description 2
- 230000009467 reduction Effects 0.000 description 2
- 238000007670 refining Methods 0.000 description 2
- 238000012827 research and development Methods 0.000 description 2
- 238000005204 segregation Methods 0.000 description 2
- 239000000243 solution Substances 0.000 description 2
- 238000005728 strengthening Methods 0.000 description 2
- 230000007704 transition Effects 0.000 description 2
- 230000009471 action Effects 0.000 description 1
- 238000003556 assay Methods 0.000 description 1
- 229910001563 bainite Inorganic materials 0.000 description 1
- 229910001567 cementite Inorganic materials 0.000 description 1
- 239000011248 coating agent Substances 0.000 description 1
- 238000000576 coating method Methods 0.000 description 1
- 150000001875 compounds Chemical class 0.000 description 1
- 239000013078 crystal Substances 0.000 description 1
- 238000005520 cutting process Methods 0.000 description 1
- 230000007812 deficiency Effects 0.000 description 1
- 238000011161 development Methods 0.000 description 1
- 239000007789 gas Substances 0.000 description 1
- 238000005098 hot rolling Methods 0.000 description 1
- 230000001939 inductive effect Effects 0.000 description 1
- KSOKAHYVTMZFBJ-UHFFFAOYSA-N iron;methane Chemical compound C.[Fe].[Fe].[Fe] KSOKAHYVTMZFBJ-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- 239000000463 material Substances 0.000 description 1
- 230000007246 mechanism Effects 0.000 description 1
- 229910052759 nickel Inorganic materials 0.000 description 1
- 229910052758 niobium Inorganic materials 0.000 description 1
- 230000002265 prevention Effects 0.000 description 1
- 238000011084 recovery Methods 0.000 description 1
- 238000011160 research Methods 0.000 description 1
- 150000003839 salts Chemical class 0.000 description 1
- 239000006104 solid solution Substances 0.000 description 1
- 238000007669 thermal treatment Methods 0.000 description 1
- 230000009466 transformation Effects 0.000 description 1
- 229910000859 α-Fe Inorganic materials 0.000 description 1
Landscapes
- Heat Treatment Of Steel (AREA)
Abstract
本发明公开一种高性能建筑结构用耐火钢板及其制造方法，其化学成分为，重量百分比：C0.02％～0.12％、Si0.05％～0.50％、Mn0.80％～1.50％、Nb0.010％～0.050％、Ti0.010％～0.040％、Als0.010％～0.050％、Cr0.20％～0.60％、Mo0.20％～0.40％，其P≤0.015％，S ≤0.005％，[N]≤0.0040％，[O]≤0.0020％，余量为Fe及不可避免的杂质。其生产工艺特点为，钢坯加热温度1100～1250℃，加热时间为60～110s/cm，采用两阶段控轧，终轧温度控制在800～900℃，终轧后30～120秒开始冷却，终冷温度为750～500℃，将钢板快速堆垛缓冷保温，堆垛温度需控轧在650～300℃之间，保温为10～24小时。本发明具有化学成分简单，成本较低，耐火性能较好的特点。
Description
技术领域
本发明涉及高性能建筑结构用耐火钢，具体是一种高性能590N/mm2级别建筑结构用耐火钢板及其制造方法。
背景技术
耐火钢(FR钢)其耐热温度要求在600℃以上(一般钢材仅为350℃以下)，这种钢材在可燃物较少且空间较大的建筑物和体育馆、博物馆等场所应用时基本可以不用防火涂料，就可达到耐火要求，从而节省大量投资。美国“911”事件发生后，世界各国对于建筑物、特别是高层建筑结构的耐火性能提出了迫切而严格的要求。因此建筑用高性能耐火钢板成为近年来研究开发的热点。
日本是建筑钢结构发展最快，新钢材、新技术开发最先进、应用范围最广的国家，其建筑领域所用的钢材约占普通钢的30％左右，是日本钢材用量最大的领域。日本耐火钢的研究开发工作引人处于世界领先地位，主要产品为板材和H型钢。
中国从20世纪90年代末开始从事耐火钢方面的研究。马钢、鞍钢、宝钢和武钢等钢厂先后研发了耐火钢，由于耐火钢中的主要合金元素是高Mo，导致耐火钢的成本较高，影响了耐火钢的大量推广和使用。
国际国内有关590N/mm2级别建筑结构用耐火钢板及制造方法的专利也有相关的报道。
如：日本新日铁钢铁公司申请的专利号为JP2000256791的发明专利“Low yield ratio type fire resistant hot rolled steel sheet and its and its production”中所公开的低屈强比带钢，其钢的化学成分按质量百分比为：0.01～0.1C，0.05～0.8Si，0.5～1.5Mn，0.3～1.5Mo，0.005～0.05Nb，0.02～0.1V，0.0003～0.0025B，该钢种屈强比小于0.8，并且焊接性能良好，但耐火性能较差Rel(600℃)/Rel(室温)＜2/3。
日本专利号为JP2001049338的发明专利“防火可焊耐侯钢”，韩国浦项专利号为19980039060的耐火钢发明专利，虽然达到了温度为600℃，1～3小时内屈服强度下降不低于其常温的2/3，但由于其耐600℃高温的耐火钢不控制生产工艺和屈服比，而且其合金含量高，造价昂贵，不易于焊接，不适合国内建筑用钢市场。
武钢提供一种专利申请号为011335629的耐火钢及其生产方法，该钢虽然达到了600℃1～3小时内屈服强度下降不低于其常温的2/3，但是也存在没有控制碳当量和屈强比的弊端，使焊接等应用性能达不到要求，且合金含量高，价格昂贵，同样，不能满足国内建筑用钢市场的需求。
新日本制铁株式会社渡部义之、植森龙治等人2008年1月发明的申请号为JP060601/2005“焊接性和气割性优良的高强度耐火钢及其制造方法”的专利，公开了一种耐火钢及其制造方法，其钢的化学成分按质量百分比为：0.04～0.14C，0.05以下Si，0.5～2.0Mn，0.3～0.7Mo，0.01～0.05Nb，0.06以下Al，0.05～1.0Ni，0.05～1.0Cu，0.0005～0.010REM，钢种加工工艺为钢坯或铸坯加热到1100～1300℃的温度，接着在800～950℃的温度下进行轧制后，以比该轧制结束时的温度低150℃或750℃之中较高的一个温度以上的温度进行直接淬火，接着在Ac1以下的温度进行回火处理，或轧制后再次加热到900～950℃的温度进行淬火，然后在Ac1以下的温度进行回火处理。该钢种应用了Mo、Cu、Ni、REM等贵重合金增加了合金成本，复杂的生产工艺提高了生产成本，无疑对钢厂生产设备提出了较高的要求。并且从所有专利查新得到，其发明专利低温韧性要求都为0～-20℃，不能满足北方低温地区用户使用要求。
东北大学刘振宇、唐帅、孙庆强等人2008年4月申请发明的申请号为200810011049.1“一种590MPa级低屈强比低碳当量建筑用钢板的制造方法”的专利，公开了一建筑用钢板制造方法，其钢的化学成分按质量百分比为：0.15C，0.37Si，1.41Mn，0.031Nb，0.0295Alt，0.081V，0.014P，0.005S，钢种加工工艺为钢坯或铸坯加热到1200±10℃的温度，执行控轧工艺，一阶段终轧温度为1040～1060℃，待温钢坯厚度为46～90mm，二阶段开轧温度为940～910℃，二阶段终轧温度为840～870℃；轧后以3～8℃/s冷却至室温；轧后再次加热到760～810℃的温度进行淬火，然后500℃温度进行回火处理。该钢种不添加Mo、Cu、Ni、Cr等贵重合金降低了合金成本，但该建筑钢复杂的生产工艺又提高了生产成本，无疑对钢厂生产设备提出了较高的要求，并且该钢种不具有耐火性能。
由以上对比专利可知，目前590N/mm2级别建筑结构用耐火钢板的生产存在以下不足：
(1)耐火性差难以满足建筑耐火性能设计要求；
(2)钢板合金设计中贵重元素含量较高，增加了合金成本；
(3)大部分需要配合复杂轧制工艺或采用淬火、回火等热处理工艺，生产成本较高；
(4)普遍采用轧后控冷的生产方式，钢板容易变形；
(5)屈服强度变化范围较大，部分钢种不控制屈强比，这不利于减震结构的设计和制造；
(6)低温韧性要求基本为0～-20℃难以满足北方低温地区冬季对钢结构的设计和施工需要。
发明内容
鉴于上述现有技术存在的不足，本发明的目的在于提供一种高性能建筑结构用耐火钢板及其制造方法。
本发明其特点在于，钢化学成分以低C低Mo或低Cr为主，其具体化学成分为，重量百分比：C0.02％～0.12％、Si0.05％～0.50％、Mn0.80％～1.50％、Nb0.010％～0.050％、Ti0.010％～0.040％、Als0.010％～0.050％、Cr0.20％～0.60％、Mo0.20％～0.40％，其P≤0.015％，S≤0.005％，[N]≤0.0040％，[O]≤0.0020％，余量为Fe及不可避免的杂质。
C：为了保证钢的强度需要0.02％以上的C含量，同时为了保证钢的焊接性能和低温韧性，C的含量不宜超过0.12％。
Si：为了使钢的延伸性能以及保证可焊性，将Si的含量控制在小于0.50％，但Si小于0.05％降低了耐火钢强度，因此其下限不低于0.05％。
Mn：Mn的主要作用是固溶强化和脱氧，过多时会使强度过高，太低对后部轧制的控制不起作用，所以Mn含量控制在0.80％～1.50％。
P、S为钢中的有害元素含量控制越低越好，一般控制在P≤0.015％，S≤0.005％。
Nb和Ti、Al主要作用是抑制加热时晶粒长大，同时起固溶和析出强化的作用，Ti、Al配合脱氧可以减少强度的增加过多，增强Ti脱氧产物的有益作用。
Cr：Cr对提高钢的高温性能有明显作用，并且含量超过0.30％时具有耐大气腐蚀作用，并且与Mo复合作用更易于提高钢的耐火性能，也提高钢的耐盐雾腐蚀能力；过高的Cr0.60％以上无意义，只有增加合金成本。
Mo：Mo是钢种提高耐火性能最有效的合金元素，但Mo价格昂贵，导致耐火钢的成本较高。本发明通过合理的轧制及后续辅助工艺，在满足性能的前提下降低Mo的使用量，将Mo元素控制在0.20％～0.40％。
本发明钢的具体生产工艺特征如下：
生产工艺流程：炼钢-精炼-连铸-钢坯加热-两阶段控制轧制-控制冷却-保温自回火-成品。
冶炼工艺：进行铁水预处理，采用转炉冶炼，通过顶吹或顶底复合吹炼，进行精炼处理，并进行微合金化，控制钢中杂质含量在上述成分范围；根据钢水中氧含量，控制Als含量在0.010％～0.050％，加Ti微合金化，连铸采用电磁搅拌，减少元素偏析。
轧制工艺特征：轧制过程采用再结晶控轧工艺。轧前将钢坯加热到温度1100℃～1250℃范围内，控制加热时间为根据钢板厚度60秒/厘米～110秒/厘米，采用这种加热工艺既能保证钢坯温度均匀性，又能有效的溶解钢中合金元素；采用两阶段控轧，目的在于控制终轧温度，细化组织，第一阶段轧制只需要钢板表面除磷后即可开始，第一阶段终轧温度控制在不小于1000℃，目的在于保证钢板回复再结晶过程具有足够的驱动力；第二阶段轧制开始温度控制在970℃～870℃，第二阶段再结晶区轧制积累变形量大于60％，终轧温度控制在800℃～900℃，这一阶段的轧制是在较高温度下进行的，这样对轧制设备的能力要求大大降低，同时也提高了生产效率；在终轧和开始冷却之间需要保留30秒～120秒的时间，目的在于为钢板提供充分的弛豫时间，让弛豫作用能够进一步促进高温转变组织发生转变，繁杂的组织造成有效晶粒尺寸更加细小；之后进行控制冷却，开始冷却温度为750℃～850℃，终冷温度为750℃～500℃，控冷至这一温度相变已经结束，形成了硬相组织，满足强度级别的需要；最后将钢板快速堆垛缓冷保温，堆垛温度需控轧在650℃～300℃之间，保温时间为10～24小时，利用钢板自回火作用改善钢板板型，并使组织、性能均匀化，同时Nb等合金的析出强化可以一定程度上弥补Mo等贵重合金含量降低的强度缺失。
钢板组织及机理特征：钢板组织为铁素体+粒状贝氏体+MA，通过轧制工艺过程产生的大量亚结构组织很稳定又能起到小晶粒作用，有较高的位错密度，并具有很高的抗回火稳定性，在发生火灾时，钢中会形成各种应变诱导析出相对位错亚结构起到钉扎作用提高其高温稳定性；特别是Mo、Cr固溶强化作用，加之在高温下MA组织分解形成稳定的合金渗碳体，以及Nb等合金元素的析出强化作用，使该钢获得优异的高温性能。
按上述技术方案生产的建筑结构用耐火钢具有以下有益效果：
(1)具有较好的耐火性能，具有在600℃保温1～3小时屈服强度下降不低于常温状态的2/3；
(2)-20℃～-40℃纵向低温韧性大于100J，可以满足寒冷地区建筑行业减震设计、施工的需求；
(3)具有良好的塑性，延伸率A％≥18％；并具有较低的屈强比Rel(或Rp0.2)/Rm≤0.8；
(4)热轧控冷并配合自回火即可获得良好且均匀的板型和性能；
(5)化学成分简单，除基本元素外，只适量添加Cr、Mo和Nb，成本较低。
具体实施方式
本发明钢化学成分以低C、低Mo或低Cr为主，其具体化学成分为，重量百分比：C0.02％～0.12％、Si0.05％～0.50％、Mn0.80％～1.50％、Nb0.010％～0.050％、Ti0.010％～0.040％、Als0.010％～0.050％、Cr0.20％～0.60％、Mo0.20％～0.40％，其P≤0.015％，S ≤0.005％，[N]≤0.0040％，[O]≤0.0020％，余量为Fe及不可避免的杂质。
本发明钢的具体生产工艺流程为：
炼钢-精炼-连铸-钢坯加热-两阶段控制轧制-控制冷却-保温自回火-成品。
冶炼工艺：进行铁水预处理，采用转炉冶炼，通过顶吹或顶底复合吹炼，进行精炼处理，并进行微合金化，控制钢中杂质含量，根据钢水中氧含量，控制Als含量在0.010％～0.050％，加Ti微合金化，连铸采用电磁搅拌，减少元素偏析。
轧制工艺特征：轧制过程采用再结晶控轧工艺。轧前将钢坯加热到温度1100℃～1250℃范围内，控制加热时间为根据钢板厚度60秒/厘米～110秒/厘米，采用两阶段控轧，第一阶段轧制只需要钢板表面除磷后即可开始，第一阶段终轧温度控制在不小于1000℃，第二阶段轧制开始温度控制在970℃～870℃，第二阶段再结晶区轧制积累变形量大于60％，终轧温度控制在800℃～900℃，在终轧和开始冷却之间需要保留30秒～120秒的时间，之后进行控制冷却，开始冷却温度为750℃～850℃，终冷温度为750℃～500℃，控冷至这一温度相变已经结束，形成了硬相组织，满足强度级别的需要；最后将钢板快速堆垛缓冷保温，堆垛温度需控轧在650℃～300℃之间，保温时间为10～24小时，利用钢板自回火作用改善钢板板型，并使组织、性能均匀化，同时Nb等合金的析出强化可以一定程度上弥补Mo等贵重合金含量降低的强度缺失。
下面介绍根据本发明的化学成分及生产工艺的几个具体实施例为，本发明的钢种实际化学成分如表1，本发明钢实例的实际工艺参数如表2，本发明实物性能检验结果如表3。
表1本发明钢种的冶炼成分实例，Wt％
| 实例编号 | C | Si | Mn | P | S | Nb | Ti | Als | Cr | Mo |
| 实施例1 | 0.069 | 0.45 | 0.83 | 0.015 | 0.005 | 0.012 | 0.022 | 0.025 | 0.26 | 0.21 |
| 实施例2 | 0.075 | 0.12 | 1.33 | 0.015 | 0.005 | 0.035 | 0.013 | 0.012 | 0.49 | 0.25 |
| 实施例3 | 0.082 | 0.25 | 1.49 | 0.011 | 0.003 | 0.040 | 0.020 | 0.030 | 0.53 | 0.39 |
| 实施例4 | 0.023 | 0.35 | 1.45 | 0.014 | 0.004 | 0.029 | 0.012 | 0.035 | 0.32 | 0.31 |
| 实施例5 | 0.048 | 0.35 | 1.37 | 0.012 | 0.005 | 0.038 | 0.047 | 0.042 | 0.41 | 0.20 |
| 实施例6 | 0.10 | 0.49 | 1.23 | 0.011 | 0.003 | 0.047 | 0.036 | 0.050 | 0.52 | 0.24 |
表2本发明钢实例的实际工艺参数
表3本发明钢实施例的力学性能
Claims (3)
1.一种高性能建筑结构用耐火钢板，其特征在于，钢化学成分为，重量百分比：C0.02％～0.12％、Si0.05％～0.50％、Mn0.80％～1.50％、Nb0.010％～0.050％、Ti0.010％～0.040％、Als0.010％～0.050％、Cr0.20％～0.60％、Mo0.20％～0.40％，其P≤0.015％，S≤0.005％，[N]≤0.0040％，[O]≤0.0020％，余量为Fe及不可避免的杂质。
2.如权利要求1所述的一种高性能建筑结构用耐火钢板的制造方法，工艺流程为：
炼钢-精炼-连铸-钢坯加热-两阶段控制轧制-控制冷却-保温自回火-成品，其特征在于，
冶炼工艺：控制Als含量在0.010％～0.050％，加Ti微合金化，连铸采用电磁搅拌；
轧制工艺：轧制过程采用再结晶控轧工艺，轧前将钢坯加热到温度1100℃～1250℃范围内，控制加热时间为根据钢板厚度60秒/厘米～110秒/厘米，采用两阶段控轧，终轧温度控制在800℃～900℃，在终轧和开始冷却之间需要保留30秒～120秒的时间，之后进行控制冷却，开始冷却温度为750℃～850℃，终冷温度为750℃～500℃；
最后将钢板快速堆垛缓冷保温，堆垛温度需控轧在650℃～300℃之间，保温时间为10～24小时。
3.根据权利要求2所述的一种高性能建筑结构用耐火钢板的制造方法，其特征在于，所述的两阶段控轧，其第一阶段轧制是当钢板表面除磷后开始，第一阶段终轧温度控制在不小于1000℃，第二阶段轧制开始温度控制在970℃～870℃，第二阶段再结晶区轧制积累变形量大于60％，终轧温度控制在800℃～900℃。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| CN200910011963.0A CN101906585B (zh) | 2009-06-08 | 2009-06-08 | 一种高性能建筑结构用耐火钢板及其制造方法 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| CN200910011963.0A CN101906585B (zh) | 2009-06-08 | 2009-06-08 | 一种高性能建筑结构用耐火钢板及其制造方法 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| CN101906585A true CN101906585A (zh) | 2010-12-08 |
| CN101906585B CN101906585B (zh) | 2014-04-02 |
Family
ID=43262166
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| CN200910011963.0A Active CN101906585B (zh) | 2009-06-08 | 2009-06-08 | 一种高性能建筑结构用耐火钢板及其制造方法 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| CN (1) | CN101906585B (zh) |
Cited By (13)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| CN102121060A (zh) * | 2011-02-18 | 2011-07-13 | 济钢集团有限公司 | 一种利用超快冷和钢板自回火技术改善煤机用高强钢强韧性的方法 |
| CN102155065A (zh) * | 2011-03-16 | 2011-08-17 | 百安力钢结构应用科技有限公司 | 一种耐火楼承板 |
| CN102851596A (zh) * | 2011-06-28 | 2013-01-02 | 鞍钢股份有限公司 | 一种低成本490MPa级建筑结构用耐火钢板及其制造方法 |
| CN103710633A (zh) * | 2013-12-20 | 2014-04-09 | 钢铁研究总院 | 一种V微合金化节Mo抗震耐火钢及其制造方法 |
| CN103882300A (zh) * | 2012-12-21 | 2014-06-25 | 鞍钢股份有限公司 | 一种160MPa高性能建筑结构用软钢及其制造方法 |
| CN104046902A (zh) * | 2014-06-30 | 2014-09-17 | 莱芜钢铁集团有限公司 | 一种低钼高钛590MPa级建筑用耐火钢板及其制造方法 |
| CN110055469A (zh) * | 2019-04-15 | 2019-07-26 | 山东钢铁股份有限公司 | 一种免涂装钢结构用抗震耐候热轧h型钢及其制备方法 |
| CN112143958A (zh) * | 2019-06-27 | 2020-12-29 | 宝山钢铁股份有限公司 | 超厚、超高韧性及优良焊接性的1000MPa级钢板及其制造方法 |
| CN113528972A (zh) * | 2021-09-17 | 2021-10-22 | 江苏省沙钢钢铁研究院有限公司 | 460MPa级抗震耐火特厚钢板及其生产方法 |
| CN113564458A (zh) * | 2021-06-28 | 2021-10-29 | 唐山钢铁集团有限责任公司 | 一种低屈服强度耐火抗震建筑用钢及其生产方法 |
| CN114351045A (zh) * | 2021-12-02 | 2022-04-15 | 包头钢铁（集团）有限责任公司 | 一种经济型屈服强度420MPa级耐火热轧钢板及其制备方法 |
| CN115323271A (zh) * | 2022-07-31 | 2022-11-11 | 包头钢铁（集团）有限责任公司 | 一种屈服强度390MPa级低屈强比高低温韧性耐火热轧钢板及其制备方法 |
| CN116497281A (zh) * | 2023-05-17 | 2023-07-28 | 山东钢铁股份有限公司 | 一种装配式建筑结构用热轧h型钢及其制备方法 |
Family Cites Families (3)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| CN101153370B (zh) * | 2006-09-27 | 2012-06-13 | 鞍钢股份有限公司 | 一种可大线能量焊接的低合金高强度钢板及其制造方法 |
| CN101413087B (zh) * | 2008-04-17 | 2011-08-17 | 首钢总公司 | 高层建筑用钢板的生产方法 |
| CN101285153B (zh) * | 2008-05-09 | 2010-06-09 | 攀钢集团成都钢铁有限责任公司 | 一种耐火钢、耐火无缝钢管及其生产方法 |
-
2009
- 2009-06-08 CN CN200910011963.0A patent/CN101906585B/zh active Active
Cited By (22)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| CN102121060A (zh) * | 2011-02-18 | 2011-07-13 | 济钢集团有限公司 | 一种利用超快冷和钢板自回火技术改善煤机用高强钢强韧性的方法 |
| CN102121060B (zh) * | 2011-02-18 | 2013-02-13 | 济钢集团有限公司 | 一种利用超快冷和钢板自回火技术改善煤机用高强钢强韧性的方法 |
| CN102155065A (zh) * | 2011-03-16 | 2011-08-17 | 百安力钢结构应用科技有限公司 | 一种耐火楼承板 |
| CN102851596A (zh) * | 2011-06-28 | 2013-01-02 | 鞍钢股份有限公司 | 一种低成本490MPa级建筑结构用耐火钢板及其制造方法 |
| CN102851596B (zh) * | 2011-06-28 | 2015-10-07 | 鞍钢股份有限公司 | 一种低成本490MPa级建筑结构用耐火钢板及其制造方法 |
| CN103882300A (zh) * | 2012-12-21 | 2014-06-25 | 鞍钢股份有限公司 | 一种160MPa高性能建筑结构用软钢及其制造方法 |
| CN103882300B (zh) * | 2012-12-21 | 2016-05-11 | 鞍钢股份有限公司 | 一种160MPa高性能建筑结构用软钢及其制造方法 |
| CN103710633A (zh) * | 2013-12-20 | 2014-04-09 | 钢铁研究总院 | 一种V微合金化节Mo抗震耐火钢及其制造方法 |
| CN104046902A (zh) * | 2014-06-30 | 2014-09-17 | 莱芜钢铁集团有限公司 | 一种低钼高钛590MPa级建筑用耐火钢板及其制造方法 |
| CN110055469B (zh) * | 2019-04-15 | 2020-09-18 | 山东钢铁股份有限公司 | 一种免涂装钢结构用抗震耐候热轧h型钢及其制备方法 |
| CN110055469A (zh) * | 2019-04-15 | 2019-07-26 | 山东钢铁股份有限公司 | 一种免涂装钢结构用抗震耐候热轧h型钢及其制备方法 |
| CN112143958A (zh) * | 2019-06-27 | 2020-12-29 | 宝山钢铁股份有限公司 | 超厚、超高韧性及优良焊接性的1000MPa级钢板及其制造方法 |
| CN112143958B (zh) * | 2019-06-27 | 2021-08-17 | 宝山钢铁股份有限公司 | 超厚、超高韧性及优良焊接性的1000MPa级钢板及其制造方法 |
| CN113564458A (zh) * | 2021-06-28 | 2021-10-29 | 唐山钢铁集团有限责任公司 | 一种低屈服强度耐火抗震建筑用钢及其生产方法 |
| CN113564458B (zh) * | 2021-06-28 | 2022-08-09 | 唐山钢铁集团有限责任公司 | 一种低屈服强度耐火抗震建筑用钢及其生产方法 |
| CN113528972A (zh) * | 2021-09-17 | 2021-10-22 | 江苏省沙钢钢铁研究院有限公司 | 460MPa级抗震耐火特厚钢板及其生产方法 |
| CN113528972B (zh) * | 2021-09-17 | 2022-01-18 | 江苏省沙钢钢铁研究院有限公司 | 460MPa级抗震耐火特厚钢板及其生产方法 |
| CN114351045A (zh) * | 2021-12-02 | 2022-04-15 | 包头钢铁（集团）有限责任公司 | 一种经济型屈服强度420MPa级耐火热轧钢板及其制备方法 |
| CN115323271A (zh) * | 2022-07-31 | 2022-11-11 | 包头钢铁（集团）有限责任公司 | 一种屈服强度390MPa级低屈强比高低温韧性耐火热轧钢板及其制备方法 |
| CN115323271B (zh) * | 2022-07-31 | 2023-09-26 | 包头钢铁（集团）有限责任公司 | 一种屈服强度390MPa级低屈强比高低温韧性耐火热轧钢板及其制备方法 |
| CN116497281A (zh) * | 2023-05-17 | 2023-07-28 | 山东钢铁股份有限公司 | 一种装配式建筑结构用热轧h型钢及其制备方法 |
| CN116497281B (zh) * | 2023-05-17 | 2023-11-17 | 山东钢铁股份有限公司 | 一种装配式建筑结构用热轧h型钢及其制备方法 |
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| CN101906585B (zh) | 2014-04-02 |
Similar Documents
| Publication | Publication Date | Title |
|---|---|---|
| CN101906585B (zh) | 一种高性能建筑结构用耐火钢板及其制造方法 | |
| CN103361547B (zh) | 一种冷成型用超高强度钢板的生产方法及钢板 | |
| CN109943778B (zh) | 一种扩孔性能优异的590MPa级冷轧双相钢及其生产方法 | |
| CN108796363B (zh) | 适应大变形及冲压加工的高表面质量覆铝基板用钢及其生产方法 | |
| CN102400053B (zh) | 屈服强度460MPa级建筑结构用钢板及其制造方法 | |
| CN102965574B (zh) | 一种钛微合金化低屈强比高强度热轧厚钢板及其生产工艺 | |
| CN101649420B (zh) | 一种高强度高韧性低屈强比钢、钢板及其制造方法 | |
| CN101768698B (zh) | 一种低成本屈服强度700mpa级非调质处理高强钢板及其制造方法 | |
| CN102676945B (zh) | 一种水电工程用易焊接调质高强韧性钢板及其生产方法 | |
| CN101580916B (zh) | 一种高强度高塑性孪生诱发塑性钢及其制造方法 | |
| CN103725986A (zh) | 低温下使用的高韧性f级特厚齿条钢板及其制造方法 | |
| CN109652733B (zh) | 一种690MPa级特厚钢板及其制造方法 | |
| CN105543704A (zh) | 一种高强度抗震耐火耐蚀钢板及制造方法 | |
| CN112430787B (zh) | 一种低屈强比高强度冷轧热镀锌钢板及其制造方法 | |
| CN111926245B (zh) | 屈服强度345MPa级薄规格抗震耐火钢板及制备方法 | |
| CN102181794B (zh) | 人造板设备用调质高强度钢板及其生产方法 | |
| CN102191438A (zh) | 一种高压无缝气瓶用钢板及其制造方法 | |
| CN102021483B (zh) | 一种抗拉强度1200MPa级冷轧双相钢板及制备方法 | |
| CN111187977B (zh) | 一种690MPa级抗震耐蚀耐火中厚板钢及其制造方法 | |
| CN102400049B (zh) | 一种490级别建筑结构用耐火钢板及其制造方法 | |
| CN102851596B (zh) | 一种低成本490MPa级建筑结构用耐火钢板及其制造方法 | |
| CN110592491B (zh) | 一种高耐磨性马氏体/奥氏体双相耐磨钢板及制造方法 | |
| CN115181913A (zh) | 一种低锰含量中锰钢的制备方法 | |
| CN102644024A (zh) | 一种低合金低屈强比海洋工程结构用钢及其生产方法 | |
| CN102605246A (zh) | 一种低应变时效敏感性焊接结构用钢及其生产方法 |
Legal Events
| Date | Code | Title | Description |
|---|---|---|---|
| C06 | Publication | ||
| PB01 | Publication | ||
| C10 | Entry into substantive examination | ||
| SE01 | Entry into force of request for substantive examination | ||
| C14 | Grant of patent or utility model | ||
| GR01 | Patent grant |