CN101845995A - 分流再生式动力循环 - Google Patents

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CN101845995A CN201010159613A CN201010159613A CN101845995A CN 101845995 A CN101845995 A CN 101845995A CN 201010159613 A CN201010159613 A CN 201010159613A CN 201010159613 A CN201010159613 A CN 201010159613A CN 101845995 A CN101845995 A CN 101845995A
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R·W·史密斯
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Abstract

本发明涉及分流再生式动力循环，具体而言，提供了分流再生式动力循环系统。该系统可包括：构造成产生具有第一排气流和第二排气流的分流排气流的燃气涡轮机；可操作地联接到燃气涡轮机上并构造成接收第一排气流的再生器；以及可操作地联接到燃气涡轮机上并构造成接收第二排气流的热回收蒸汽发生器。该系统可包括：从燃气涡轮机产生燃气涡轮机排气流；将排气流分成第一排气流和第二排气流；将第一排气流从燃气涡轮机引向第一再生式动力循环；以及将第二排气流从燃气涡轮机引向第二热回收动力循环。

Description

分流再生式动力循环
技术领域
本文公开的主题涉及再生式燃气涡轮机循环，且更具体地，涉及分流再生式动力循环系统。
背景技术
再生式燃气涡轮机循环通常对燃气涡轮机和微型涡轮机进行实施以将布雷顿循环效率提升至超出用简单循环机器所能获得的效率。在当前的再生式燃气涡轮机循环中，通过如下方式获得燃料能量的部分替代：在燃烧空气离开涡轮压缩机之后且在进入涡轮燃烧器之前，将来自排气的能量再生式地传送给燃烧空气。这种机器中的压缩比足够低，使得离开涡轮机并进入再生器的排气温度高于将要在其中加热的压缩机排放空气的温度。实现了对燃气涡轮机循环的显著的效率提高。循环可通过增加热回收(及底)循环来利用在再生式加热燃烧供气后仍保持的排出能量而进一步改善。通常，及底循环的增加导致对传统联合循环的适度提高，其中由于再生器为及底循环留下了冷得多的排气，因此燃气涡轮机不是再生式的。需要在再生式燃气涡轮机至顶循环的情况下提高及底循环性能。
发明内容
根据本发明的一个方面，提供了一种用于燃气涡轮机联合循环的再生式动力循环系统。该方法可包括：从燃气涡轮机产生燃气涡轮机排气流；将排气流分成第一排气流和第二排气流；将第一排气流从燃气涡轮机引向第一再生式动力循环；以及将第二排气流从燃气涡轮机引向第二热回收动力循环。
根据本发明的另一个方面，提供了一种再生式动力循环系统。该系统可包括：构造成产生具有第一排气流和第二排气流的分流排气流的燃气涡轮机；可操作地联接到燃气涡轮机上并构造成接收第一排气流的再生器；以及构造成接收来自燃气涡轮机的第二排气流的热回收蒸汽发生器。
根据本发明的又一个方面，提供了一种燃气涡轮机系统。该系统可包括具有两个并行排气流的燃气涡轮机；可操作地构造成接收并行排气流的第一气流的再生器；可操作地构造成接收并行排气流的第二气流的热回收蒸汽发生器；以及构造成接收来自再生器的热压缩空气的燃烧器。
当结合附图阅读下列描述内容时，本发明的这些和其它特征、方面和优点将变得更加清楚明白。
附图说明
被认为是本发明的主题在说明书所附的权利要求中被特别指出并明确地要求保护。本发明的前述和其它特征以及优点由结合附图的下列详细描述将变得清楚明白，其中：
图1图示了在其中可实施示例性实施例的再生式燃气涡轮机系统；
图2图示了在其中可实施示例性实施例的再生式燃气涡轮机联合循环系统；
图3图示了示例性分流再生式动力循环燃气涡轮机系统；
图4图示了现有技术蒸汽及底循环的第二定律效率特性作为可用热源温度的函数的图表；
图5图示了用于示例性系统和传统系统的净设备效率对压缩机压力比的图表；
图6-9图示了显示动力循环比较的表；
图10图示了根据示例性实施例的分流再生式动力循环方法的流程图；
图11图示了在其中可实施示例性实施例的再生式燃气涡轮机联合循环系统；
图12图示了根据图11的示例性系统的分流再生式动力循环方法的流程图；
图13图示了在其中可实施示例性实施例的再生式燃气涡轮机联合循环系统；
图14图示了根据图13的示例性系统的分流再生式动力循环方法的流程图。
通过参考附图的示例，详细描述解释了本发明的实施例以及优点和特征。
部件列表
  100   再生式燃气涡轮机系统
  105   燃料流
  110   排气流
  115   燃烧空气
  120   涡轮压缩机
  121   输入空气
  125   涡轮机燃烧器
  130   涡轮机膨胀器
  135   再生器
  140   排气能
  180   燃气涡轮机
  200   再生式燃气涡轮机联合循环系统
  205   燃料气体能量
  100   再生式燃气涡轮机系统
  210   排气流
  215   燃烧空气
  220   涡轮压缩机
  221   输入空气
  225   涡轮机燃烧器
  230   涡轮机膨胀器
  235   燃气涡轮机再生器
  240   排气流
  250   热回收系统发生器(HRSG)
  255   高压涡轮
  260   中压涡轮
  265   低压涡轮
  270   冷凝器
  280   燃气涡轮机
  300   分流再生式动力循环燃气涡轮机系统
  305   燃料能
  310   排气流
  311   再生器排气系统
  312   (HRSG)排气流
  313   第三排气流
  100   再生式燃气涡轮机系统
  315   压缩空气流
  320   涡轮压缩机
  321   空气流
  325   涡轮机燃烧器
  330   涡轮机膨胀器
  335   再生器
  350   HRSG
  355   高压涡轮
  360   中压涡轮
  365   低压涡轮
  370   冷凝器
  380   燃气涡轮机
  400   图表
  500   图表
  600   动力循环比较表
  700   分流再生式动力循环方法的流程图
  800   再生式燃气涡轮机联合循环系统
  805   燃料气体能量
  810   排气流
  811   第一排气流
  100   再生式燃气涡轮机系统
  812   第二排气流
  813   第三排气流
  815   燃烧空气
  820   涡轮压缩机
  821   输入空气
  825   涡轮机燃烧器
  830   涡轮机膨胀器
  835   再生器
  852   HRSG
  853   HRSG
  855   高压涡轮
  856   高压涡轮
  860   中压涡轮
  861   中压涡轮
  865   低压涡轮
  866   低压涡轮
  870   冷凝器
  871   冷凝器
  880   燃气涡轮机
  900   分流再生式动力循环方法的流程图
  100   再生式燃气涡轮机系统
  1000   再生式燃气涡轮机联合循环系统
  1005   燃料气体能量
  1010   排气流
  1011   第一排气流
  1012   第二排气流
  1013   第三排气流
  1015   燃烧空气
  1020   涡轮压缩机
  1021   输入空气
  1025   燃烧器
  1030   涡轮机膨胀器
  1035   再生器
  1052   HRSG
  1053   HRSG
  1055   高压涡轮
  1060   中压涡轮
  1065   低压涡轮
  1070   冷凝器
  1080   燃气涡轮机
  1100   分流再生式动力循环方法的流程图
具体实施方式
图1图示了在其中可实施示例性实施例的再生式燃气涡轮机系统100。如本文所述，在再生式燃气涡轮机循环中，燃料流105的部分替代可通过如下方式获得：在进气121离开燃气涡轮机180的涡轮压缩机120之后并在进入用于燃气涡轮机180的涡轮膨胀器130的涡轮燃烧器125之前，将从排气流110回收的能量传送给燃烧空气115。剩余的排气能140从再生器排出。
图2图示了在其中可实施示例性实施例的再生式燃气涡轮机联合循环系统200。在示例性实施例中，燃料流205的部分替代通过如下方式获得：在进气221离开燃气涡轮机280的涡轮压缩机220之后且在进入用于燃气涡轮机280的涡轮膨胀器230的涡轮燃烧器225之前，将从排气流210回收的能量传送给燃烧空气215。当前，热回收(蒸汽及底)循环在排气流240离开燃气涡轮机再生器235进入热回收蒸汽发生器(HRSG)250的情况下开始热回收。回收的排气能量可用来在HRSG 250中产生蒸汽以便给一系列的蒸汽涡轮例如255、260、265提供动力。为了说明的目的，蒸汽涡轮可包括高压涡轮225、中压涡轮260和低压涡轮265。系统200还可包括冷凝器270，以将排出蒸汽凝结成水用来在HRSG 250中再使用。应当了解的是，可实施许多另外的构造用于排气流240的再使用。
仍参考图2，由于排气流210在其将热传送给燃烧空气215时已被冷却，因此排气流240比来自没有再生器的传统燃气涡轮机联合循环的涡轮膨胀器230的排气冷得多。此更冷的热源难以恢复以如没有再生器135时较热的排气210可提供的那样有效地提供动力。
本文描述的示例性实施例对任何联合循环中的热回收构造提供了改善，其中，加压的至顶循环工作流体被用可获得的排气能量再生地(直接或间接地)加热，以及进一步回收和利用任何剩下的至顶循环发动机排放能量的及底循环(未恢复以加热至顶循环的加压工作流体)。本文为了说明的目的而讨论了再生式布雷顿循环(燃气涡轮机)。该燃气涡轮机可包括再热燃烧、空气增湿、蒸汽冷却、中间冷却或对布雷顿循环主题的任何其它变型，包括其它工作流体和闭合循环。然而，应当了解的是，在其它示例性实施例中也考虑使用布雷顿循环之外的其它热循环的热力发动机。为了进一步说明的目的，热回收及底循环使用水/蒸汽作为兰金循环中的工作流体，尽管在其它示例性实施例中考虑了适于热回收的任何其它流体或热循环。本文所述的示例性系统和装置由燃气涡轮机膨胀实施并行的高温排气，以加热燃烧空气以及及底循环工作流体。在示例性实施例中，相对于传统的系统和装置提高了循环效率。
图3示出了示例性分流再生式动力循环燃气涡轮机系统300。该系统300可包括构造成接收用来压缩成压缩空气流315的空气流321的涡轮压缩机。该系统300可进一步包括可操作地联接到涡轮压缩机320上的涡轮膨胀器330。燃气涡轮机380包括排气流310。在示例性实施例中，排气流310并行地分流成再生器排气流311(第一排气流)和(HRSG)排气流312(第二排气流)。系统300还可包括可操作地联接到涡轮膨胀器330上并构造成接收燃料流305和压缩空气流315的涡轮燃烧器325。系统300还可包括构造成接收来自涡轮膨胀器330的排气流311的再生器335。在示例性实施例中，再生器335利用排气流311中的能量来将热添加到用于引入涡轮燃烧器325的压缩空气流315。系统300还可包括构造成接收来自涡轮膨胀器330的排气流312的HRSG 350，以便产生用于蒸汽涡轮机的蒸汽。在示例性实施例中，实现了改良的蒸汽及底循环，因为在全温度下直接从涡轮膨胀器330接收到HRSG 350的排气流。通过从燃气涡轮机380直接接收进入HRSG 350的排气流312，如果排气流在离开再生器后被接收(例如图2中的流240)，通常不会经历温差。然而，仍然应用并行再生器排气流311来加热再生器335中的压缩空气流315。另外，来自再生器335的输出流313(第三排气流)仍可被输入到HRSG 350中以便供应额外的热，从而在HRSG 350中产生蒸汽。应当了解的是，通过将排气流310分成两个并行的排气流311、312，及底循环从燃气涡轮机至顶循环接收更高的温度能。与直接从发生器接收的排气流相比，来自排气流310的此较高温度的排气能使得能够提高热回收及底循环的效率，因为及底循环工作流体峰值温度可以更高。如本文所述，可实施回收的排气流312、313以在HRSG 350中产生蒸汽，从而给可操作地联接到HRSG350上的一系列蒸汽涡轮355、360、365(例如)提供动力。为了说明的目的，蒸汽涡轮可包括高压涡轮355、中压涡轮360和低压涡轮365。系统300还可包括冷凝器370，以便使排气流凝结为用来在HRSG 350中再用的水。应当了解的是，可实施许多另外的构造，以用于从排气流312、313的热回收。
在示例性实施例中，本文所述的系统和装置将来自再生式燃气涡轮机的排气的有效热回收提供给燃烧空气和及底循环二者。在示例性实施例中，效率增加由减少的再生器耗散(exergy destruction)(就是说，这种情况下，由于跨越有限温差将热从一个流传递到另一个流引起的可用能量的损失)并通过升高的及底循环工作流体温度而引起。关于减少的再生器耗散，通过将进入再生器335的高温排气流(例如，来自涡轮膨胀器330的排气流311)分配成近似相等的燃烧气流，再生器中因传热差别而引起的耗散被降低。以这种方式，可使穿过再生器的废气的温降大体上等于以逆流形式加热的压缩机排气的温升，使得对于给定的热交换器负载，因传热引起的不可逆性被降低。此外，由于两个流以实质上固定的温差传热，将不可逆性减至零的唯一约束是热交换器的成本。再生器损耗的此降低直接转化为对及底循环更高的耗散可用性。
关于升高的及底循环工作流体温度，使来自涡轮膨胀(例如，进入HRSG 350的蒸汽312)的高温排气能的剩余部分(近似等于压缩机进气用于热气通道冷却的部分)可用于及底循环，以允许得到升高的蒸汽温度，虽然在再生器中的燃烧气体加热之后所保留的大部分排气能比从燃气涡轮膨胀器310排出的排气冷得多。这直接受益于使得对及底循环可用的增加的排放耗散(由于如上所述减少的再生器耗散)，以及因降低的蒸汽排放湿度及其相关的蒸汽涡轮机效率益处所引起的直接的涡轮机膨胀增强。
在示例性实施例中，尽管涡轮膨胀器310后的排气流高于进入燃烧器315的气流(由于需要从压缩机抽吸的冷却空气来冷却涡轮机热部件)，整个循环性能在没有冷却空气抽吸的情况下仍然受益(通过保留一部分高温排气流来将及底循环工作流体加热到高温)。同样，利用具有再生的未冷却的发动机，再生器较被加热的燃烧空气可被分配更少的排气流，且使差额可用于热回收及底循环，以将其工作流体加热至峰值温度。即使在冷却的发动机的情况下，再生器和及底循环高温热回收之间的排气流分流也可为再生提供比用来降低再生器耗散将必需的流量少的流量。
图4图示了现有技术的蒸汽及底循环的第二定律效率特性作为可用热源温度的函数的图表400。图5图示了对于示例性系统和传统系统的净设备效率相对于压缩机压缩比的图表500。表1比较了使用相同发动机技术的四个可比较的燃气涡轮联合循环的性能(例如，压缩机性能、涡轮性能、冷却效率和材料)。第一列示出了没有再生器(A)的传统空气冷却燃气涡轮联合循环，第二列示出了如图2中所示的(传统的)再生式燃气涡轮联合循环(B)。在两种情况下，基于传统及底循环技术，已经为增加的效率(图5上的点A和B)选择了循环压力比。在示例性实施例中，再生循环的较低压缩比增加了可捕获至燃烧空气的能量的量，这解释了为何再生循环较不具有再生的传统的空气冷却联合循环在较低的压力比下达到了峰值效率。图6-9图示了动力循环比较表600，其示出了尽管该循环的再生式燃气涡轮部分更有效(44.6％对38.4％)，但与传统的联合循环相比，及底循环效率较低(66.8％对72.6％)。
表600中的第三列示出了对于图3中所示的系统300的循环的性能。应当了解的是，与图2的系统200相比，燃气涡轮排气流(从而排气能)在再生器和及底循环热回收(蒸汽过热和再热)之间的分配使得到及底循环蒸汽涡轮机的蒸汽温度不再受压缩机排气温度的约束。该特征被以下事实促进：燃气涡轮机热气体通道部件被从压缩机抽吸的空气冷却，使得可用于燃烧的空气实质上少于离开燃气涡轮机并可用于再生和及底循环用途的排气。在表1中所示的示例中，冷却空气等于压缩机进气的～15％，从而使燃烧空气小于燃气涡轮机排气的85％。因而，燃烧空气可被完全加热，同时仍保留～15％的高温排气以用于及底循环。由于燃气涡轮机燃烧温度增加，涡轮机冷却所需的空气增加了，且从而需要再生地加热燃烧空气的排气流的部分减少了。根据图3的设备的此示例性布置使事例(C)的效率增加了0.73％个点，多于再生式(燃气涡轮联合循环(GTCC))(B)对基础非再生式GTCC(A)的双倍收益。表1中的第四列(D)图示了可用于具有增加的蒸汽温度的示例性实施例循环的附加性能，其进一步改善了循环效率。事例C和D也在图4和图5上示出，进一步图示了效率增加。
在示例性实施例中，通过经由增加的再生器表面面积提供更强的效率改进而增加循环效率权限。由于面积增加，再生器中的不可逆性在系统300中趋于零。相反，具有用于涡轮机膨胀器冷却的压缩机抽吸的传统的再生式燃气涡轮机循环在再生器中即便具有无限的表面面积也具有明显的非零非可逆性。在这些现有技术的再生式循环中，无限大的再生器产生等于涡轮排气温度的排出空气温度，但是再生器排气温度仍然明显热于来自压缩机排放的进入空气温度。
图10图示了根据示例性实施例的分流再生式动力循环方法700的流程图。在块710处，燃气涡轮机输送排气流。在块720处，排气流被分成第一排气流311和第二排气流312。在示例性实施例中，第一排气流311引向再生器335以用于块730处的第一再生式动力循环，而第二排气流312引向热回收蒸汽发生器350以用于块740处的热回收动力循环。在块750处，发生器335产生第三排气流313。在块760处，HRSG 350将第三排气流313合并至热回收动力循环中。如本文所述，第一排气流311将再生器(换热器)335中的热供应给用于燃烧器325的压缩气流315。如本文进一步所述，第二气流312提供用于及底循环的热，其产生并过热热回收蒸汽发生器350中的蒸汽。另外，第三排气流313给热回收蒸汽发生器350进一步供热。
图11图示了其中可实施示例性实施例的再生式燃气涡轮联合循环系统800。在示例性实施例中，燃料流805的部分替代可通过如下方式获得：在进气821离开涡轮压缩机820之后并进入用于燃气涡轮机880的涡轮膨胀器830的涡轮燃烧器825之前，将从排气流810回收的能量传送至燃烧空气815。回收的排气能可被实施来在两个HRSG852、853中产生蒸汽。在示例性实施例中，一个HRSG 852可给一系列的蒸汽涡轮例如855、860、865提供动力。为了说明的目的，蒸汽涡轮可包括高压涡轮855、中压涡轮860和低压涡轮865。系统800可进一步包括冷凝器870，以将排气流冷凝成用来在HRSG 852中重新使用的水。在示例性实施例中，另一个HRSG 853可给一系列的蒸汽涡轮例如856、861、866提供动力。为了说明的目的，蒸汽涡轮可包括高压涡轮856、中压涡轮861和低压涡轮866。系统800可进一步包括冷凝器871，以将排气流冷凝成用来在HRSG 853中重新使用的水。
图12图示了根据图11中的示例性系统800的分流再生式动力循环方法900的流程图。在块910处，燃气涡轮机输送排气流。在块920处，排气流810被分成第一排气流811和第二排气流812。在此备选实施例中，第一排气流811被引向再生器835以用于块930处的第一再生式动力循环，而第二排气流812被引向HRSG 852以用于块940处的热回收动力循环。在块950处，发生器835产生引向HRSG 853的第三排气流813以用于块970处的第二热回收动力循环。如本文进一步所述，第一排气流811将再生器(换热器)835中的热供应给用于燃烧器825的燃烧空气815。如本文进一步所述，第二气流812提供用于及底循环的热，其产生并过热第一热回收蒸汽发生器852中的蒸汽。另外，第三排气流813提供用于及底循环的热，其产生并过热第二热回收蒸汽发生器853中的蒸汽。
图13图示了其中可实施示例性实施例的再生式燃气涡轮联合循环系统1000。在示例性实施例中，燃料流1005的部分替代可通过如下方式获得：在进气1021离开涡轮压缩机1020之后并进入用于燃气涡轮机1080的涡轮膨胀器1030的涡轮燃烧器1025之前，将从排气流1010回收的能量传送至燃烧空气1015。恢复的排气能可被实施以在两个HRSG 1052、1053中产生蒸汽。在示例性实施例中，HRSG1052、1053可给一系列的蒸汽涡轮例如1055、1060、1065提供动力。为了说明的目的，蒸汽涡轮可包括高压涡轮1055、中压涡轮1060和低压涡轮1065。系统1000还可包括冷凝器1070，以将排气流冷凝成用来在HRSG1052、1053中重新使用的水。
图14图示了根据图13的示例性系统1000的分流再生式动力循环方法1100的流程图。在块1110处，燃气涡轮机输送排气流。在块1120处，排气流1010被分成第一排气流1011和第二排气流1012。在此备选实施例中，第一排气流1011被引向再生器1035以用于块1130处的第一再生式动力循环，第二排气流1012被引向HRSG 1052以用于块1140处的热回收动力循环。在块1150处，发生器1035产生在块1170处被引向HRSG 1053的第三排气流1013。在块1160处，来自块1140和1170的热回收工作流体在块1160处被引入公共动力循环。如本文所述，第一排气流1011将再生器(换热器)1035中的热供应给用于燃烧器1025的燃烧空气1015。如本文进一步所述，第二气流1012给热回收系统循环提供热，其产生并过热热回收系统1052中的蒸汽。另外，第三排气流1013提供用于热回收系统循环的热，其产生并过热热回收系统1053中的蒸汽。
尽管本文所描述的示例性实施例包括来自燃气涡轮机的排气流(其按比例分配至两个热交换器(用来加热燃烧空气的再生器和用来再热和/或过热及底循环蒸汽的单独的HRSG))，应当容易理解，传热表面也可容纳在单一热交换器罩中，且内部气流分配(即，平行的传热表面)和/或使连续的再生器和及底循环传热段交错。
尽管已结合有限数目的实施例详细地描述了本发明，但容易理解的是，本发明不限于此类公开的实施例。相反，本发明可修改以结合迄今尚未描述但与本发明的精神和范围相称的许多变型、修改、替换或等效装置。另外，尽管已经描述了本发明的不同实施例，但应当理解的是，本发明的不同方面可仅包括其中一些所描述的实施例。因此，本发明不应被视为由前面的描述所限定，而是仅由所附权利要求的范围所限定。

Claims (10)

1.一种再生式动力循环系统(100，200，300，800，1000)，包括：
构造成输送具有第一排气流(311，811，1011)和第二排气流(312，812，1012)的分流排气流(110，210，310，810，1010)的燃气涡轮机(180，280，380，880，1080)；
可操作地联接到所述燃气涡轮机(180，280，380，880，1080)上并构造成接收所述第一排气流(311，811，1011)的再生器(135，235，335，8351035)；以及
可操作地联接到所述燃气涡轮机(180，280，380，880，1080)上并构造成接收所述第二排气流(312，812，1012)的热回收蒸汽发生器(250，350，850，1050)。
2.如权利要求1中所述的系统(100，200，300，800，1000)，其特征在于，所述系统(100，200，300，800，1000)还包括可操作地联接到所述再生器(135，235，335，835，1035)上的空气压缩机(120，220，320，820，1020)。
3.如权利要求2中所述的系统(100，200，300，800，1000)，其特征在于，所述系统(100，200，300，800，1000)还包括燃烧器(125，225，325，825，1025)，所述燃烧器(125，225，325，825，1025)可操作地联接到所述再生器(135，235，335，835，1035)上，并构造成接收来自所述再生器(135，235，335，835，1035)的燃烧空气(115，215，315，815，1015)。
4.如权利要求3中所述的系统(100，200，300，800，1000)，其特征在于，所述燃烧空气(115，215，315，815，1015)被所述第一排气流(311，811，1011)在所述再生器(135，235，335，835，1035)中加热。
5.如权利要求4中所述的系统(100，200，300，800，1000)，其特征在于，所述燃烧器(125，225，325，825，1025)还构造成接收燃料流(105，205，305，805，1005)。
6.如权利要求1中所述的系统(100，200，300，800，1000)，其特征在于，所述再生器(135，235，335，835，1035)构造成产生第三排气流(813，1013)。
7.如权利要求6中所述的系统(100，200，300，800，1000)，其特征在于，所述第三排气流(813，1013)经由到及底循环的热回收将热提供给另外的涡轮(855，856，860，861，865，866，1055，1060，1065)。
8.如权利要求1中所述的系统(100，200，300，800，1000)，其特征在于，所述第二排气流(312，812，1012)经由到及底循环的热回收将额外的热提供给另外的涡轮(855，856，860，861，865，866，1055，1060，1065)。
9.如权利要求6中所述的系统(100，200，300，800，1000)，其特征在于，所述另外的涡轮(855，856，860，861，865，866，1055，1060，1065)为蒸汽涡轮。
10.如权利要求1中所述的系统(100，200，300，800，1000)，其特征在于，所述第二排气流(312，812，1012)将热提供给所述系统(100，200，300，800，1000)的及底循环。
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PB01 Publication
C10 Entry into substantive examination
SE01 Entry into force of request for substantive examination
C02 Deemed withdrawal of patent application after publication (patent law 2001)
WD01 Invention patent application deemed withdrawn after publication

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