CN101767139A

CN101767139A - 打印机、复印机用超薄圆筒不锈钢管膜的捋加工方法

Info

Publication number: CN101767139A
Application number: CN 201010120745
Authority: CN
Inventors: 刘江
Original assignee: Individual
Current assignee: Individual
Priority date: 2010-03-04
Filing date: 2010-03-04
Publication date: 2010-07-07

Abstract

本发明公开一种打印机、复印机用超薄圆筒不锈钢管膜的捋加工方法，其步骤如下：a.制备带连续多级捋加工的模具；b.对板材进行初级拉伸，制备出带帽缘的筒体；c.往上述筒体内外壁涂抹润滑剂，把筒体安装到模具的冲头上，驱动冲头压进冲模内一次，同时对冲头进行冷却，对每一级捋加工冲模进行加热。d.抽出冲头脱模，把经差温捋加工后的管件两端切除，保留中部管体，即制得所需超薄圆筒不锈钢管膜。采用上述技术方案后，对冲头进行冷却，对每级捋加工冲模进行加热，利用差温一次多级捋加工，从而避免马氏体相变的发生，提高不锈钢素材的可塑性，另外本工艺方法只需经初级拉伸-退火-多级捋加工再拉伸3道工序就完成生产，提高了生产效率。

Description

打印机、复印机用超薄圆筒不锈钢管膜的捋加工方法

技术领域：

本发明涉及一种打印机、复印机用超薄圆筒不锈钢管膜的捋加工方法。

背景技术：

目前打印机、复印机用超薄圆筒不锈钢管膜是通过薄板素材深拉捋加工而成，其厚度要求在0.1mm以下，从而达到其较高的热效率和稳定性要求。

传统的加工方法有两种，其一是：先通过初级拉伸成型出杯状素材，然后作退火处理，再经多次捋加工才能逐步造出薄片圆筒状管膜，这种捋加工成型只可生产出最小厚度约0.1mm厚的薄片圆筒状管膜，若采用这种加工方法加工成厚度为0.1mm以下的薄片圆筒状管膜，该筒状管膜会产生直径大小偏差20μm左右，相对于厚0.1mm以下的薄片圆筒状管膜的大小，变动比例较大，不能作为精度要求高的部材生产方法，并且因为直径大小变动为20μm的话是非常大的，捋加工时在直径大小变动大的部分上发生应力集中，在其部分上产生切断或裂开。直径大小变动发生原因是由捋加工时的不均匀性引起的，捋加工时圆筒的周方向上发生的面内各向异性引起的变形不均匀，面内各向异性在加工过程中，在不锈钢内部形成加工集合组织，引起在45度螺距上发生加工量不均匀的现象，变形相对量大的方位上，相对地厚度变薄。并且，变形的不均匀也会影响到圆度。特别是制造厚0.05mm以下的超薄圆筒不锈钢管膜，因为是超过35％加工率的强加工，材料的强度引起与模具的摩擦力的一方变大，圆筒底部发生破断。

其二是：与上述方法相比在捋加工时采用多级捋加工成型，但这种方法由于是在常温下进行，奥氏体不锈钢板材经初级拉伸，再经多级捋加工才生产出所需成形品，这过程会产生比较严重的马氏体相变(即加工硬化)，而马氏体具有高硬度、可塑性差的特点，导致不锈钢的加工率大大降低，加工过程也容易造成拉裂。另外，这种方法还要求在初级拉伸制成杯状素材坯料后要经4道工序(退火1工序，再拉伸3工序)才能制成最终的成形品。

发明内容：

本发明的目的是为了克服上述现有技术的缺点，提供一种加工工序少、有效抑制马氏体相变的打印机、复印机用超薄圆筒不锈钢管膜的捋加工方法。

为实现上述目的，本发明提供的技术方案为：打印机、复印机用超薄圆筒不锈钢管膜的捋加工方法，其步骤如下：

a.制备带连续多级捋加工的模具；

b.对板材进行初级拉伸，制备出带帽缘的筒体；

c.往上述筒体内外壁涂抹润滑剂，把筒体安装到模具的冲头上，驱动冲头压进冲模内一次，同时对冲头进行冷却，对每一级捋加工冲模进行加热。

d.抽出冲头脱模，把经差温捋加工后的管件两端切除，保留中部管体，即制得所需超薄圆筒不锈钢管膜。

作为进一步完善本技术方案，初级拉伸时也进行差温拉伸加工。

对冲头冷却温度控制在-7℃～20℃，对各级捋加工冲模的加热温度控制在70℃～200℃。

所述润滑剂的物理特性为40℃时粘度为150～600mm²/秒。

冲头压进冲模的加工速度为10～1000mm/秒。

采用上述技术方案后，对冲头进行冷却，对每级捋加工冲模进行加热，利用差温一次多级捋加工，从而避免马氏体相变的发生，提高不锈钢素材的可塑性，另外本工艺方法只需经初级拉伸—退火—多级捋加工再拉伸3道工序就完成生产，提高了生产效率。

附图说明：

图1实施本发明方法的再拉伸捋加工模具的结构图；

图2为试验材料SUS304的机械性能与温度依赖性的关系图；

图3为温度与0.2％耐力的各向异性的关系图；

图4为初级拉伸成形品壁厚测量位置的示意图；

图5为对应图4所示测量位置的初级拉伸成形品壁厚分布示意图；

图6为对应图4所示测量位置的各样品加工诱起马氏体变量的示意图；

图7为再拉伸率为60％、初级拉伸率分别为2.6和2.0的壁厚分布对照图；

图8为再拉伸率为55％、初级拉伸率分别为2.6和2.0的壁厚分布对照图；

图9为初级拉伸成型品作退火处理后的加工诱起马氏体相变量示意图；

图10材料因再拉伸捋加工诱起的马氏体相变量的示意图；

图11为高温范围内差温拉深加工温度与应力的关系图。

具体实施方式：

本实施例的打印机、复印机用超薄圆筒不锈钢管膜的捋加工方法，其步骤为：a.制备带连续多级捋加工的模具；b.对板材进行差温初级拉伸，制备出带帽缘的筒体；c.往上述筒体内外壁涂抹润滑剂，把筒体安装到模具的冲头上，驱动冲头压进冲模内一次，同时对冲头进行冷却，对每一级捋加工冲模进行加热。d.抽出冲头脱模，把经差温捋加工后的管件两端切除，保留中部管体，即制得所需超薄圆筒不锈钢管膜。

冲头压进冲模的加工速度为10～1000mm/sec。捋加工厚度为0.1mm以下的不锈钢圆筒，成型加工的时候，加工速度在10～1000mm/sec的范围内进行较为适合。加工速度超过1000mm/sec的话，供给圆筒表面的润滑剂十足，容易发生烘烤。另外，加工速度不足10mm/sec的话，由于加工时的塑模以及冲床的振动的影响，变形不均匀，圆筒的轴方向的厚度变得不均。

下面结合实验数据详细说明本发明。

连续多级捋加工再拉伸有直接再拉伸和逆向再拉伸两种，在这里以直接再拉伸为例作说明，制作如图1所示的模具，模具的冲头1半径为3mm，冲模2半径为4mm，再拉伸率(再拉伸冲头直径/初级冲头直径×100)为80、70、65、60、55、50以及45％。再拉伸率表示数值越小，制造又窄又深的管材的成型难度越高。

试验材料

试验材料使用SUS304(标称板厚0.8mm)。试验材料的拉伸测试通过采用与轧制方向互成0度，45度以及90度方向的JISZ2201的13B号试验片，利用精密万能测试机进行测试。测试条件是，初期横梁速度3mm/min，形变5％以下是10mm/min。测试温度为20℃，100℃，150℃。

机械性能与温度依赖性如图2所示。150℃下的拉伸强度，与20℃的相比减少大约40％。0.2％耐力，约减少25％。而且断裂伸长率减少约40％。0.2％耐力的各向异性如图3所示。图3显示，本研究所使用的SUS304，与轧制方向相互成45度方向时的各向异性较弱。

再拉伸捋加工中使用的初级拉伸成型品，冲头直径φ60mm，拉伸比(初期坯料直径/初级拉伸冲头直径)为2.0，2.4以及2.6三种。初级拉伸的成型条件如表1所示。

表1初级拉伸成型条件

测试方法

再拉伸捋加工测试中，对试制出来的圆柱再拉伸的模具给予评价，调查它的加工诱起的马氏体相变量，以及成形品的板厚和成形品品质。成形性通过无破裂成形的可行再拉伸率进行评价。

测试条件是压边力为10kN，冲模以及压边的温度为70～200℃，冲头温度为-7～20℃。润滑剂为初级拉伸后，对成形品内外面涂布水溶性冲压(press)工作油。测试装置使用油压塑形加工测试机。加工诱起的马氏体相变量，运用Ferrite Scope分析仪进行测量。

测试结果

初级拉伸成形品(拉伸比2.6)的壁厚测量位置如图4所示，壁厚分布如图5所示。

从图中可以看到，冲头头部的板厚减少了。而且因为试验材料的各向异性的性质，所以冲头肩部以及法兰附近的圆周方向的板厚之差较大。这个问题也同样存在于拉伸比为2.0和2.4的成形品之中。

各成形品的加工诱起的马氏体相变量如图6所示。

图中显示作为比较的，在室温(30℃)下成形成形品的结果。差温拉伸的成形品是它的冲头要进行冷却的。还会降低冲头肩部的极限板厚，因此冲头肩部上因加工诱起的马氏体相变量，拉伸比2.6中约8％，拉伸比2.0中约1％被测量出来。但是能够确认的是，与室温成形相比，差温拉伸成形品能够大幅度抑制相变量。如图6，任何一个成形，它们的冲头肩部的马氏体相变量都增加了，但是侧壁部分大多显示为0。

再拉伸捋加工成型性

再拉伸捋加工测试结果如表2所示，在冲模压边和冲头温度为30℃的情况下，极限再拉伸率为80％。与此相对的，因为升高了冲模以及压边温度，所以成形的极限也提高了。而且，当冲模温度为120℃，压边温度为80℃，冲头温度为20℃时，极限再拉伸率提高到60％。再者，当冲模以及压边温度为200℃，冲头温度为-7℃时，极限再拉伸率变成55％。由此得知，再拉伸捋加工成型性取决于成型温度条件。另外，本测试的条件没有受到初级拉伸比的影响。

表2再拉伸捋加工测试结果

在再拉伸捋加工的过程中，因过度地减少板厚导致冲头肩部破裂。为了提高容易破裂的冲头肩部的强度，冲头肩部的冷却是很重要的。另外，冲模和压边的温度会影响到材料的流阻。因此，对于提高成型极限，设置较高的冲模以及压边温度是有效的方法。差温拉伸加工法能够有利于进行再拉伸捋加工，并且生产出再拉伸率为55％，外形比为3.3(成形高度/(再拉伸冲头直径+板材壁厚×2))的非常深的成形品。

再拉伸捋加工后成品的品质

再拉伸率为60％的壁厚分布如图7所示。再拉伸捋加工以后，冲头肩部的壁厚呈现局部性的降低。而且，初级拉伸过程中，呈现局部性板材壁厚降低的冲头肩部，跟图中所显示的部位一致。但是，这部分的壁厚变动不大。

我们认为这种现象是受到加工硬化影响的。由以上得出，初级拉伸过程，冲头肩部板材壁厚的减少不会对再拉伸捋加工的成型极限产生大的影响。

再拉伸后，拉伸比为2.6的侧壁壁厚分布均匀。初级拉伸过程中，拉伸比为2.6的冲头头部的壁厚降低了很多，所以跟侧壁壁厚相差较大。由此得知，初级拉伸的壁厚分布会影响到经再拉伸捋加工后的产品品质。

再拉伸率为55％的加工诱起的马氏体相变量如图8所示。

拉伸比为2.0的冲头肩部相变量为5％左右，拉伸比为2.6的是7-17％。产生这种变异的原因是冲模温度以及压边温度不稳定，必需要审查加热装置等等。另外，图8所显示的样品3的马氏体相变量最大值为7％。加工的马氏体相变量与开裂有关(一般认为，10％以上马氏体相变量为开裂危险线2)。由此得知，针对开裂的问题，采取了稳定温度条件的方法，很大程度上能够省略最终退火的工序。

降低再拉伸捋加工温度的方法

此前，经对差温再拉伸捋加工成型的研究，能够把握成型温度和成型性的关系。如果冲模及压边温度升高了，成型性也会提高，从而获得55％的极限再拉伸率。然而，必需把冲模跟压边的温度设定在200℃，但同时也希望在实用方面实现低温化。为了尝试降低再拉伸捋加工的成型温度，进行了关于初级拉伸后加工诱起的马氏体相变量给成型温度和成型性带来影响的研究。

初级拉伸时也进行差温拉伸加工，成型后的成品(拉伸比2.0)进行退火。图9显示退火后的加工诱起的马氏体相变量。加工诱起的马氏体相变量经过退火处理后，变成了0％。

同样的，把拉伸比为2.4以及2.6的成型品进行退火，然后进行再拉伸捋加工测试的结果如表3所示。

表3再拉伸成型性(退火后)

拉伸比为2.0的再拉伸率为45％，拉伸比为2.4以及2.6的都为50％。另外，在冲模以及压边的温度为150℃的状态下就能够成型。加工诱起的马氏体相变量给成型性和再拉伸温度条件带来的影响如图10所示。

上述的拉伸比为2.0的，不经退火处理直接进行差温拉伸捋加工的时候，冲头底部的加工诱起马氏体相变量为0.5％，冲头肩部的为0.74％。并且极限再拉伸率为55％，冲模跟压边温度必需为200℃。与此相反的是，经过退火处理能够提高成型极限，降低成型温度。由此得知，加工诱起的马氏体相变量与再拉伸捋加工成型性和再拉伸的温度条件有关系，能够抑制初级拉伸后的加工诱起马氏体相变量，有效地降低了再拉伸捋加工的温度。

差温拉伸加工法，通过加热冲模以及压边，来降低材料的流阻。通过冲头冷却提高容易破裂的冲头肩部强度，从而提高成型极限。这个温度范围就是拉伸强度变化最大的0-100℃的范围。所以，不锈钢SUS304的拉伸强度，即使处在上述温度范围内，也倾向于随着温度的上升而逐渐降低。而且因为在90℃以上的温度范围内不会产生马氏体相变量，所以为了在初级拉伸中抑制马氏体相变量，把冲头的温度设置为80℃，冲模以及压边温度为22℃，尝试利用高温度范围的温度差来进行拉伸成型。这种做法如图11所示。成型条件如表4所示，结果如表5所示。在这种温度范围内进行加工的时候，原本拥有加工诱起的马氏体相变量最多的冲头肩部，它的相变量降为0％。

表4初级拉伸成型条件

表5初级拉伸成型品的冲头肩部的加工诱起马氏体相变量

冲模温度	100℃	220℃
冲模温度	100℃	220℃	压边温度	100℃	220℃
冲头温度	0℃	80℃	压边温度	100℃	220℃
冲头温度	0℃	80℃	相变量	1.4％	0％

这种温度条件下，没有进行再拉伸测试。但是跟经过退火处理的样品一样，希望能够提高成形性和降低再拉伸温度。在模具工程上，希望能够低温化处理较难控制温度的再拉伸工序，并把高温化处理单一的第1级拉伸工序的方法，作为模具工程中实用性较强的方法。

本发明的拉伸捋加工方法具有以下优点：

(1)为了运用差温拉伸技术来达到缩短工序的目的，进行了差温再拉伸成形测试。室温状态下的极限再拉伸率为80％，与此相对，差温再拉伸率为55％。结果显示，能够削减包括退火工序在内的3个工序。

(2)结果显示，能够把再拉伸捋加工成型后加工诱起的马氏体相变量抑制在10％以下，以及能够省略第3级拉伸以后的退火工序。

(3)因为再拉伸捋加工模具的制造上，很难控制模具的温度，所以研究了降低再拉伸温度方法。通过提高与以往相比的初级拉伸温度获得了和竞夺退火处理的样品一样的加工诱起的马氏体相变量。结果显示，可降低再拉伸捋加工工序中的成型温度。

以上所述，仅为本发明较佳的具体实施方式，但本发明的保护范围并不局限于此，任何熟悉本技术领域的技术人员在本发明揭露的技术范围内，可轻易想到的变化或替换，都应涵盖在本发明的保护范围之内。

Claims

1.打印机、复印机用超薄圆筒不锈钢管膜的捋加工方法，其步骤如下：

a.制备带连续多级捋加工的模具；

b.对板材进行初级拉伸，制备出带帽缘的筒体；

c.往上述筒体内外壁涂抹润滑剂，把筒体安装到模具的冲头上，驱动冲头压进冲模内一次，同时对冲头进行冷却，对每一级捋加工冲模进行加热，实现差温拉伸捋加工成型。

2.根据权利要求1所述的打印机、复印机用超薄圆筒不锈钢管膜的捋加工方法，其特征在于：初级拉伸时也进行差温拉伸加工。

3.根据权利要求1所述的打印机、复印机用超薄圆筒不锈钢管膜的捋加工方法，其特征在于：对冲头冷却温度控制在-7℃～20℃，对各级捋加工冲模的加热温度控制在70℃～200℃。

4.根据权利要求1所述的打印机、复印机用超薄圆筒不锈钢管膜的捋加工方法，其特征在于：所述润滑剂的物理特性为40℃时粘度为150～600mm²/秒。

5.根据权利要求1所述的打印机、复印机用超薄圆筒不锈钢管膜的捋加工方法，其特征在于：冲头压进冲模的加工速度为10～1000mm/秒。