CN101745562A - 飞轮挤压模具凸模的加工方法 - Google Patents
飞轮挤压模具凸模的加工方法 Download PDFInfo
- Publication number
- CN101745562A CN101745562A CN201010300213A CN201010300213A CN101745562A CN 101745562 A CN101745562 A CN 101745562A CN 201010300213 A CN201010300213 A CN 201010300213A CN 201010300213 A CN201010300213 A CN 201010300213A CN 101745562 A CN101745562 A CN 101745562A
- Authority
- CN
- China
- Prior art keywords
- mould
- flywheel
- forging
- temperature
- extrusion
- Prior art date
- Legal status (The legal status is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the status listed.)
- Pending
Links
Images
Abstract
本发明公开了一种飞轮挤压模具凸模的加工方法，旨在提供一种能够改善模具内部碳化物偏聚分布，防止模具失效的发生，提高模具使用寿命的加工方法。包括下述步骤：锻造：锻造加热温度为1100-1150℃，保温时间为0.8-1.2min/mm，始锻温度为1040-1080℃，终锻温度为850-900℃，采用砂灰埋冷；锻造后的模具材料进行退火处理：将模具材料缓慢加热到840-860℃，保温4小时之后，打开炉门降温到740-760℃，保温6小时，炉冷到550℃，之后出炉空冷；处理后的模具材料通过机加工得到飞轮挤压模具凸模；将飞轮挤压模具凸模进行淬火和三次回火处理得到成品。本发明通过锻造将碳化物击碎，并促使其分布均匀，改善模具内部碳化物偏聚分布，提高模具的使用寿命。
Description
技术领域
本发明涉及一种使用W6Mo5Cr4V2高速钢制造的飞轮挤压模具凸模的加工方法。
背景技术
目前，飞轮的挤压模具凸模所使用的材料为W6Mo5Cr4V2高速钢，简称6-5-4-2模具钢。在生产中，经常发生飞轮轮芯挤压模具凸模的失效问题，造成公司生产成本的大大增加。
经过分析发现，飞轮轮芯冷挤压模具凸模的失效原因来自于模具材料与使用状态条件。目前模具的加工方法为模具材料直接机加工成模具，再进行淬火和二次回火处理。目前挤压模具凸模失效的形式主要有横断和局部掉块两种。经过大量的试验和分析发现：由于6542模具钢属于莱氏体钢，其中含有大量碳化物，即使在1300℃的高温下，一次碳化物也不能完全溶于奥氏体中，以不均匀状态存在。模具材料组织不均匀，特别是存在明显的碳化物的偏聚分布，模具淬火回火处理不能改善这种碳化物的偏聚分布状态。由于碳化物是脆性相，它的不均匀分布会增加钢的脆性，因而在模具内部产生脆性区域，也即在模具内部存在潜在裂纹源区。同时，还会使基体中碳和合金元素的分布不均匀，碳化物富集处合金元素含量高，易产生回火不足，使脆性增大，而碳化物稀少处则因碳和合金元素贫乏导致硬度与屈服强度下降。
发明内容
本发明是为了克服现有技术中的不足之处，提供一种能够改善模具内部碳化物偏聚分布，防止模具失效的发生，提高模具使用寿命的飞轮挤压模具凸模的加工方法。
本发明通过下述技术方案实现：
一种使用W6Mo5Cr4V2高速钢制造的飞轮挤压模具凸模的加工方法，包括下述步骤：
(1)锻造：将W6Mo5Cr4V2高速钢模具材料进行锻造，锻造加热温度为1100-1150℃，保温时间为0.8-1.2min/mm，始锻温度为1040-1080℃，终锻温度为850-900℃，冷却方式为砂灰埋冷；
(2)锻造后的模具材料进行退火处理：将锻造后的模具材料缓慢加热到840-860℃，保温4小时，之后，打开炉门降温到740-760℃，保温6小时，炉冷到550℃，之后出炉空冷；
(3)步骤(2)处理后的模具材料通过机加工得到飞轮挤压模具凸模；
(4)将飞轮挤压模具凸模进行淬火和三次回火处理得到成品。淬火工艺为：首先将飞轮挤压模具凸模加热到600℃，保温时间为1min/mm，之后再加热到820℃，保温时间为0.5min/mm，之后继续加热到1210℃，保温时间为10秒/mm，油冷；回火工艺为：将淬火处理后的飞轮挤压模具凸模加热到560℃，保温1小时，回火3次。
步骤(1)中的锻造采用轻-重-轻双十字反复镦拔镦造法镦造。
本发明具有下述技术效果：
1、本发明的方法通过锻造将碳化物击碎，并促使其分布均匀，改善模具内部碳化物偏聚分布，防止模具失效的发生，提高模具材料的内部质量，从而提高模具的使用寿命。而且，采用先镦后拔次序操作，能够有效避免锻造碎裂。
2、本发明的方法中在锻造后进行退火处理，能够消除应力，提高模具材料的质量。
3、本发明的方法中使用三次回火处理，以使马氏体组织充分回火以及减少残余奥氏体数量。
附图说明
图1为本发明飞轮挤压模具凸模的加工方法所获得的模具显微组织结构金相照片。
具体实施方式
以下结合具体实施例对本发明详细说明。
实施例
本发明使用W6Mo5Cr4V2高速钢制造的飞轮挤压模具凸模的加工方法包括下述步骤：
1)锻造：将W6Mo5Cr4V2高速钢模具材料进行锻造，加热温度为1100℃，加热保温时间为0.8min/mm，始锻温度为1040℃，终锻温度为850℃，冷却方式为砂灰埋冷。本实施例采用“轻-重-轻”双十字反复镦拔镦造法镦造，开锻时要轻锤快锻，要轻打两遍，中间重锻，终锻时轻锻。
2)锻造后的退火处理：将锻造后的模具材料缓慢加热到840℃，保温4小时，之后，打开炉门降温到740℃，再保温6小时，炉冷到550℃，之后出炉空冷。
3)步骤2)处理后的模具材料通过机加工得到飞轮挤压模具凸模。
4)将飞轮挤压模具凸模进行淬火和三次回火处理得到成品。其中，淬火工艺为：先将轮挤压模具凸模加热到600℃，保温时间为1min/mm，之后再加热到820℃，保温时间为0.5min/mm，之后继续加热到1210℃，保温时间为10秒/mm，油冷。回火工艺为：将淬火处理后的轮挤压模具凸模加热到560℃，保温1小时，回火3次。
经过上述加工方法所获得的模具凸模显微组织结构金相照片如图1所示，该图显示的组织中碳化物分布较为均匀。
Claims (2)
1.一种使用W6Mo5Cr4V2高速钢制造的飞轮挤压模具凸模的加工方法，其特征在于，包括下述步骤：
(1)锻造：将W6Mo5Cr4V2高速钢模具材料进行锻造，锻造加热温度为1100-1150℃，保温时间为0.8-1.2min/mm，始锻温度为1040-1080℃，终锻温度为850-900℃，冷却方式为砂灰埋冷；
(2)锻造后的模具材料进行退火处理：将锻造后的模具材料缓慢加热到840-860℃，保温4小时，之后，打开炉门降温到740-760℃，保温6小时，炉冷到550℃，之后出炉空冷；
(3)步骤(2)处理后的模具材料通过机加工得到飞轮挤压模具凸模；
(4)将飞轮挤压模具凸模进行淬火和三次回火处理得到成品；所述淬火工艺为：先将飞轮挤压模具凸模加热到600℃，保温时间为1min/mm，之后再加热到820℃，保温时间为0.5min/mm，之后继续加热到1210℃，保温时间为10秒/mm，油冷；所述回火工艺为：将淬火处理后的飞轮挤压模具凸模加热到560℃，保温1小时，回火3次。
2.根据权利要求1所述的使用W6Mo5Cr4V2高速钢制造的飞轮挤压模具凸模的加工方法，其特征在于，步骤(1)中的锻造采用轻重轻双十字反复镦拔镦造法镦造。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| CN201010300213A CN101745562A (zh) | 2010-01-13 | 2010-01-13 | 飞轮挤压模具凸模的加工方法 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| CN201010300213A CN101745562A (zh) | 2010-01-13 | 2010-01-13 | 飞轮挤压模具凸模的加工方法 |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| CN101745562A true CN101745562A (zh) | 2010-06-23 |
Family
ID=42473545
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| CN201010300213A Pending CN101745562A (zh) | 2010-01-13 | 2010-01-13 | 飞轮挤压模具凸模的加工方法 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| CN (1) | CN101745562A (zh) |
Cited By (6)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| CN102601597A (zh) * | 2012-04-01 | 2012-07-25 | 株洲春华实业有限责任公司 | 一种铁路用拉铆钉紧固件模具加工工艺 |
| CN102676923A (zh) * | 2012-05-29 | 2012-09-19 | 上海大学 | 一种超高热导率热冲压模具用钢及其制备方法 |
| CN104531969A (zh) * | 2014-12-19 | 2015-04-22 | 芜湖金龙模具锻造有限责任公司 | 一种减小汽车镶块变形的热处理方法 |
| CN107709581A (zh) * | 2015-06-22 | 2018-02-16 | 日立金属株式会社 | 高速工具钢钢材的制造方法、高速工具钢制品的制造方法及高速工具钢制品 |
| CN109576452A (zh) * | 2019-01-28 | 2019-04-05 | 宁波久生模具科技有限公司 | 一种新型模具制造工艺 |
| CN109628706A (zh) * | 2019-01-28 | 2019-04-16 | 宁波久生模具科技有限公司 | 一种模具生产工艺 |
-
2010
- 2010-01-13 CN CN201010300213A patent/CN101745562A/zh active Pending
Cited By (6)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| CN102601597A (zh) * | 2012-04-01 | 2012-07-25 | 株洲春华实业有限责任公司 | 一种铁路用拉铆钉紧固件模具加工工艺 |
| CN102676923A (zh) * | 2012-05-29 | 2012-09-19 | 上海大学 | 一种超高热导率热冲压模具用钢及其制备方法 |
| CN104531969A (zh) * | 2014-12-19 | 2015-04-22 | 芜湖金龙模具锻造有限责任公司 | 一种减小汽车镶块变形的热处理方法 |
| CN107709581A (zh) * | 2015-06-22 | 2018-02-16 | 日立金属株式会社 | 高速工具钢钢材的制造方法、高速工具钢制品的制造方法及高速工具钢制品 |
| CN109576452A (zh) * | 2019-01-28 | 2019-04-05 | 宁波久生模具科技有限公司 | 一种新型模具制造工艺 |
| CN109628706A (zh) * | 2019-01-28 | 2019-04-16 | 宁波久生模具科技有限公司 | 一种模具生产工艺 |
Similar Documents
| Publication | Publication Date | Title |
|---|---|---|
| CN105643222B (zh) | 一种汽车一轴锻造模具的加工方法 | |
| CN101745562A (zh) | 飞轮挤压模具凸模的加工方法 | |
| CN102284835B (zh) | M12以上十点九级车用螺栓的生产方法 | |
| CN103028912B (zh) | 深海采油设备阀座用钢锻件的制造方法 | |
| CN103820726A (zh) | 一种疲劳强度较高螺栓的制造方法 | |
| CN105349940B (zh) | 热锻标识模具钢的渗碳碳氮共渗复合热处理方法 | |
| CN108559934B (zh) | 一种tc6钛合金锻件的深冷处理工艺 | |
| CN102248116A (zh) | 一种φ30以上高强度螺栓的制造工艺 | |
| CN101660165A (zh) | G20CrNi2MoA钢代替G20Cr2Ni4A钢制造轴承滚子的热处理工艺 | |
| CN106435101A (zh) | 小规格40Cr2SiMnMoV锻件热处理工艺 | |
| CN110684885B (zh) | 均匀细化锻件晶粒度的锻造控制方法 | |
| CN102181613B (zh) | 大型Cr12MoV工件热处理方法 | |
| CN106282510A (zh) | Cr12钢模具锻造与热处理工艺 | |
| KR20100091973A (ko) | 강 성형 공정 | |
| CN104099456A (zh) | 9Cr18MoV钢锻件的锻造及热处理方法 | |
| CN104032115A (zh) | 一种减小二级齿圈氮化变形的热处理方法 | |
| CN105057527A (zh) | 一种供油泵泵体衬套锻造方法 | |
| CN103614521B (zh) | 中碳钢材质大型柴油机输出轴调质工艺 | |
| CN114166605B (zh) | 一种模拟与预测大尺寸CrMo钢构件心部组织性能的方法 | |
| CN102080147A (zh) | 冷作模锻造工艺及利用锻造余热低温淬火方法 | |
| CN104404534A (zh) | 轴承套圈冷挤压模具热处理工艺 | |
| CN108746206A (zh) | 用高碳低合金钢连铸圆坯轧制生产破碎锤活塞杆用钢的方法 | |
| CN105112625B (zh) | 一种压水堆核电站屏蔽泵叶轮锻件的制造方法 | |
| CN103572024A (zh) | 一种紧固件用冷作钢线材的无相变快速软化处理工艺 | |
| CN110814662B (zh) | 一种柴油机气门毛坯的加工方法 |
Legal Events
| Date | Code | Title | Description |
|---|---|---|---|
| C06 | Publication | ||
| PB01 | Publication | ||
| C10 | Entry into substantive examination | ||
| SE01 | Entry into force of request for substantive examination | ||
| C02 | Deemed withdrawal of patent application after publication (patent law 2001) | ||
| WD01 | Invention patent application deemed withdrawn after publication |
Application publication date: 20100623 |