CN101475826B - 一种轻质原油的常减压蒸馏工艺 - Google Patents
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Abstract
本发明公开了一种轻质原油的常减压蒸馏工艺，轻质原油经过初馏、常压蒸馏、减压蒸馏被切割成各种石油馏分，其中，初馏过程中，初馏塔进料温度控制在235～247℃范围内；常压蒸馏过程中，常一线再沸器负荷控制在1.8～2.1MMkal/hr范围内，常二线汽提蒸汽量控制在525～575Kg/hr范围内，常压塔取热比例为塔顶∶顶循∶一中∶二中等于1∶2.2～2.5∶3.2～4.2∶4.6～5.2。本发明工艺可以满足加工含轻质油多的混合原油的需要，特别是360℃之前的馏分油收率≮52％轻质油的混合原油。常压塔的上部分离效果变好，主打产品质量有保证。原油加工量可达到750～850万吨/年、石脑油产量不小于100万吨/年、石蜡产量最少18万吨/年。主体设备不作改变，大大节省投资。在调整时无需停工，具有易操作特点，可以满足长周期运转要求。
Description
技术领域
本发明属于原油炼制领域，特别涉及一种轻质原油的常减压蒸馏工艺。
背景技术
常减压蒸馏是石油炼制的第一道工序。现有的燃料-润滑油型炼厂的常减压蒸馏工艺流程一般如下。原油采用了二级脱盐。蒸馏采用成熟的三级蒸馏(即预汽化、常压蒸馏和减压蒸馏)方法。预汽化过程中使用的主要设备是初馏塔。为回收原油中轻烃，初馏塔采取适当提压的方法，使轻烃溶于初顶油中，再通过稳定部分回收其中的轻烃。初馏塔设初一线，初一线部分作为中段回流返回初馏塔，部分打入常一中返塔线进入常压塔。常压蒸馏过程中使用的主要设备是常压炉和常压塔。常压炉是加热炉，可以保持石油一定温度。常压塔进行常压分馏。常压塔有多条侧线(侧线产品汽提)。减压蒸馏过程中使用的主要设备是减压炉和减压塔。减压塔开多条侧线(减压侧线产品汽提)，减压塔为全填料塔，采用先进的液体分布器。减压塔生产方式采用湿式操作，即塔底、炉管注入蒸汽。减压塔顶系统采用三级抽空系统，第一级为传统的蒸汽抽空器，第二级采用机械抽空系统，以节约能量，二级机械抽空系统可切换为二级、三级蒸汽抽空系统。采用窄点技术，对原油换热网络进行分析、优化，装置设计原油换热终温一般为290～300℃。同时充分利用装置热量，在尽可能保证原油换热终温和满足装置自用蒸汽的条件下，多产高品位蒸汽。加热炉烟气热量回收系统采用热油式空气预热器和热管式空气预热器。该常减压蒸馏装置工艺流程如下图1所示。
现今我国各炼厂采用的上述装置，规模一般为>800万吨/年(年开工8500小时)，常压拔出率≯47.0％，总拔出率≯76.0％。其中回收的石脑油可作为乙烯原料；常压一线可以作为航煤精制装置原料或生产柴油；常压二线、三线生产柴油作为柴油加氢精制原料；常压四线、减压六线合并做催化裂化装置原料；减压侧线蜡油可作为润滑油原料、加氢裂化装置、催化裂化装置和加氢异构脱蜡装置的原料。减压渣油作为焦化装置、溶剂脱沥青装置和催化裂化装置的原料。
由于原油市场变化，特别是出现了一些新的油种，如某些混合原油在200～400℃这段的馏分含量较多。由于混合原油小于145℃馏分含量接近20％，常压塔顶汽液相负荷非常大，现有的工艺条件不做相应调整很难实现正常运转。
发明内容
因此，本发明要解决的技术问题就是针对现有的原油常减压蒸馏工艺不能有效分馏轻质原油的缺陷，提供一种改进的原油常减压蒸馏工艺，该工艺不用改变现有的设备，但是却具有相当好的轻质原油的常压塔分馏效果。
本发明人经过研究发现，轻质原油采用上述现有的常减压分馏工艺，在实际应用中，常压塔的分离精度降低，主要表现在各侧线产品之间馏程的重叠值增大，这说明塔的分馏精度不够；减压塔最下侧线产品的干点超过800℃，这远远高于正常值，说明干点过高；故还造成常压塔多处塔板汽相或液相结焦或干板等现象。因此，本发明人在维持装置设备不变情况下，调整进料温度和常压塔中段取热比例以及侧线抽出量等参数，发现常压塔的上部分离效果变好，主打产品质量得到了保证，因而完成了本发明。
因此，本发明解决上述技术问题所采用的技术方案是：一种轻质原油的常减压蒸馏工艺，轻质原油经过初馏、常压蒸馏、减压蒸馏被切割成各种石油馏分，其中，初馏过程中，初馏塔进料温度控制在235～247℃范围内；常压蒸馏过程中，常一线再沸器负荷控制在1.8～2.1MMkal/hr范围内，常二线汽提蒸汽量控制在525～575Kg/hr范围内，常压塔取热比例为塔顶：顶循：一中：二中等于1：2.2～2.5：3.2～4.2：4.6～5.2。
根据本发明，所述的初馏塔进料温度较佳的控制在241～245℃的温度范围内，所述的常一线再沸器负荷较佳的控制在1.9～2.0MMkal/hr范围内，所述的常二线汽提蒸汽量较佳的控制在540～560Kg/hr范围内，所述的常压塔取热比例较佳的为塔顶：顶循：一中：二中等于1：2.5：4：5。
根据本发明，上述的常减压蒸馏工艺中，除说明之处外，其他包括初馏、常压蒸馏和减压蒸馏的工艺的条件均采用现有的常规的工艺条件。其中，在所述的初馏过程中，初馏塔塔顶压力较佳的为0.225～0.229MPa，更佳的为0.226～0.228MPa；塔顶出料温度较佳的为157～163℃，更佳的为159～161℃；初侧线温度较佳的为175～181℃，更佳的为177～179℃。在所述的常压蒸馏过程中，原油进常压塔的温度较佳的为349～355℃，更佳的为350～354℃；常压塔塔顶压力较佳的为0.12～0.16MPa，更佳的为0.13～0.15MPa；常压塔顶循环回流中抽出板的位置较佳的在第4层塔板，常压塔第一中段循环回流中抽出板的位置较佳的在第20层塔板，常压塔第二中段循环回流中抽出板的位置较佳的在第32层塔板。在所述的减压蒸馏过程中，较佳的，减压塔塔顶压力为50～55mmHg，板压降为0.27KPa。
本发明在现有的原油常减压蒸馏工艺的基础上进行改进，使之适合用于轻质原油的炼制。所述的轻质原油较佳的为API为32.8～33.0的原油或混合原油。更佳的该轻质原油360℃之前的馏分油收率在52～58％。
相比于现有技术，本发明的有益效果如下：
1)本发明工艺可以满足加工含轻质油多的混合原油的需要，特别是360℃之前的馏分油收率≮52％轻质油的混合原油。
2)本发明工艺的能耗值为10.077×104kcal/t原油，处于国内同类装置的先进水平。
3)本发明工艺常压塔的上部分离效果变好，主打产品质量有保证。
4)本发明工艺可达到原油加工量750～850万吨/年、石脑油产量不小于100万吨/年、石蜡产量最少18万吨/年、航煤产量最少100万吨/年(常一线出料)的目标。
5)本发明工艺主体设备不作改变，大大节省投资。
6)本发明工艺在调整时无需停工，具有易操作特点，可以满足长周期运转要求。
附图说明
以下结合附图说明本发明的特征和有益效果。
图1是本发明的常减压蒸馏的典型流程图。1-原油；2-初馏塔；3，9，20-水；4-初馏塔顶馏出物；5-去常压塔的初馏塔侧线；6，17-塔底产品；7，12，14，18，23，25，27，29-汽提蒸汽；8-常压塔；10-常压塔顶馏出物；11-常一线；13-常二线；15-常三线；16-常四线；19-减压塔；21-减压塔顶馏出物；22-减一线；24-减二线；26-减三线；28-减四线；30-减五线；31-减六线；32-减底馏出物。
图2是常压塔塔板压力和温度图。
具体实施方式
下面用实施例来进一步说明本发明，但本发明并不受其限制。下列实施例中未注明具体条件的实验方法，通常按照常规条件，或按照制造厂商所建议的条件。
实施例1
阿曼、沙特、伊朗以1：1：1(质量比)。掺炼的混合原油，其API度为32.8，360℃之前的馏分油收率54.2％，混合原油在200～400℃的馏分含量较多。该混合原油采用二级脱盐处理。如图1所示，经二级脱盐后的混合原油1经换热后，进入初馏塔2。初馏塔规格为φ3800×12/14×40472。板间距均为0.6m，其塔盘技术规格见表1。初馏塔操作条件见表2。初馏塔塔顶压力为0.225MPa，塔顶冷凝器温度为60℃。塔顶回流装置抽出初馏塔顶水3和初馏塔顶馏出物4。初馏塔侧线5的馏出物直接出装置。
表1. 初馏塔塔板技术规格
表2. 初馏塔物料操作条件
初馏塔底馏出物6经常压炉加热后，进入常压塔8。常压炉出口温度为360℃。
常压塔塔盘技术规格见表3。第1块板(常压塔顶板)、第17块板(常一线采出下一块板)、第29块板(常二线采出下一块板)、第31块板(常二中采出板)和第48块板(常四线采出板)为典型塔板，其溢流型式均为双溢流，溢流堰板型式为平型堰，溢流堰长为3.7m，出口堰高为50mm，降液管底缘距塔板距离为50mm，降液管宽度为366mm，中心降液管宽度为0.32m，浮阀型式为F12-4A，阀重均为33g。
表3. 常压塔塔板技术规格
常压塔的操作条件为：混合原油进常压塔的温度349℃，塔顶压力为0.12MPa，塔顶冷回流温度为40℃。表5中也是常压塔的操作条件。常压塔塔板压力和温度符合图2趋势。常压塔设4个循环回流：顶回流，顶循环回流，一中段回流和二中段回流的设置条件见表4。常压塔取热比例为塔顶：顶循：一中：二中等于1：2.5：4：5。常压塔设4个侧线。常二线13、常三线15分别在汽提塔中由汽提蒸汽12，14汽提后出装置。常一线11再沸器负荷为1.9MMkal/hr。常二线13汽提蒸汽量为540Kg/hr。常四线16直接出装置。常压塔底部吹入汽提蒸汽7。常压塔塔顶回流装置抽出常压塔顶水9和常压塔顶馏出物10。塔底馏出物17经减压炉加热后进入减压塔19。
表4. 常压塔中段回流设置条件
常压分馏结果：常压塔物料平衡和操作条件见表5。常顶汽油和常一线重叠值为16.5℃，常一和常二的重叠值为45.3℃均没超过40～60℃在正常范围内，常三和常四线蒸馏曲线重叠度较大达到了68℃，这说明塔的上部分离效果较好。常压分馏得到的各主要产品性质见表6。
表5. 常压塔操作条件和侧线性质
表6. 常压分馏得到的各主要产品性质
减压塔塔底吹汽提蒸汽18。侧面开6条：减一线22，减二线24，减三线26，减四线28，减五线30，减六线31，减一线至减四线分别吹入汽提蒸汽23，25，27，29。塔顶分离出水20和塔顶馏出物21。塔底分离出塔底馏出物32。减压塔为全填料塔，采用先进的液体分布器，生产方式采用湿式操作，即塔底、炉管注入蒸汽。减压塔塔顶压力为50mmHg，板压降为0.27KPa。减压塔物料平衡和物料性质见表7。
表7. 减压塔操作条件和物料性质
实施例2
在初馏过程中，初馏塔进料温度控制在235℃。初馏塔塔顶压力为0.229MPa，塔顶出料温度为163℃。初侧线温度为181℃。在常压蒸馏过程中，原油进常压塔的温度为355℃，常压塔塔顶压力为0.12MPa。常一线再沸器负荷控制在2.1MMkal/hr范围内。常二线汽提蒸汽量控制在525Kg/hr。常压塔取热比例为塔顶：顶循：一中：二中等于1：2.5：4.2：5.2。在减压蒸馏过程中，减压塔塔顶压力为55mmHg，板压降为0.27KPa。其他设备和条件同实施例1。
结果：常压塔各侧线产品之间馏程的重叠值在正常范围内，说明常压塔的分馏精度较高，尤其是常压塔的上部分离效果较好，主打产品质量有保证。常压塔中没有出现塔板汽相或液相结焦或干板等现象。
实施例3
混合原油是：阿曼、沙特以1：3(质量比)混合，其在360℃之前的馏分油收率在58％。在初馏过程中，初馏塔进料温度控制在247℃。初馏塔塔顶压力为0.227MPa，塔顶出料温度为160℃。初侧线温度为178℃。在常压蒸馏过程中，原油进常压塔的温度为352℃，常压塔塔顶压力为0.16MPa。常一线再沸器负荷控制在1.8MMkal/hr范围内。常二线汽提蒸汽量控制在550Kg/hr，所述的常二线汽提蒸汽量控制在550Kg/hr。常压塔取热比例为塔顶：顶循：一中：二中等于1：2.3：4.0：5.0。在减压蒸馏过程中，减压塔塔顶压力为52mmHg，板压降为0.27KPa。其他设备和条件同实施例1。
结果：常压塔各侧线产品之间馏程的重叠值在正常范围内。常压塔中没有出现塔板汽相或液相结焦或干板等现象。
实施例4
混合原油是，卡宾达：阿曼＝1：2(质量比)，<360℃：52.9％，API:33.0，密度：0.8602。常压塔循环回流比为，塔顶：顶循：一中：二中＝1：2.2：3.2：4.6。常一线再沸器负荷控制在2.0MMkal/hr；常二线汽提蒸汽量控制在575Kg/hr。主要部位温度见表8。其他设备和条件同实施例1。
所得的常压主要产品质量见表9。
表8. 主要部位温度
表9. 常压主要产品质量
Claims (11)
1.一种轻质原油的常减压蒸馏工艺，轻质原油经过初馏、常压蒸馏、减压蒸馏被切割成各种石油馏分，其特征在于，初馏过程中，初馏塔进料温度控制在235～247℃范围内；常压蒸馏过程中，常一线再沸器负荷控制在1.8～2.1MMkal/hr范围内，常二线汽提蒸汽量控制在525～575Kg/hr范围内，常压塔取热比例为塔顶∶顶循∶一中∶二中等于1∶2.2～2.5∶3.2～4.2∶4.6～5.2，在所述的初馏过程中，初馏塔塔顶压力为0.225～0.229MPa，塔顶出料温度为157～163℃，在所述的初馏过程中，初侧线温度为175～181℃，在所述的常压蒸馏过程中，原油进常压塔的温度为349～355℃，常压塔塔顶压力为0.12～0.16MPa，在所述的减压蒸馏过程中，减压塔塔顶压力为50～55mmHg，板压降为0.27KPa。
2.如权利要求1所述的常减压蒸馏工艺，其特征在于，所述的初馏塔进料温度控制在241～245℃的温度范围内。
3.如权利要求1所述的常减压蒸馏工艺，其特征在于，所述的常一线再沸器负荷控制在1.9～2.0MMkal/hr范围内。
4.如权利要求1所述的常减压蒸馏工艺，其特征在于，所述的常二线汽提蒸汽量控制在540～560Kg/hr范围内。
5.如权利要求1所述的常减压蒸馏工艺，其特征在于，所述的常压塔取热比例为塔顶∶顶循∶一中∶二中等于1∶2.5∶4∶5。
6.如权利要求1所述的常减压蒸馏工艺，其特征在于，在所述的初馏过程中，初馏塔塔顶压力为0.226～0.228MPa，塔顶出料温度为159～161℃。
7.如权利要求1所述的常减压蒸馏工艺，其特征在于，在所述的初馏过程中，初侧线温度为177～179℃。
8.如权利要求1所述的常减压蒸馏工艺，其特征在于，在所述的常压蒸馏过程中，原油进常压塔的温度为350～354℃，常压塔塔顶压力为0.13～0.15MPa。
9.如权利要求1所述的常减压蒸馏工艺，其特征在于，常压塔顶循环回流中抽出板的位置在第4层塔板，常压塔第一中段循环回流中抽出板的位置在第20层塔板，常压塔第二中段循环回流中抽出板的位置在第32层塔板。
10.如权利要求1所述的常减压蒸馏工艺，其特征在于，所述的轻质原油为API为32.8～33.0的原油或混合原油。
11.如权利要求1所述的常减压蒸馏工艺，其特征在于，所述的轻质原油360℃之前的馏分油收率在52～58％。
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Families Citing this family (8)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| CN101624535B (zh) * | 2009-08-03 | 2012-12-26 | 中海石油炼化有限责任公司 | 一种高含酸原油的常减压蒸馏设备及常减压蒸馏方法 |
| CN102465044B (zh) | 2010-11-15 | 2014-05-07 | 周向进 | 一种联合生产低辛烷值汽油和高辛烷值汽油的方法 |
| CN102807891B (zh) * | 2011-05-30 | 2015-03-11 | 中国石油化工集团公司 | 一种加工凝析油的系统及方法 |
| EP3295169A1 (en) * | 2015-05-12 | 2018-03-21 | Shell Internationale Research Maatschappij B.V. | Process comprising analysing a flowing fluid |
| CN106544052A (zh) * | 2015-09-17 | 2017-03-29 | 中国石油化工股份有限公司 | 一种原油常（减）压蒸馏装置的轻烃回收工艺 |
| CN107057747B (zh) * | 2016-11-07 | 2020-04-28 | 中国石油大学(华东) | 一种基于清晰切割的常减压节能深拔工艺 |
| CN109762591B (zh) * | 2019-02-27 | 2024-03-22 | 北京赛福贝特能源技术服务有限公司 | 一种用于原油常减压蒸馏系统的化学清洗装置 |
| CN112791435A (zh) * | 2019-11-13 | 2021-05-14 | 中国石油化工股份有限公司 | 一种热耦合精馏装置及一种热耦合精馏工艺 |
Citations (3)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| CN1454965A (zh) * | 2003-05-08 | 2003-11-12 | 中国石化集团洛阳石油化工工程公司 | 石油常减压蒸馏工艺及其装置 |
| CN1817411A (zh) * | 2006-01-10 | 2006-08-16 | 武汉加华科技有限公司 | 减顶瓦斯常压脱硫工艺及装置 |
| CN1884441A (zh) * | 2006-05-25 | 2006-12-27 | 上海交通大学 | 提高石油常减压蒸馏轻油收率的方法 |
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Patent Citations (3)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| CN1454965A (zh) * | 2003-05-08 | 2003-11-12 | 中国石化集团洛阳石油化工工程公司 | 石油常减压蒸馏工艺及其装置 |
| CN1817411A (zh) * | 2006-01-10 | 2006-08-16 | 武汉加华科技有限公司 | 减顶瓦斯常压脱硫工艺及装置 |
| CN1884441A (zh) * | 2006-05-25 | 2006-12-27 | 上海交通大学 | 提高石油常减压蒸馏轻油收率的方法 |
Non-Patent Citations (2)
| Title |
|---|
| 陈淳等.常减压蒸馏能耗与原油拔出率的关联.《炼油设计》.2001,第31卷(第10期),第58页左栏第1节至第61页右栏第3节. * |
| 陈淳等.常减压蒸馏装置基准能耗计算方法的比较.《石油学报(石油加工)》.2002,第18卷(第3期),第48页第1节至第52页第7节. * |
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| C10 | Entry into substantive examination | ||
| SE01 | Entry into force of request for substantive examination | ||
| C14 | Grant of patent or utility model | ||
| GR01 | Patent grant | ||
| C17 | Cessation of patent right | ||
| CF01 | Termination of patent right due to non-payment of annual fee |
Granted publication date: 20120718 Termination date: 20121121 |