CN101444675B - 酒精发酵糟液热泵浓缩工艺及其装置 - Google Patents
酒精发酵糟液热泵浓缩工艺及其装置 Download PDFInfo
- Publication number
- CN101444675B CN101444675B CN2008102326274A CN200810232627A CN101444675B CN 101444675 B CN101444675 B CN 101444675B CN 2008102326274 A CN2008102326274 A CN 2008102326274A CN 200810232627 A CN200810232627 A CN 200810232627A CN 101444675 B CN101444675 B CN 101444675B
- Authority
- CN
- China
- Prior art keywords
- liquid
- steam
- pressure evaporator
- low
- poor
- Prior art date
- Legal status (The legal status is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the status listed.)
- Expired - Fee Related
Links
Images
Landscapes
- Vaporization, Distillation, Condensation, Sublimation, And Cold Traps (AREA)
Abstract
本发明公开了一种酒精糟液热泵浓缩工艺及装置，该装置主要包括高压蒸发器、低压蒸发器、高压气液分离器、低压气液分离器和热泵压缩机，高、低压蒸发器依次串联，高压蒸发器中料液蒸发后产生的二次蒸汽作为低压蒸发器中料液的加热热源，低压蒸发器中料液蒸发后产生的二次蒸汽经过热泵压缩机加压后作为高压蒸发器中料液的加热热源，除启动初始阶段提供一定的锅炉蒸汽外，正常运行后，只需提供一定量的电功或机械功保证热泵压缩机正常运行外，整个系统无需外界其他能量。与多效蒸发工艺相比，本发明蒸发单位质量糟液中水分所需的能源消耗少，且无需设置真空泵，同时产生的冷凝水量有一定程度减少，因此可达到酒精生产中节能环保的目的。
Description
技术领域
本发明属于酒精生产技术领域，涉及酒精发酵料液处理的工艺和装置，特别涉及一种酒精发酵糟液热泵浓缩工艺及其装置。
背景技术
酒精是一种无色透明、易挥发，易燃烧，不导电的液体，有酒的气味和刺激的辛辣滋味，微甘，学名是乙醇，分子式C2H5OH，因为它的化学分子式中含有羟基，所以叫做乙醇，比重0.7893，凝固点-117.3℃，沸点78.2℃，能与水、甲醇、乙醚和氯仿等以任何比例混溶，有吸湿性；与水能形成共沸混合物，共沸点78.15℃。乙醇蒸气与空气混合能引起爆炸，爆炸极限浓度3.5～18.0％。酒精溶液在浓度为70％时，对于细菌具有强列的杀伤作用.也可以作防腐剂，溶剂等。处于临界状态时的乙醇，有极强烈的溶解能力，可实现超临界淬取。由于它的溶液凝固点下降，因此，一定浓度的酒精溶液，可以作防冻剂和冷媒。酒精可以代替汽油作燃料，是一种可再生能源。酒精的用途按照需求量多少可分为三方面：用量最大的燃料酒精，调制酒精饮料用的食用酒精，化工医药用酒精。
酒精是一种重要的工业原料，广泛应用于化工、食品饮料工业、军工、日用化工和医药卫生等领域，同时又是最有希望全部或部分替代石油的可再生能源，因此具有十分广泛的应用和发展前景。我国的实际酒精生产能力已经达到500万吨左右，实际年生产酒精约为350 万吨。目前国内酒精生产的主要原料仍然以玉米为主，含部分小麦、高粱和水稻，占50％；薯类占32％；糖蜜占18％；而且随着国家政策的调整，非粮类原料所占的比重越来越大。
酒精工业是一个污染十分严重的行业，1996年我国酒精工业年排放高浓度的有机废水达5000多万m3，排放BOD5约180万吨，CODCr约360万吨，分别占全国工业废水BOD5和CODCr排放总量的1/8，是我国排放有机污染物浓度最高，造成水环境污染严重的第二大轻工行业。不同的酒精生产原料所产生的废液中成分有较大的区别，例如木薯酒精糟中蛋白含量低，而糖蜜酒精废水中的糖分、蛋白质、氨基酸等含量较高。目前国内外酒精废液的治理总体来说可以分为直接处理和资源化利用两种，直接处理就是采用常用的污水处理方法对酒精废液进行处理，主要可以分为化学法、物理法、生化法；资源化利用旨在利用酒精废液中的有用成份，从而减少对现有资源的浪费。广辟资源，利用我国丰富的农业、工业副产物，利用新的科技成果，将酒精生产中产生的有用成份回收，用于制造饲料、有机肥、或提取其中富含的氨基酸等，是我国酒精工业发展的必由之路。酒精废液的资源化利用技术主要有农田灌溉法、蒸发浓缩法、焚烧法和发酵生产单细胞蛋白法。
在经济发达的国家，如美、法、英、德、意等国，大都采用蒸发浓缩的方法处理酒精废液，我国的许多厂家也采用了这种处理方法。以糖蜜酒精为例，蒸发浓缩后的再处理有两种途径：1)糖蜜酒精废液经初步处理后浓缩至75％～85％，然后制成纯干粉或加入辅料制成 混合干粉，得到的干粉可以用于配制或直接作为饲料、肥料、水泥减水剂等；2)将初步处理过的废液浓缩到含固形物60％后，用高压泵通过喷嘴雾化，喷入炉膛燃烧的火焰中，使废液在1100～1250℃的高温下燃烧，或者将浓缩液与一定比例的蔗渣混合均匀后送入锅炉燃烧，并回收反应热。将废液蒸发浓缩至60°BX，作为商品出售，有如下用途：与糖蜜及其它饲料混合作饲料；与滤泥和无机肥混合作有机复混肥；直接喷入焚烧炉焚烧，灰渣可作钾肥。浓缩处理可实现废液的零排放，治理较为彻底，是目前国内外比较推崇的治理方法。
对分离出的酒精糟液，开始使用单效蒸发设备，每蒸发1吨水需要消耗1吨以上的蒸汽，能耗十分巨大；后来逐渐采用多效蒸发方式，使能耗大幅度降低，例如使用四效蒸发方法，则蒸发1吨水消耗的蒸汽量减少到0.3吨以下，但是多效蒸发仍然存在着一些问题，例如需要真空泵或大量的冷凝水维持效间的真空度，随着中国煤价的逐年上升，其能耗费用仍然十分大，以近年4000～5000kcal的煤炭价格为例，一套四效蒸发设备蒸发1吨糟液中的水份，所需的费用仍达到45元/吨，蒸发所消耗的气量约占酒精生产的近30％。
发明内容
本发明的目的在于解决传统酒精糟液采用多效蒸发方法时耗能大、且需要维持系统真空度的缺点，采用热泵技术，将蒸发产生的二次蒸汽回用，从而提供一种节能、环保的酒精发酵糟液热泵浓缩工艺及其装置。
本发明的目的是通过以下技术方案来解决的：
酒精发酵糟液热泵浓缩装置，包括高压蒸发器1、低压蒸发器2、高压气液分离器3、低压气液分离器4和压缩机7，高压蒸发器1与低压蒸发器2相串联，高压蒸发器1中料液蒸发后产生的二次蒸汽作为低压蒸发器2中料液的加热热源，低压蒸发器2中料液蒸发后产生的二次蒸汽经压缩机7加压后作为高压蒸发器1中料液的加热热源。
糟液输送管道与进口压力调节阀8入口端连接，进口压力调节阀8出口端通过管道与高压蒸发器1的下部料液入口端连接，高压蒸发器1的料液上部出口端通过管道与高压气液分离器3的入口端连接，高压气液分离器3下部的料液出口端通过管道与低压蒸发器2的下部料液入口端连接，低压蒸发器2的料液上部出口端通过管道与低压气液分离器4的入口端连接，低压气液分离器4下部的料液出口端通过管道与浓浆泵5的入口端连接；高压分离器3上部蒸汽出口端通过管道与低压蒸发器2的加热蒸汽入口端连接，低压气液分离器4上部蒸汽出口端通过管道与杂质过滤器6的入口端连接，杂质过滤器6的出口端通过管道与压缩机7的入口端连接，压缩机7的出口端通过管道与高压蒸发器1的加热蒸汽入口端连接。
此外，这种酒精发酵糟液热泵浓缩装置，还可将糟液输送管道与进口压力调节阀8入口端连接，进口压力调节阀8出口端通过管道与低压蒸发器2的下部料液入口端连接，低压蒸发器2的料液上部出口端通过管道与低压气液分离器4的入口端连接，低压气液分离器4下部的料液出口端通过管道与料液泵9的入口端连接，料液泵9的出口端通过管道与高压蒸发器1的下部料液入口端连接，高压蒸发器1的 料液上部出口端通过管道与高压气液分离器3的入口端连接，高压气液分离器3下部的料液出口端通过管道与浓浆泵5的入口端连接；高压分离器3上部蒸汽出口端通过管道与低压蒸发器2的加热蒸汽入口端连接，低压分离器4上部蒸汽出口端通过管道与杂质过滤器6的入口端连接，杂质过滤器6的出口端通过管道与压缩机7的入口端连接，压缩机7的出口端通过管道与高压蒸发器1的加热蒸汽入口端连接。
上述压缩机7为压缩水蒸气的热泵压缩机，且其结构形式可为螺杆、罗茨、活塞或离心式压缩机。
一种利用上述装置的酒精发酵糟液热泵浓缩工艺，其特征在于：来自前段分离工序得到的固型物含量为10％～20％，温度为80～120℃的发酵糟液，经过进口压力调节阀8调整至设定的压力后进入高压蒸发器1的下部料液入口，糟液进入后均匀流过高压蒸发器1内所设置的加热管，在加热管外部蒸汽的加热作用下，糟液中的部分水被蒸发，糟液在加热管内流动至加热管最上部后汇集，并通过高压蒸发器1的上部料液出口流入高压气液分离器3的料液入口，气体被分离后的糟液流入低压蒸发器2的下部料液入口，糟液在低压蒸发器2中的加热管内流动，并被外部蒸汽加热蒸发水份，蒸发终了的料液从低压蒸发器2的上部料液出口流出，并进入低压气液分离器4的料液入口，气体被分离后，固型物含量为45％～60％的浓缩糟液从低压气液分离器4料液出口流出，并由浓浆泵5输送至下一个工序；糟液在高压蒸发器1蒸发过程中产生的蒸汽随糟液一同流入高压气液分离器3的料液入口，蒸汽与糟液在高压气液分离器3中分离后，由高压气液分 离器3上部蒸汽出口流出并进入低压蒸发器2的中部蒸汽入口，蒸汽在低压蒸发器2的加热管外部冷凝加热低压蒸发器2加热管内流动的糟液，释放热量后的蒸汽变为冷凝水，由低压蒸发器2下部的冷凝水口排出，糟液在低压蒸发器2蒸发过程中产生的蒸汽随糟液一同流入低压气液分离器4的料液入口，蒸汽与糟液在低压气液分离器4中分离后，由低压气液分离器4上部蒸汽出口流入并流经杂质过滤器6去除蒸汽中粉尘颗粒后被压缩机7吸入，经压缩机7加压后的蒸汽进入高压蒸发器2的中部蒸汽入口，蒸汽在高压蒸发器2的加热管外部冷凝加热高压蒸发器2管内流动的糟液，释放热量后的蒸汽变为冷凝水，由高压蒸发器2下部的冷凝水口排出。
一种利用上述装置的酒精发酵糟液热泵浓缩工艺，其特征还在于：来自前段分离工序得到的固型物含量为10％～20％，温度为80～120℃的发酵糟液，经进口压力调节阀8调整至设定的压力后进入低压蒸发器2的下部料液入口，糟液进入后均匀流过低压蒸发器2内所设置的加热管，在加热管外部蒸汽的加热作用下，糟液中的部分水被蒸发，糟液在加热管内流动至加热管最上部后汇集，并通过低压蒸发器2的上部料液出口流入低压气液分离器4的料液入口，气体被分离后的糟液经过料液泵9加压后流入高压蒸发器1的下部料液入口，糟液在高压蒸发器1中的加热管内流动，并被外部蒸汽加热蒸发水份，蒸发终了的料液从高压蒸发器1的上部料液出口流出，并进入高压气液分离器3的料液入口，气体被分离后，固型物含量为45％～60％的浓缩糟液从高压气液分离器3料液出口流出，并由浓浆泵5输送至下一个工序；糟液在高压蒸发器1蒸发过程中产生的蒸汽随糟液一同流入高压气液分离器3的料液入口，蒸汽与糟液在高压气液分离器3中分离后，由高压气液分离器3上部蒸汽出口流出并进入低压蒸发器2的中部蒸汽入口，蒸汽在低压蒸发器2的加热管外部冷凝加热低压蒸发器2加热管内流动的糟液，释放热量后的蒸汽变为冷凝水，由低压蒸发器2下部的冷凝水口排出，糟液在低压蒸发器2蒸发过程中产生的蒸汽随糟液一同流入低压气液分离器4的料液入口，蒸汽与糟液在低压气液分离器4中分离后，由低压气液分离器4上部蒸汽出口流入并流经杂质过滤器6去除蒸汽中粉尘颗粒后被压缩机7吸入，经压缩机7加压后的蒸汽进入高压蒸发器1的中部蒸汽入口，蒸汽在高压蒸发器1的加热管外部冷凝加热高压蒸发器1管内流动的糟液，释放热量后的蒸汽变为冷凝水，由高压蒸发器1下部的冷凝水口排出。
上述酒精发酵糟液热泵浓缩工艺中，原料为木薯、糖蜜等非粮原料。
上述压缩机7可为单台，也可由至少两台并联组成；也可根据需要选择容积式或速度式压缩机。
本发明采用的酒精发酵糟液浓缩工艺及装置，可将低压蒸发器料液产生的二次蒸汽所富集的能量回收利用，除系统启动时需要提供一定量的一次蒸汽外，正常运行后，仅需要提供一定的电功或机械功保持热泵压缩机运行，则可停止外部蒸汽加热，同时在压缩机的抽吸作用下，低压蒸发器中真空度可自动维持，无需用外界的冷却水或采用真空泵。此外，与多效蒸发相比，无一次蒸汽产生的冷凝水，蒸发过程中产生的总水量有一定程度的降低。采用本工艺及其装置后，蒸发单位水量所需要的费用大大降低，同时由于无需锅炉燃烧生产蒸汽。
附图说明
图1是本发明的顺流加料式酒精发酵糟液热泵浓缩装置及工艺流程图。
图2是本发明的逆流加料式酒精发酵糟液热泵浓缩装置及工艺流程图。
图中：1为高压蒸发器；2为低压蒸发器；3为高压气液分离器；4为低压气液分离器；5为浓浆泵；6为杂质过滤器；7为压缩机；8为进口压力调节阀；9为料液泵。
具体实施方式
下面结合附图及实施例对本发明做进一步详细描述。
实施例1：
图1是本发明的顺流加料式酒精发酵糟液热泵浓缩装置及工艺图，糟液的整体流动方向和加热蒸汽的流动方向一致，即浓度和温度低的糟液首先经过高压蒸发器1，然后经过低压蒸发器2，而温度高的加热蒸汽加热高压蒸发器1，温度低的加热蒸汽加热低压蒸发器2。如图1所示，糟液输送管道与进口压力调节阀8入口端连接，进口压力调节阀8出口端通过管道与高压蒸发器1的下部料液入口端连接，高压蒸发器1的料液上部出口端通过管道与高压气液分离器3的入口端连接，高压气液分离器3下部的料液出口端通过管道与低压蒸发器2的下部料液出口端连接，低压蒸发器2的料液上部出口端通过管道 与低压气液分离器4的入口端连接，低压气液分离器4下部的料液出口端通过管道与浓浆泵5的入口端连接；高压分离器3上部蒸汽出口端通过管道与低压蒸发器2的加热蒸汽入口端连接，低压气液分离器4上部蒸汽出口端通过管道与杂质过滤器6的入口端连接，杂质过滤器6的出口端通过管道与压缩机7的入口端连接，压缩机7的出口端通过管道与高压蒸发器1的加热蒸汽入口端连接。
本实施例的工作过程如下：
利用糖蜜发酵生产酒精工艺中，酒精年生产能力2.4万吨，分离工序得到的固型物含量为12％，温度为105℃，压力为110kPa的发酵糟液，经过进口压力调节阀8调整至常压后进入高压蒸发器1的下部料液入口，糟液进入后均匀流过高压蒸发器1内所设置的加热管，在加热管外部蒸汽的加热作用下，糟液中的部分水被蒸发，蒸发温度为100℃，糟液在加热管内流动至加热管最上部后汇集，糟液中固型物的含量增加至40％，并通过高压蒸发器1的上部料液出口流入高压气液分离器3的料液入口，气体被分离后的糟液流入低压蒸发器2的下部料液入口，糟液在低压蒸发器2中的加热管内流动，并被外部蒸汽加热蒸发水份，蒸发温度为90℃，蒸发终了的料液从低压蒸发器2的上部料液出口流出，并进入低压气液分离器4的料液入口，气体被分离后，固型物含量为60％的浓缩糟液从高压气液分离器3料液出口流出，并由浓浆泵5输送至干燥工序；
糟液在高压蒸发器1蒸发过程中产生的101kPa的蒸汽随糟液一同流入高压气液分离器3的料液入口，蒸汽与糟液在高压气液分离器 3中分离后，由高压气液分离器3上部蒸汽出口流出并进入低压蒸发器2的中部蒸汽入口，蒸汽在低压蒸发器2的加热管外部冷凝加热低压蒸发器2管内流动的糟液，该过程中冷凝温度为100℃，释放热量后的蒸汽变为冷凝水，由低压蒸发器2下部的冷凝水口排出，糟液在低压蒸发器2蒸发过程中产生的70kPa的蒸汽随糟液一同流入低压气液分离器4的料液入口，蒸汽与糟液在低压气液分离器4中分离后，由低压气液分离器4上部蒸汽出口流入并流经杂质过滤器6去除蒸汽中粉尘颗粒后被压缩机7吸入，经压缩机7将蒸汽压力升高至143kPa后进入高压蒸发器1的中部蒸汽入口，蒸汽在高压蒸发器1的加热管外部冷凝加热高压蒸发器1管内流动的糟液，该过程中冷凝温度为110℃，释放热量后的蒸汽变为冷凝水，由高压蒸发器1下部的冷凝水口排出。在本实施例中，糟液的流量为50吨/小时，选用单台排量为800立方米/分钟的喷水螺杆工艺压缩机。
表1实施例1与普通四效蒸发对比
注：电价0.5元/度；蒸汽价150元/吨；四效蒸发按照蒸发1吨水消耗0.3吨干蒸汽计；年运行时间为300天×24小时
表1中给出了采用该实施例与四效蒸发工艺的能耗和技术经济性对比，从表中可见，采用本发明中的该实施例后，初投资费用虽然较高，但是年运行费用大幅度降低，比四效蒸发工艺所新增的投资即主要为螺杆压缩机的投资可在不到1年的时间内回收，从第2年开始能够每年节省约900万元运行费。
实施例2：
图2是本发明的逆流加料式酒精发酵糟液热泵浓缩装置及工艺图，糟液的整体流动方向和加热蒸汽的流动方向相反，即浓度和温度低的糟液首先经过低压蒸发器2，然后经过高压蒸发器1，因此温度高的加热蒸汽所加热的为高浓度的糟液。如图2所示，糟液输送管道与进口压力调节阀8入口端连接，进口压力调节阀8出口端通过管道与低压蒸发器2的下部料液入口端连接，低压蒸发器2的料液上部出口端通过管道与低压气液分离器4的入口端连接，低压气液分离器4下部的料液出口端通过管道与料液泵9的入口端连接，料液泵9的出口端通过管道与高压蒸发器1的下部料液出口端连接，高压蒸发器1的料液上部出口端通过管道与高压气液分离器3的入口端连接，高压气液分离器3下部的料液出口端通过管道与浓浆泵5的入口端连接；
本实施例的工作过程如下：
利用木薯做为原料的酒精发酵生产工艺中，离心分离后含固型物为20％，温度为90℃，压力为常压的糟液，经过进口压力调节阀8调整至50kPa后进入低压蒸发器2的下部料液入口，该过程中闪蒸出部分水份，糟液进入后均匀流过低压蒸发器2内所设置的加热管，在 加热管外部蒸汽的加热作用下，糟液中的部分水被蒸发，蒸发温度为80℃，糟液在加热管内流动至加热管最上部后汇集，糟液中的固型物含量提高到35％，并通过低压蒸发器2的上部料液出口流入低压气液分离器4的料液入口，气体被分离后的糟液经过料液泵9加压至70kPa后流入高压蒸发器1的下部料液入口，糟液在高压蒸发器1中的加热管内流动，并被外部蒸汽加热蒸发水份，蒸发温度为90℃，蒸发终了的料液从高压蒸发器1的上部料液出口流出，并进入高压气液分离器3的料液入口，气体被分离后，固型物含量为50％的浓缩糟液从高压气液分离器3料液出口流出，并由浓浆泵5输送至下一个工序。
糟液在高压蒸发器1蒸发过程中产生的70kPa的蒸汽随糟液一同流入高压气液分离器3的料液入口，蒸汽与糟液在高压气液分离器3中分离后，由高压气液分离器3上部蒸汽出口流出并进入低压蒸发器2的中部蒸汽入口，蒸汽在低压蒸发器2的加热管外部冷凝加热低压蒸发器2加热管内流动的糟液，该过程中冷凝温度为90℃，释放热量后的蒸汽变为冷凝水，由低压蒸发器2下部的冷凝水口排出，糟液在低压蒸发器2蒸发过程中产生的50kPa的蒸汽随糟液一同流入低压气液分离器4的料液入口，蒸汽与糟液在低压气液分离器4中分离后，由低压气液分离器4上部蒸汽出口流入并流经杂质过滤器6去除蒸汽中粉尘颗粒后被压缩机7吸入，经压缩机7将蒸汽压力升高至101kPa后进入高压蒸发器2的中部蒸汽入口，蒸汽在高压蒸发器2的加热管外部冷凝加热高压蒸发器2管内流动的糟液，该过程中冷凝温度为100℃，释放热量后的蒸汽变为冷凝水，由高压蒸发器2下部的冷凝 水口排出。在本实施例中，糟液的流量为80吨/小时，选用单台排量为2000立方米/分钟的离心压缩机。
在逆流加料式工艺中，高温蒸汽加热固型物较多的糟液，而低温蒸汽加热固型物较少的糟液，因此糟液的粘度和流动性基本一致，且高压和低压蒸发器具有近似的换热系数。实施例2中的蒸发温度比实施例1低，即其饱和蒸气压较低，由于饱和水蒸气的密度随压力下降而下降，故实施例2中的压缩机排量比实施例1大，但是较低的蒸发温度有利于减少结垢，增加换热器的清洗周期。
上面结合附图所描述的本发明优选具体实施例仅用于说明本发明的实施方式，而不是作为对前述发明目的和所附权利要求书内容和范围的限制，凡是依据本发明的技术实质对以上实施例所做的任何简单修改、等同变化与修饰，均仍属本发明技术和权利保护范畴。
Claims (9)
1.酒精发酵糟液热泵浓缩装置，包括高压蒸发器(1)、低压蒸发器(2)、高压气液分离器(3)、低压气液分离器(4)和压缩机(7)，其特征在于：高压蒸发器(1)与低压蒸发器(2)相串联，高压蒸发器(1)中料液蒸发后产生的二次蒸汽作为低压蒸发器(2)中料液的加热热源，低压蒸发器(2)中料液蒸发后产生的二次蒸汽经过压缩机(7)加压后作为高压蒸发器(1)中料液的加热热源。
2.根据权利要求1所述的酒精发酵糟液热泵浓缩装置，其特征在于：糟液输送管道与进口压力调节阀(8)入口端连接，进口压力调节阀(8)出口端通过管道与高压蒸发器(1)的下部料液入口端连接，高压蒸发器(1)的料液上部出口端通过管道与高压气液分离器(3)的入口端连接，高压气液分离器(3)下部的料液出口端通过管道与低压蒸发器(2)的下部料液入口端连接，低压蒸发器(2)的料液上部出口端通过管道与低压气液分离器(4)的入口端连接，低压气液分离器(4)下部的料液出口端通过管道与浓浆泵(5)的入口端连接；高压分离器(3)上部蒸汽出口端通过管道与低压蒸发器(2)的加热蒸汽入口端连接，低压气液分离器(4)上部蒸汽出口端通过管道与杂质过滤器(6)的入口端连接，杂质过滤器(6)的出口端通过管道与压缩机(7)的入口端连接，压缩机(7)的出口端通过管道与高压蒸发器(1)的加热蒸汽入口端连接。
3.根据权利要求1所述的酒精发酵糟液热泵浓缩装置，其特征还在于：糟液输送管道与进口压力调节阀(8)入口端连接，进口压力调节阀(8)出口端通过管道与低压蒸发器(2)的下部料液入口端连接，低压蒸发器(2)的料液上部出口端通过管道与低压气液分离器(4)的入口端连接，低压气液分离器(4)下部的料液出口端通过管道与料液泵(9)的入口端连接，料液泵(9)的出口端通过管道与高压蒸发器(1)的下部料液入口端连接，高压蒸发器(1)的料液上部出口端通过管道与高压气液分离器(3)的入口端连接，高压气液分离器(3)下部的料液出口端通过管道与浓浆泵(5)的入口端连接；高压分离器(3)上部蒸汽出口端通过管道与低压蒸发器(2)的加热蒸汽入口端连接，低压分离器(4)上部蒸汽出口端通过管道与杂质过滤器(6)的入口端连接，杂质过滤器(6)的出口端通过管道与压缩机(7)的入口端连接，压缩机(7)的出口端通过管道与高压蒸发器(1)的加热蒸汽入口端连接。
4.根据权利要求1所述的酒精发酵糟液热泵浓缩装置，其特征在于：所述的压缩机(7)为压缩水蒸气的热泵压缩机。
5.根据权利要求1所述的酒精发酵糟液热泵浓缩装置，其特征在于：所述压缩机(7)的结构形式为螺杆压缩机、活塞压缩机、离心式压缩机或罗茨风机。
6.酒精发酵糟液热泵浓缩工艺，其特征在于：来自前段分离工序得到的固型物含量为10％～20％，温度为80～120℃的发酵糟液，经过进口压力调节阀(8)调整至设定的压力后进入高压蒸发器(1)的下部料液入口，糟液进入后均匀流过高压蒸发器(1)内所设置的加热管，在加热管外部蒸汽的加热作用下，糟液中的部分水被蒸发，糟液在加热管内流动至加热管最上部后汇集，并通过高压蒸发器(1)的上部料液出口流入高压气液分离器(3)的料液入口，气体被分离后的糟液流入低压蒸发器(2)的下部料液入口，糟液在低压蒸发器(2)中的加热管内流动，并被外部蒸汽加热蒸发水份，蒸发终了的料液从低压蒸发器(2)的上部料液出口流出，并进入低压气液分离器(4)的料液入口，气体被分离后，固型物含量为45％～60％的浓缩糟液从低压气液分离器(4)料液出口流出，并由浓浆泵(5)输送至下一个工序；糟液在高压蒸发器(1)蒸发过程中产生的蒸汽随糟液一同流入高压气液分离器(3)的料液入口，蒸汽与糟液在高压气液分离器(3)中分离后，由高压气液分离器(3)上部蒸汽出口流出并进入低压蒸发器(2)的中部蒸汽入口，蒸汽在低压蒸发器(2)的加热管外部冷凝加热低压蒸发器(2)管内流动的糟液，释放热量后的蒸汽变为冷凝水，由低压蒸发器(2)下部的冷凝水口排出，糟液在低压蒸发器(2)蒸发过程中产生的蒸汽随糟液一同流入低压气液分离器(4)的料液入口，蒸汽与糟液在低压气液分离器(4)中分离后，由低压气液分离器(4)上部蒸汽出口流入并流经杂质过滤器(6)去除蒸汽中粉尘颗粒后被压缩机(7)吸入，经压缩机(7)加压后的蒸汽进入高压蒸发器(2)的中部蒸汽入口，蒸汽在高压蒸发器(2)的加热管外部冷凝加热高压蒸发器(2)加热管内流动的糟液，释放热量后的蒸汽变为冷凝水，由高压蒸发器(2)下部的冷凝水口排出。
7.根据权利要求6所述的酒精发酵糟液热泵浓缩工艺，其特征在于：压缩机(7)可为单台，也可由至少两台并联组成。
8.酒精发酵糟液热泵浓缩工艺，其特征在于：来自前段分离工序得到的固型物含量为10％～20％，温度为80～120℃的发酵糟液，经过进口压力调节阀(8)调整至合适的压力后进入低压蒸发器(2)的下部料液入口，糟液进入后均匀流过蒸发器内所设置的加热管，在加热管外部蒸汽的加热作用下，糟液中的部分水被蒸发，糟液在加热管内流动至加热管最上部后汇集，并通过低压蒸发器(2)的上部料液出口流入低压气液分离器(4)的料液入口，气体被分离后的糟液经过料液泵(9)加压后流入高压蒸发器(1)的下部料液入口，糟液在高压蒸发器(1)中的加热管内流动，并被外部蒸汽加热蒸发水份，蒸发终了的料液从高压蒸发器(1)的上部料液出口流出，并进入高压气液分离器(3)的料液入口，气体被分离后，固型物含量为45％～60％的浓缩糟液从高压气液分离器(3)料液出口流出，并由浓浆泵(5)输送至下一个工序；糟液在高压蒸发器(1)蒸发过程中产生的蒸汽随糟液一同流入高压气液分离器(3)的料液入口，蒸汽与糟液在高压气液分离器(3)中分离后，由高压气液分离器(3)上部蒸汽出口流出并进入低压蒸发器(2)的中部蒸汽入口，蒸汽在低压蒸发器(2)的加热管外部冷凝加热低压蒸发器(2)管内流动的糟液，释放热量后的蒸汽变为冷凝水，由低压蒸发器(2)下部的冷凝水口排出，糟液在低压蒸发器(2)蒸发过程中产生的蒸汽随糟液一同流入低压气液分离器(4)的料液入口，蒸汽与糟液在低压气液分离器(4)中分离后，由低压气液分离器(4)上部蒸汽出口流入并流经杂质过滤器(6)去除蒸汽中粉尘颗粒后被压缩机(7)吸入，经压缩机(7)加压后的蒸汽进入高压蒸发器(1)的中部蒸汽入口，蒸汽在高压蒸发器(1)的加热管外部冷凝加热高压蒸发器(1)加热管内流动的糟液，释放热量后的蒸汽变为冷凝水，由高压蒸发器(1)下部的冷凝水口排出。
9.根据权利要求8所述的酒精发酵糟液热泵浓缩工艺，其特征在于：压缩机(7)可为单台，也可由至少两台并联组成。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| CN2008102326274A CN101444675B (zh) | 2008-12-08 | 2008-12-08 | 酒精发酵糟液热泵浓缩工艺及其装置 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| CN2008102326274A CN101444675B (zh) | 2008-12-08 | 2008-12-08 | 酒精发酵糟液热泵浓缩工艺及其装置 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| CN101444675A CN101444675A (zh) | 2009-06-03 |
| CN101444675B true CN101444675B (zh) | 2010-12-08 |
Family
ID=40740739
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| CN2008102326274A Expired - Fee Related CN101444675B (zh) | 2008-12-08 | 2008-12-08 | 酒精发酵糟液热泵浓缩工艺及其装置 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| CN (1) | CN101444675B (zh) |
Families Citing this family (7)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| CN103373747B (zh) * | 2012-04-23 | 2015-11-25 | 安琪酵母股份有限公司 | 酵母废水的蒸发浓缩方法 |
| CN103893985B (zh) * | 2013-06-19 | 2015-11-18 | 上海神农节能环保科技股份有限公司 | 用于易燃易爆溶剂蒸发回收的机械压缩蒸发器 |
| CN103734649A (zh) * | 2013-11-25 | 2014-04-23 | 天津市傲绿农副产品集团股份有限公司 | 一种热泵式自动控温控湿黑大蒜发酵仓 |
| CN104324512B (zh) * | 2014-11-07 | 2016-02-17 | 徐建涛 | 热泵蒸发机组 |
| CN104787823B (zh) * | 2015-04-17 | 2017-03-15 | 黑龙江鑫达晟机械科技有限公司 | 酵母废水零排放处理方法 |
| CN107213659B (zh) * | 2016-09-08 | 2019-06-21 | 江苏科技大学 | 一种机械蒸汽再压缩系统及控制方法 |
| CN115193071B (zh) * | 2022-07-08 | 2023-07-14 | 东莞益海嘉里生物科技有限公司 | 一种酒糟液蒸发浓缩系统及其蒸发浓缩方法 |
Citations (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| EP0280676A2 (de) * | 1987-02-25 | 1988-08-31 | VOGELBUSCH GESELLSCHAFT m.b.H. | Verfahren zur destillativen Trennung von Gemischen |
| CN2069293U (zh) * | 1989-09-12 | 1991-01-16 | 大连理工大学 | 多程升降膜蒸发器 |
-
2008
- 2008-12-08 CN CN2008102326274A patent/CN101444675B/zh not_active Expired - Fee Related
Patent Citations (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| EP0280676A2 (de) * | 1987-02-25 | 1988-08-31 | VOGELBUSCH GESELLSCHAFT m.b.H. | Verfahren zur destillativen Trennung von Gemischen |
| CN2069293U (zh) * | 1989-09-12 | 1991-01-16 | 大连理工大学 | 多程升降膜蒸发器 |
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| CN101444675A (zh) | 2009-06-03 |
Similar Documents
| Publication | Publication Date | Title |
|---|---|---|
| CN101444675B (zh) | 酒精发酵糟液热泵浓缩工艺及其装置 | |
| CN104986910B (zh) | 机械蒸汽再压缩降膜蒸发工艺方法及其系统 | |
| CN103127736A (zh) | 一种采用热泵技术的蒸发浓缩装置 | |
| CN112066686B (zh) | 一种新型冷凝热回收盘式污泥低温干化系统 | |
| CN102351361B (zh) | 一种高盐油田污水处理和稠油开采相结合的装置及工艺 | |
| CN104151136A (zh) | 从抗生素生产废水中回收丁醇-醋酸丁酯的工艺方法 | |
| CN102294124A (zh) | 一种基于吸收式热泵的喷雾干燥方法和装置 | |
| CN204841160U (zh) | 一种料液浓缩装置 | |
| CN113307433A (zh) | 一种带外置换热器的四效错流制药废水蒸发结晶系统 | |
| CN108671568A (zh) | 采用mvr的降膜蒸发浓缩节能环保改造工艺 | |
| CN219735652U (zh) | 一种超临界co2制冷循环耦合高盐水蒸发零排放的系统 | |
| CN101037239A (zh) | 从酒精废液中回收干燥物的方法 | |
| CN204824504U (zh) | 机械蒸汽再压缩降膜蒸发工艺系统 | |
| CN201253494Y (zh) | 利用干燥机二次蒸汽处理废弃清液的蒸发装置 | |
| CN201686513U (zh) | 海水淡化系统的真空装置蒸汽余热利用装置和系统 | |
| CN211752569U (zh) | 一种多级串联横管降膜tvr蒸汽喷射蒸发器 | |
| CN106362429A (zh) | 一种用于硫酸镍溶液连续蒸发的系统 | |
| CN114772829A (zh) | 电站锅炉有机酸化学清洗废液蒸馏-氧化处理系统及方法 | |
| CN210944908U (zh) | 固废填埋场渗滤液蒸发结晶装置 | |
| CN110358541B (zh) | 一种污泥土壤改良剂及其制备方法和装置 | |
| CN207632774U (zh) | 一种酿酒卧式蒸馏装置及酿酒装置 | |
| CN203483883U (zh) | 一种己内酰胺装置中废液蒸发浓缩的装置 | |
| CN104069643A (zh) | 一种气体循环蒸发方法和装置 | |
| CN217757159U (zh) | 一种高盐有机废水蒸发装置 | |
| CN219376086U (zh) | 一种糖类错流式tvr六效降膜蒸发节能装置 |
Legal Events
| Date | Code | Title | Description |
|---|---|---|---|
| C06 | Publication | ||
| PB01 | Publication | ||
| C10 | Entry into substantive examination | ||
| SE01 | Entry into force of request for substantive examination | ||
| C14 | Grant of patent or utility model | ||
| GR01 | Patent grant | ||
| C17 | Cessation of patent right | ||
| CF01 | Termination of patent right due to non-payment of annual fee |
Granted publication date: 20101208 Termination date: 20131208 |