CN100340825C - 采用弹性膜片的大压比热声驱动制冷系统 - Google Patents
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Abstract
本发明涉及制冷与低温技术领域，特别涉及到一种采用弹性膜片的高压比热声驱动制冷机，包括热声发动机和与其相连的制冷机；其特征在于，在热声发动机与制冷机之间安装一膜盒，该膜盒的一端与热声发动机输出声功的管道连通，另一端与制冷机输入声功的管道连通；在该膜盒内安装一将膜盒分成相互隔离的两部分的弹性膜片。与现有技术相比，本发明优点在于在热声发动机与制冷机之间增加了一块弹性膜片，使二者内部分离开来，能够各自使用最佳的工作介质，使得热声发动机获得大驱动压比，同时制冷机具有优异的制冷效果，从而大幅提升了热声驱动制冷系统的整机的性能。
Description
发明领域
本发明涉及制冷与低温技术领域，特别涉及到一种采用弹性膜片的高压比热声驱动制冷机。
背景技术
热声发动机驱动热声制冷机或者脉管制冷机是一种完全无运动部件的制冷与产生低温的新方法。它运行稳定可靠，使用寿命长；使用热作为能源，可以利用太阳能、废热等作为驱动源，这对于电力缺乏的场合非常有意义；另外它以惰性气体作为工质，有利于环保，所以具有非常广阔的发展前景。利用热声发动机驱动热声制冷机或者脉管制冷机可以获得很低的制冷温度，例如最近用行波热声发动机驱动脉管的最低温度达到了82K，已经接近液氮温区；同时，近年来用热声发动机驱动热声制冷机在普冷温区也取得了很大的进展。
热声发动机驱动脉管制冷机或者热声制冷机中影响制冷效果的关键因素之一是驱动压比，一般要想获得更低的制冷温度和更大的制冷量，就要求有更高的驱动压比。图1、图2所示为工作介质为氮气和氦气时，驻波发动机压力幅值、压比随加热温度变化的一组试验结果，可以看到同样的条件下，氮气的压力幅值和压比比氦气高。所以要使热声发动机获得高的压比就必须选择适当的气体作为工作介质。另一方面，在制冷机系统中，工作介质一般要求导热性能好、比热容大、气化温度低等，氮气等是最合适的选择。图3为热声发动机驱动热声制冷机工作介质中氦气含量变化对降温影响的一组实验结果。可以看到，氦气含量增加对制冷机性能有积极的影响。因此发动机和制冷机所使用的最佳工质通常是不一样的。
以往的热声驱动制冷系统没有将热声发动机和制冷机两侧气体隔开而又能传递声功的机构，所以发动机和制冷机只能使用同一种工质，这样就难于同时使发动机和制冷机最佳地工作。例如，目前的热驱动制冷机一般都是氦气，因此发动机产生的声波的压比不可能很高，也难以进一步提升整机的性能。提高驱动压比，降低制冷温度，增加制冷量是当前热声发动机驱动制冷机的主要目标。
发明内容
本发明的目的在于，克服现有技术的缺陷，提供一种可以将发动机与制冷机隔开，使得发动机与制冷机能够分别采用各自最佳工作介质的热声驱动制冷系统。
为实现上述目的，本发明提供的采用弹性膜片的大压比热声驱动制冷系统，包括热声发动机和与其相连的制冷机；其特征在于，在热声发动机B与制冷机C之间安装一膜盒25，该膜盒25的一端与热声发动机B输出声功的管道连通，另一端与制冷机C输入声功的管道连通；在该膜盒内安装一将膜盒分成相互隔离的两部分的弹性膜片A；所述的弹性膜片A为有机弹性膜片或金属弹性膜片，其张力在10-1～104N/m2之间，其质量在5～500克之间，其单面面积为膜盒两端管道横截面积的2～30倍；所述的制冷机为脉管制冷机或热声制冷机。所述有机弹性膜片为硅胶、橡胶或聚酯塑料制作的弹性膜片；所述金属弹性膜片为弹簧钢、铍青铜或不锈钢制做的弹性膜片。
所述膜盒25安装在热声发动机谐振器两端或行波热声发动机的反馈管上。
所述膜盒25内部的腔体为椭球形或圆柱型或球形。
所述的脉管制冷机为单级脉冲管制冷机或多级脉冲管制冷机。
所述的脉管制冷机，其结构为直线型或U型或同轴型。
所述热声发动机B和制冷机C的工作介质分别为第一工作介质D和第二工作介质E；其工作压力相等；所述第一工作介质D选自氮气、二氧化碳、氩气、氦气中的一种、两种或多种，所述第二工作介质E选自氦气、氮气、氩气、二氧化碳、氢气中的一种、两种或多种。
本发明提供的采用弹性膜片的大压比热声驱动制冷系统与现有技术相比，其优点在于在热声发动机与制冷机之间增加了一块弹性膜片，使二者内部分离开来，能够各自使用最佳的工作介质，使得热声发动机获得大驱动压比，同时制冷机具有优异的制冷效果，从而大幅提升了热声驱动制冷系统的整机的性能。
附图说明
图1为驻波发动机内压力波振幅随加热温度的变化的试验结果示意图；
图2为驻波发动机内压比随加热温度的变化的试验结果示意图；
图3为热声制冷机工作介质中氦气含量变化对降温影响的一组实验结果示意图；
图4为弹性膜片的一种安装结构示意图；
图5为本发明实施例1的结构示意图；
图6为本发明实施例2的结构示意图；
图7为本发明实施例3的结构示意图；
图8为本发明实施例4的结构示意图；
图9为本发明实施例5的结构示意图；
图10为本发明实施例6的结构示意图；
图11为本发明实施例7的结构示意图；
图12为本发明实施例8的结构示意图；
图13为本发明实施例9的结构示意图；
图14为本发明实施例10的结构示意图；
图15为本发明实施例11的结构示意图；
图16为本发明实施例12的结构示意图；
具体实施方式
下面结合附图和具体实施方式对本发明作进一步详细描述：
本发明的关键是在热声发动机B与制冷机C之间添加一弹性膜片A，能够隔离开热声制冷机与制冷机的工作介质，同时还能够保证声波在二者之间的传输，使得热声发动机能够使用能产生大压比的工作介质，制冷机能够使用制冷性能最好的工作介质。
弹性膜片A的工作原理叙述如下：
假设弹性膜片振动时每处的位移量均相等，则可以写出如下的运动方程：
(P1-P2)S＝Kx+mx (1)
其中P1、P2为弹性膜片两侧的压力波动，S为弹性膜片的面积，K为弹性膜片与工作介质接触的面积，x为弹性膜片的位移，m为弹性膜片的质量，x′表示弹性膜片位移的二阶导数。
运动方程还可以进一步写成：
(P1-P2)S＝(K-mω2)x (2)
ω为弹性膜片与工作介质的运动角频率。当K＝mω2时弹性膜片两侧的压力相等，也就是说此时声波能够顺利通过弹性膜片，而且压力波动不发生任何影响。当然这是理想的模型，实际的弹性膜片是中心处位移量大，边缘处位移量小，而且也很难做到K＝mω2，所以在实际应用当中，在弹性膜片能够严格隔开两侧工作介质且具有良好的弹性的前提下，选择越薄的弹性膜片越好，张力越小越好。另外，在安装弹性膜片的地方应加大管道的直径(如图4所示)，以保证膜片的中心处能够达到足够的位移量，使膜片对声波的影响最小。
本发明提供的采用弹性膜片的大压比热声驱动制冷系统，包括热声发动机B和与其相连的制冷机C，在热声发动机B与制冷机C之间安装弹性膜片A，使工作时二者内部的工作介质相互隔离；该弹性膜片A为有机弹性膜片或金属弹性膜片，安装在一膜盒内(如图4所示)，并将膜盒分成两部分，膜盒内部的腔体可以为椭球形、圆柱型和球形，膜盒一般安装在发动机内压力波动的最大处，通常为谐振器的两端，对于行波热声发动机，压力波动的最大处也可能在反馈管上。膜片的单面面积(即膜盒安装膜片处的截面面积，下文所述的弹性膜片面积均指这一面积)为膜盒两端管道横截面积的2～30倍。
下面对本发明的一些优选实施例进行分别叙述：
实施例1
本实施例的结构如图5所示，图中A为弹性膜片，B为热声发动机，C为制冷机，1为热声发动机加热器，2为热声发动机冷却器，3为热声发动机板叠，5为热声发动机热缓冲管，7为热声发动机谐振器，8为制冷机回热器，9为制冷机冷头，10为制冷机室温换热器，11为制冷机脉管，25为膜盒。本实施例中的热声驱动部分采用一个驻波热声发动机，制冷机C采用直线布置的脉冲管制冷机，弹性膜片A选用有机材料橡胶，弹性膜片A安装在椭球形膜盒中，将其两侧气体严格隔离。膜盒两端分别接管道，称该管为导引管，导引管的横截面积为弹性膜片A面积的1/12，膜盒一端的导引管接热声发动机B的谐振器7，其具体接入部位为热声发动机谐振器7靠近热声发动机冷却器2的一端；膜盒另一端的导引管接制冷机C。热声发动机B内使用氮气和氦气的混合气体作为工作介质，氮气的摩尔百分含量为95％，氦气的摩尔百分含量为5％，总压力为20bar；制冷机内使用纯氦气作为工作介质，压力为20bar。本实施例中的弹性膜片A为橡胶制做的弹性膜片。
实施例2
本实施例的结构如图6所示，图中A为弹性膜片，B为热声发动机，C为制冷机，1为热声发动机加热器，2为热声发动机冷却器，3为热声发动机板叠，5为热声发动机热缓冲管，7为热声发动机谐振器，8为制冷机回热器，9为制冷机冷头，12为脉管制冷机双向进气阀，13为脉管制冷机小孔阀，14为脉管制冷机气库，25为膜盒。本实施例中的热声驱动部分采用一个驻波热声发动机，制冷机C采用一个同轴双向进气带小孔气库的脉管制冷机，弹性膜片A选用有机材料聚氨酯，弹性膜片A安装在椭球形膜盒中，将其两侧气体严格隔离。膜盒两端分别接管道，称该管为导引管，导引管的横截面积为弹性膜片A面积的1/8膜盒一端的导引管接热声发动机B的谐振器7，其具体接入部位为热声发动机谐振器7靠近热声发动机冷却器2的一端；膜盒另一端的导引管接制冷机C。热声发动机B内使用二氧化碳、氮气的混合物为工作介质，其中氮气的摩尔百分含量为50％，二氧化碳的摩尔百分含量为50％，总压力为25bar；制冷机C内使用纯氦气作为工作介质，压力为25bar。
本实施例中的弹性膜片A为聚氨酯制做的弹性膜片。
实施例3
本实施例的结构如图7所示，图中A为弹性膜片，B为热声发动机，C为制冷机，1为热声发动机加热器，2为热声发动机冷却器，3为热声发动机板叠，5为热声发动机热缓冲管，7为热声发动机谐振器，8为制冷机回热器，9为制冷机冷头，10为制冷机脉管，13为脉管制冷机小孔阀，14为脉管制冷机气库，25为膜盒。本实施例中的热声驱动部分采用两个对称布置的驻波热声发动机，两个驻波热声发动机共用一个谐振器7，这样布置有利于减小工作时的振动，制冷机C采用一个改进型带小孔气库的脉管制冷机，弹性膜片A选用有机材料硅胶，弹性膜片A安装在椭球形膜盒中，将其两侧气体严格隔离。膜盒两端分别接一细管，称该细管为导引管，导引管的横截面积为弹性膜片A面积的1/8，膜盒一端的导引管接两个热声发动机B的谐振器7，其具体接入部位为热声发动机谐振器7的两端都可以；膜盒另一端的导引管接制冷机C的回热器8。热声发动机B内使用氮气和氩气的混合物为工作介质，氮气和氩气的摩尔百分含量均为50％，压力为30bar；制冷机内使用氦气和氢气作为工作介质，氦气的摩尔百分含量为80％，氢气的摩尔百分含量为20％，总压力为30bar。本实施例中的弹性膜片A为硅胶制做的弹性膜片。
实施例4
本实施例的结构如图8所示，图中A为弹性膜片，B为热声发动机，C为制冷机，1为热声发动机加热器，2为热声发动机冷却器，3为热声发动机板叠，5为热声发动机热缓冲管，7为热声发动机谐振器，9为制冷机冷头，15为热声制冷机板叠，16为热声制冷机缓冲管，25为膜盒。本实施例中的热声驱动部分采用一个驻波热声发动机，制冷机C采用驻波热声制冷机，弹性膜片A选用金属材料不锈钢，弹性膜片A安装在椭球形膜盒中，将其两侧气体严格隔离。膜盒一端接热声发动机B的谐振器7，另一端由管道延伸至制冷机C的换热器端10一侧并与制冷机C连通，膜盒两端管道的横截面积为弹性膜片A面积的1/5。热声发动机B内选用氩气作为工作介质，压力为15bar；制冷机内采用氦气作为工作介质，压力为15bar。本实施例中的弹性膜片A为不锈钢制做的弹性膜片。
实施例5
本实施例的结构如图9所示，图中A为弹性膜片，B为热声发动机，C为制冷机，1为热声发动机加热器，2为热声发动机冷却器，3为热声发动机板叠，5为热声发动机热缓冲管，7为热声发动机谐振器，9为制冷机冷头，12为脉管制冷机双向进气阀，13为脉管制冷机小孔阀，14为脉管制冷机气库，18为脉管制冷机一级回热器，19为脉管制冷机二级回热器，20为脉管制冷机三级回热器，21为脉管制冷机一级脉管，22为脉管制冷机二级脉管，23为脉管制冷机三级脉管，25为膜盒。本实施例中的热声驱动部分采用一个驻波热声发动机，制冷机C采用三级脉管制冷机，弹性膜片A选用金属材料铍青铜，弹性膜片A安装在椭球形膜盒中，将其两侧气体严格隔离。膜盒两端分别接一细管，称该细管为导引管，导引管的横截面积为弹性膜片A面积的1/15。膜盒一端的导引管接热声发动机B的谐振器7，其具体接入部位为热声发动机谐振器7靠近热声发动机冷却器2的一端；膜盒另一端的导引管接制冷机C。热声发动机B内选用氦气和氮气的混合物作为工作介质，二者摩尔浓度均为50％，总压力为22bar；制冷机C内采用氦气和氩气的混合物作为工作介质，二者摩尔浓度分别为95％和5％，总压力为22bar。本实施例中的弹性膜片A为铍青铜制做的弹性膜片。
实施例6
本实施例的结构如图10所示，图中A为弹性膜片，B为热声发动机，C为制冷机，1为热声发动机加热器，2为热声发动机冷却器，3为热声发动机板叠，5为热声发动机热缓冲管，7为热声发动机谐振器，8为制冷机回热器，9为制冷机冷头，10为制冷机室温换热器，16为热声制冷机缓冲管，17为热声制冷机反馈管，25为膜盒。本实施例中的热声驱动部分采用一个驻波热声发动机，制冷机C采用行波热声制冷机，弹性膜片A选用金属材料弹簧钢，弹性膜片A安装在椭球形膜盒中，将其两侧气体严格隔离。膜盒一端接热声发动机B的谐振器7，另一端由一管道延伸至制冷机C的热声制冷机反馈管17并与反馈管17连通，膜盒两端管道的横截面积为弹性膜片A面积的1/6。热声发动机B内使用氮气和氩气的混合物作为工作介质，氮气的摩尔百分含量为60％，氩气的摩尔百分含量为40％，总压力为30bar；制冷机内使用氦气作为工作介质，压力为30bar。本实施例中的弹性膜片A为弹簧钢制做的弹性膜片。
实施例7：
本实施例的结构如图11所示，图中A为弹性膜片，B为热声发动机，C为制冷机，1为热声发动机加热器，2为热声发动机冷却器，4为热声发动机回热器，5为热声发动机热缓冲管，6为热声发动机反馈管，7为热声发动机谐振器，9为制冷机冷头，10为制冷机室温换热器，15为制冷机板叠，16为热声制冷机缓冲管，25为膜盒。本实施例中的热声驱动部分采用一个行波热声发动机，制冷机为驻波热声制冷机。膜盒25内部采用圆柱型空腔，其两端分别接发动机管道盒和制冷机管道。弹性膜片A安装在膜盒25内，选用金属材料不锈钢，其面积为膜盒两侧管道横截面积的9倍。发动机内使用纯氩气为工作介质，压力为35bar；制冷机内使用氦气和氮气作为工作介质，其中氮气的摩尔百分含量为20％，氩气的摩尔百分含量为80％，总压力为30bar。本实施例中的弹性膜片A为不锈钢制做的弹性膜片。
实施例8：
本实施例的结构如图12所示，图中A为弹性膜片，B为热声发动机，C为制冷机，1为热声发动机加热器，2为热声发动机冷却器，4为热声发动机回热器，5为热声发动机热缓冲管，6为热声发动机反馈管，7为热声发动机谐振器，8为制冷机回热器，9为制冷机冷头，10为制冷机室温换热器，16为热声制冷机缓冲管，17为热声制冷机反馈管，25为膜盒。本实施例中的热声驱动部分采用一个行波热声发动机，制冷机为行波热声制冷机。膜盒25的内部空腔为椭球形，其两端分别接发动机管道和制冷机管道，弹性膜片A安装在膜盒25中，选用有机材料橡胶，其面积为两侧管道横截面积的10倍。发动机内使用氮气和氩气为工作介质，氮气的摩尔百分含量为80％，氩气的摩尔百分含量为20％，总压力为40bar；制冷机内使用纯氦气作为工作介质，压力为40bar。本实施例中的弹性膜片A为橡胶制做的弹性膜片。
实施例9：
本实施例的结构如图13所示，其中A为弹性膜片，B为热声发动机，C为制冷机，1为热声发动机加热器，2为热声发动机冷却器，4为热声发动机回热器，5为热声发动机热缓冲管，6为热声发动机反馈管，7为热声发动机谐振器，8为制冷机回热器，9为制冷机冷头，11为制冷机脉管，12为脉管制冷机双向进气阀，13为脉管制冷机小孔阀，14为脉管制冷机气库，25为膜盒。热声驱动部分采用对称布置的行波热声发动机，以利于减少机械振动，制冷机为同轴双向进气带小孔气库的脉管制冷机，弹性膜片选用有机材料硅胶，膜片面积为膜盒25两侧管道横截面积的8倍，膜盒内部空腔采用球形设计。发动机内使用二氧化碳和氩气为工作介质，二氧化碳的摩尔百分含量为40％，氩气的摩尔百分含量为60％，总压力为35bar；制冷机内使用氦气和氢气作为工作介质，氦气的摩尔百分含量90％，氢气的摩尔百分含量为10％，总压力为35bar。本实施例中的弹性膜片A为硅胶制做的弹性膜片。
实施例10：
本实施例的结构如图14所示，图中A为弹性膜片，B为热声发动机，C为制冷机，1为热声发动机加热器，2为热声发动机冷却器，4为热声发动机回热器，5为热声发动机热缓冲管，6为热声发动机反馈管，7为热声发动机谐振器，8为制冷机回热器，9为制冷机冷头，10为制冷机室温换热器，11为制冷机脉管，12为脉管制冷机双向进气阀，13为脉管制冷机小孔阀，14为脉管制冷机气库，25为膜盒。本实施例中的热声驱动部分采用一个行波热声发动机，制冷机C采用双向进气带小孔气库的脉管制冷机，弹性膜片A选用有机材料聚氨酯塑料，弹性膜片A安装在椭球形膜盒中，将其两侧气体严格隔离。膜盒两端分别接一细管，称该细管为导引管，导引管的横截面积为弹性膜片A面积的1/10。膜盒一端的导引管接热声发动机B的谐振器7，其具体接入部位为谐振器7的靠近反馈管6的一端；膜盒另一端的导引管接制冷机C的回热器8。热声发动机B使用纯氩气为工作介质，压力为20bar；制冷机内使用纯氦气工作介质，压力为20bar。本实施例中的弹性膜片A为聚氨酯塑料制做的弹性膜片。
实施例11
本实施例的结构如图15所示，图中A为弹性膜片，B为热声发动机，C为制冷机，1为热声发动机加热器，2为热声发动机冷却器，4为热声发动机回热器，5为热声发动机热缓冲管，6为热声发动机反馈管，7为热声发动机谐振器，9为制冷机冷头，10为制冷机室温换热器，12为脉管制冷机双向进气阀，14为脉管制冷机气库，18为脉管制冷机一级回热器，19为脉管制冷机二级回热器，21为脉管制冷机一级脉管，22为脉管制冷机二级脉管，25为膜盒。本实施例中的热声驱动部分采用一个行波热声发动机，制冷机C采用双向进气带小孔气库的脉管制冷机，制冷机C采用二级双向进气带小孔气库的脉管制冷机，弹性膜片A选用金属材料弹簧钢，弹性膜片A安装在椭球形膜盒中，将其两侧气体严格隔离。膜盒两端分别接一细管，称该细管为导引管，导引管的横截面积为弹性膜片A面积的1/12。膜盒一端的导引管接热声发动机B的谐振器7，其具体接入部位为谐振器7的靠近反馈管6的一端；膜盒另一端的导引管接制冷机C。热声发动机B内使用二氧化碳和氮气的混合物作为工作介质，氮气的摩尔百分含量为40％，二氧化碳的摩尔百分含量为60％，总压力为30bar；制冷机内使用氦气作为工作介质，压力为30bar。本实施例中的弹性膜片A为弹簧钢制做的弹性膜片。
实施例12：
本实施例的结构如图16所示，图中A为弹性膜片，B为热声发动机，1为热声发动机加热器，2为热声发动机冷却器，4为热声发动机回热器，5为热声发动机热缓冲管，6为热声发动机反馈管，7为热声发动机谐振器，8为制冷机回热器，9为制冷机冷头，10为制冷机室温换热器，11为制冷机脉管，12为脉管制冷机双向进气阀，14为脉管制冷机气库，24为脉管制冷机长颈管，25为膜盒。本实施例中的热声驱动部分采用一个行波热声发动机，制冷机采用双向进气带长颈管和小孔气库的脉管制冷机，弹性膜片A选用有机材料硅胶，弹性膜片A安装在椭球形膜盒中，将其两侧气体严格隔离。膜盒两端分别接一细管，称该细管为导引管，导引管的横截面积为弹性膜片A面积的1/14，膜盒一端的导引管接热声发动机B的谐振器7，其具体接入部位为谐振器7的靠近反馈管6的一端；膜盒另一端的导引管接制冷机。热声发动机B内使用氮气为工作介质，压力为35bar；制冷机内使用氦气、氢气和氩气的混合物作为工作介质，氦气的摩尔百分含量为90％，氢气的摩尔百分含量为5％，氩气的摩尔百分含量为5％，总压力为35bar。本实施例中的弹性膜片A为硅胶制做的弹性膜片。
以上分别描述了本发明的12个优选实施例，下面叙述本发明的工作过程：
往热声发动机B和制冷机C内分别同时充入第一工作介质D和第二工作介质E。充压时膜片的变形量在膜片的弹性变形范围之内，防止膜片破裂。充压后，膜片两侧压力必须相等，保证弹性膜片基本处于平衡位置。对热声发动机B的加热器1输入热量，在冷却器2处将热量输出，在热声发动机B的板叠3或者回热器4部件形成温度差，当温度差达到一定值时，第一工作介质D发生压力和位移的自激振荡；第一工作介质D的压力和位移振荡作用在弹性膜片A上，使弹性膜片A发生位移振动；弹性膜片A的位移振动作用在另一侧的第二工作介质E上，使第二工作介质E产生压力和位移振荡；第二工作介质E的压力和位移振荡，在制冷机C内搬运热量，产生制冷效果。
Claims (8)
1、一种采用弹性膜片的大压比热声驱动制冷系统，包括热声发动机(B)和与其相连的制冷机(C)；其特征在于，在热声发动机(B)与制冷机(C)之间安装一膜盒(25)，该膜盒(25)的一端与热声发动机(B)输出声功的管道连通，另一端与制冷机(C)输入声功的管道连通；在该膜盒内安装一将膜盒分成相互隔离的两部分的弹性膜片(A)；所述的弹性膜片(A)为有机弹性膜片或金属弹性膜片，其张力在10-1～104N/m2之间，其质量在5～500克之间，其单面面积为膜盒两端管道横截面积的2～30倍；所述的制冷机为脉管制冷机或热声制冷机。
2、按权利要求1所述的采用弹性膜片的大压比热声驱动制冷系统，所述膜盒(25)安装在热声发动机谐振器(7)两端或行波热声发动机的反馈管(6)上。
3、按权利要求2所述的采用弹性膜片的大压比热声驱动制冷系统，所述膜盒(25)内部的腔体为椭球形或圆柱型或球形。
4、按权利要求1所述的采用弹性膜片的大压比热声驱动制冷系统，所述的脉管制冷机为单级脉冲管制冷机或多级脉冲管制冷机。
5、按权利要求4所述的采用弹性膜片的大压比热声驱动制冷系统，所述的脉管制冷机，其结构为直线型或U型或同轴型。
6、按权利要求1所述的采用弹性膜片的大压比热声驱动制冷系统，所述热声发动机(B)和制冷机(C)的工作介质分别为第一工作介质(D)和第二工作介质(E)，其工作压力相等；所述第一工作介质(D)选自氮气、二氧化碳、氩气、氦气中的一种、两种或多种，所述第二工作介质(E)选自氦气、氮气、氩气、二氧化碳、氢气中的一种、两种或多种。
7、按权利要求1所述的采用弹性膜片的大压比热声驱动制冷系统，所述有机弹性膜片为硅胶、橡胶或聚酯塑料制作的弹性膜片。
8、按权利要求1所述的采用弹性膜片的大压比热声驱动制冷系统，所述金属弹性膜片为弹簧钢、铍青铜或不锈钢制做的弹性膜片。
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