CH719208A2

CH719208A2 - Watch component made of a cuproaluminium alloy.

Info

Publication number: CH719208A2
Application number: CH070664/2021A
Authority: CH
Inventors: Charbon Christian; Vannod Jonas
Original assignee: Nivarox Far Sa
Priority date: 2021-12-06
Filing date: 2021-12-06
Publication date: 2023-06-15

Abstract

La présente invention concerne un composant horloger réalisé dans un alliage de cuproaluminium comprenant en poids : – de l'Al avec une teneur comprise entre 3 et 12%, – un ou plusieurs éléments choisis parmi la liste constituée du Fe, Ni, Mn, Zr, Cr, Ti, As, Si, Sn et Zn avec – Fe ≤ 6%, – Ni ≤ 6%, – Mn ≤ 6%, – Zr ≤ 2%, – Cr ≤ 2%, – Ti ≤ 2%, – As ≤ 1%, – Si ≤ 2.5%, – Sn ≤ 2%, -Zn ≤ 1%, – les impuretés inévitables avec une teneur totale ≤ 1%, – la balance pour atteindre 100% étant constituée du cuivre. La présente invention se rapporte également au procédé de fabrication dudit composant horloger.The present invention relates to a watch component made of a cuproaluminium alloy comprising by weight: – Al with a content of between 3 and 12%, – one or more elements chosen from the list consisting of Fe, Ni, Mn, Zr , Cr, Ti, As, Si, Sn and Zn with – Fe ≤ 6%, – Ni ≤ 6%, – Mn ≤ 6%, – Zr ≤ 2%, – Cr ≤ 2%, – Ti ≤ 2%, – As ≤ 1%, – Si ≤ 2.5%, – Sn ≤ 2%, -Zn ≤ 1%, – unavoidable impurities with a total content ≤ 1%, – the balance to reach 100% being copper. The present invention also relates to the method of manufacturing said timepiece component.

Description

Domaine de l'inventionField of the invention

[0001] L'invention concerne un composant horloger réalisé en cuproaluminium. The invention relates to a watch component made of cuproaluminium.

Arrière-plan de l'inventionBackground of the invention

[0002] Dans le domaine horloger, de nombreux composants sont réalisés dans des alliages cuivreux contenant du plomb tel que le laiton, le maillechort ou encore le cuprobéryllium. Cet élément permet une meilleure usinabilité par enlèvement de copeaux. Cependant, le plomb présente une certaine toxicité, même à basse concentration. L'élimination du plomb dans les matériaux devient donc aujourd'hui une nécessité. [0002] In the watchmaking field, many components are made of copper alloys containing lead such as brass, nickel silver or beryllium copper. This element allows better machinability by chip removal. However, lead has some toxicity, even at low concentrations. The elimination of lead in materials therefore becomes a necessity today.

[0003] Avec la restriction de la législation sur le taux de plomb dans les alliages d'horlogerie avec typiquement une teneur inférieure ou égale à 0.1%, voire à 0.05%, le taux de plomb admis n'est plus suffisant pour améliorer le comportement au décolletage. Ceci entraîne la formation de longs copeaux dans les alliages des families couramment utilisées, à savoir les laitons standards sans plomb et les maillechorts sans plomb, ainsi qu'une usure prématurée des outils de coupe par un dépôt important de matière sur les outils au cours de leur vie. [0003] With the restriction of the legislation on the lead content in watchmaking alloys with typically a content less than or equal to 0.1%, or even 0.05%, the lead content allowed is no longer sufficient to improve the behavior in the cutting. This leads to the formation of long chips in the alloys of the commonly used families, namely the standard lead-free brasses and the lead-free nickel silvers, as well as premature wear of the cutting tools by a significant deposit of material on the tools during their life.

Résumé de l'inventionSummary of the invention

[0004] L'invention a pour objet de trouver une alternative aux families de cuivreux traditionnelles posant d'importants problèmes de copeaux et de dépôt sur les outils de décolletage. The invention aims to find an alternative to families of traditional copper posing significant problems of chips and deposit on the cutting tools.

[0005] L'invention propose ainsi un nouvel alliage en cuproaluminium pour la réalisation de composants horlogers, et en particulier de composants du mouvement horloger. [0005] The invention thus proposes a new copper-aluminum alloy for producing watch components, and in particular watch movement components.

[0006] Plus précisément, l'invention concerne un composant horloger réalisé dans un alliage de cuproaluminium comprenant en poids : – de l'Al avec une teneur comprise entre 3 et 12%, – un ou plusieurs éléments choisis parmi la liste constituée du Fe, Ni, Mn, Zr, Cr, Ti, As, Si, Sn et du Zn avec – Fe ≤ 6%, – Ni ≤ 6%, – Mn ≤ 6%, – Zr ≤ 2%, – Cr ≤ 2%, – Ti ≤ 2%, – As ≤ 1%, – Si ≤ 2.5%, – Sn ≤ 2%, – Zn ≤ 1%, – les impuretés inévitables avec une teneur totale ≤ 1%, – la balance pour atteindre 100% étant constituée du cuivre.More specifically, the invention relates to a watch component made of a cuproaluminium alloy comprising by weight: - Al with a content of between 3 and 12%, - one or more elements chosen from the list consisting of Fe , Ni, Mn, Zr, Cr, Ti, As, Si, Sn and Zn with – Fe ≤ 6%, – Ni ≤ 6%, – Mn ≤ 6%, – Zr ≤ 2%, – Cr ≤ 2%, – Ti ≤ 2%, – As ≤ 1%, – Si ≤ 2.5%, – Sn ≤ 2%, – Zn ≤ 1%, – unavoidable impurities with a total content ≤ 1%, – the balance to reach 100% being made of copper.

[0007] Cet alliage de cuproaluminium a avantageusement une structure multiphasée avec une phase α, cubique à faces centrées, et une phase κ ayant une structure hexagonale et/ou une phase β' de type martensitique. La présence d'une ou deux de ces phases κ et β' a un effet brise copeaux qui améliore l'usinabilité. Ainsi, les résultats d'essais, contrairement à ce que les spécialistes pressentaient, ont démontré que cette famille de cuproaluminium se comportait différemment des familles traditionnelles sans plomb. Les outils montrent une durée de vie accrue, due à une réduction importante du dépôt en cours d'utilisation des outils. Ensuite, les copeaux formés lors de l'usinage sont fins, ce qui est moins gênant pour l'usinage par décolletage traditionnel. This cuproaluminium alloy advantageously has a multiphase structure with an α phase, face-centered cubic, and a κ phase having a hexagonal structure and/or a martensitic type β' phase. The presence of one or two of these κ and β' phases has a chip-breaking effect which improves machinability. Thus, the test results, contrary to what the specialists anticipated, showed that this family of cuproaluminium behaved differently from the traditional lead-free families. The tools show increased tool life, due to a significant reduction in deposit during tool use. Then, the chips formed during machining are fine, which is less troublesome for machining by traditional bar turning.

[0008] Cet alliage de cuproaluminium de par ses performances mécaniques élevées avec des valeurs de dureté de plus de 220 HV2 remplace avantageusement les maillechorts et les laitons de décolletage classiques et supplante les laitons standards sans plomb qui ont des valeurs de dureté stagnant aux alentours de 150 HV2. [0008] This cuproaluminium alloy due to its high mechanical performance with hardness values of more than 220 HV2 advantageously replaces nickel silvers and conventional free-cutting brasses and supplants standard lead-free brasses which have stagnant hardness values around 150 HV2.

[0009] Il a en outre une bonne résistance à la corrosion qui permet éventuellement de s'affranchir du dépôt de revêtements de protection (galvaniques, chimiques, PVD, etc.). [0009] It also has good resistance to corrosion which possibly makes it possible to dispense with the deposit of protective coatings (galvanic, chemical, PVD, etc.).

[0010] La présente invention se rapporte également au procédé de fabrication du composant horloger comprenant les étapes suivantes : – Mise à disposition d'une ébauche ayant la composition précitée, – Mise en forme avec une ou plusieurs séquences de déformation de ladite ébauche, – Traitement thermique de l'ébauche entre deux séquences de déformation ou après la dernière séquence de déformation pour former une structure multiphasée, le traitement thermique entre deux séquences étant réalisé à une température comprise entre 400 et 700°C, de préférence entre 500 et 600°C, durant un temps compris entre 1 et 24h, de préférence entre 2 et 24h et le traitement thermique après la dernière séquence étant réalisé à une température comprise entre 700 et 1000°C, de préférence entre 750 et 950°C, durant un temps compris entre 20 minutes et 5 heures, de préférence entre 45 et 90 minutes, ledit traitement thermique après la dernière séquence étant suivi d'une trempe jusqu'à une température inférieure à 100°C, – Usinage de ladite ébauche pour former le composant horloger.[0010] The present invention also relates to the process for manufacturing the watch component comprising the following steps: - Provision of a blank having the aforementioned composition, - Shaping with one or more sequences of deformation of said blank, - Heat treatment of the blank between two deformation sequences or after the last deformation sequence to form a multiphase structure, the heat treatment between two sequences being carried out at a temperature between 400 and 700°C, preferably between 500 and 600° C, for a time between 1 and 24 hours, preferably between 2 and 24 hours and the heat treatment after the last sequence being carried out at a temperature between 700 and 1000°C, preferably between 750 and 950°C, for a time between 20 minutes and 5 hours, preferably between 45 and 90 minutes, said heat treatment after the last sequence being followed by quenching to a temperature below 100°C, – Machining of said blank to form the watch component .

[0011] D'autres caractéristiques et avantages de l'invention apparaîtront à la lecture de la description détaillée ci-après et des figures. Other characteristics and advantages of the invention will appear on reading the detailed description below and the figures.

Brève description des figuresBrief description of figures

[0012] La figure 1 représente la microstructure observée en microscopie optique de l'alliage CuAI7Si2 (CW302G) avec un grossissement de 1000X après une attaque au chlorure ferritique sur une échantillon. Figure 1 shows the microstructure observed in optical microscopy of the CuAl7Si2 alloy (CW302G) with a magnification of 1000X after ferritic chloride attack on a sample.

[0013] La figure 2 représente le spectre par diffraction de RX de ce même alliage. Figure 2 shows the X-ray diffraction spectrum of this same alloy.

Description détailléedetailed description

[0014] L'invention concerne un composant horloger, et en particulier, un composant du mouvement horloger réalisé dans un alliage de cuproaluminium. L'alliage est plus spécifiquement dédié à des composants destinés à être usinés par enlèvement de matière, à savoir par décolletage. On parle ainsi de composant de décolletage ou de pièce de décolletage. Il ne peut cependant être exclu qu'il soit utilisé pour des composants horlogers mis à dimension par d'autres techniques telles que le matriçage ou la déformation à froid. A titre d'exemple, il peut d'agir d'un barillet, d'un balancier, d'un plateau, d'un dard, d'un pied-vis, d'un amortisseur, d'un bouchon, d'un canon ou d'un tenon. The invention relates to a timepiece component, and in particular, a component of the timepiece movement made of a cuproaluminium alloy. The alloy is more specifically dedicated to components intended to be machined by removing material, namely by bar turning. This is referred to as a bar-turning component or a bar-turning part. However, it cannot be ruled out that it is used for watch components made to size by other techniques such as stamping or cold deformation. By way of example, it may act as a barrel, a balance wheel, a plate, a dart, a screw foot, a shock absorber, a stopper, a cannon or a tenon.

[0015] Ledit alliage de cuproaluminium comporte en poids : – de l'Al avec une teneur comprise entre 3 et 12%, – un ou plusieurs éléments choisis parmi le Fe, Ni, Mn, Zr, Cr, Ti, As, Si, Sn et le Zn avec – Fe ≤ 6%, – Ni ≤ 6%, – Mn ≤ 6%, – Zr ≤ 2%, – Cr ≤ 2%, – Ti ≤ 2%, – As ≤ 1%, – Si ≤ 2.5%, – Sn ≤ 2%, – Zn ≤ 1%, – les impuretés inévitables avec une teneur totale ≤ 1%, – la balance pour atteindre 100% étant constituée du cuivre.[0015] Said cuproaluminium alloy comprises by weight: - Al with a content of between 3 and 12%, - one or more elements chosen from Fe, Ni, Mn, Zr, Cr, Ti, As, Si, Sn and Zn with – Fe ≤ 6%, – Ni ≤ 6%, – Mn ≤ 6%, – Zr ≤ 2%, – Cr ≤ 2%, – Ti ≤ 2%, – As ≤ 1%, – Si ≤ 2.5%, – Sn ≤ 2%, – Zn ≤ 1%, – unavoidable impurities with a total content ≤ 1%, – the balance to reach 100% being copper.

[0016] L'alliage peut également comporter des impuretés comme de l'O, N, S, P, etc. [0016] The alloy may also contain impurities such as O, N, S, P, etc.

[0017] De préférence, la teneur en Al est comprise entre 5 et 12%, plus préférentiellement entre 5.5 et 9.5% en poids. Preferably, the Al content is between 5 and 12%, more preferably between 5.5 and 9.5% by weight.

[0018] De préférence, la teneur en Fe est inférieure ou égale à 4% en poids. Preferably, the Fe content is less than or equal to 4% by weight.

[0019] De préférence, la teneur en Mn est inférieure ou égale à 2% en poids. Preferably, the Mn content is less than or equal to 2% by weight.

[0020] De préférence, l'alliage comporte en poids : – de l'Al avec une teneur comprise entre 5 et 12%, – un ou plusieurs éléments choisis parmi le Fe, Ni, Mn, Zr, Cr, Ti, As, Si, Sn et le Zn avec – Fe ≤ 4%, – Ni ≤ 5.5%, – Mn ≤ 2%, – Zr ≤ 1%, – Cr ≤ 1%, – Ti ≤ 0.5%, – As ≤ 0.5%, – Si ≤ 2.5%, – Sn ≤ 0.5%, – Zn ≤ 0.5%, – les impuretés inévitables avec une teneur totale ≤ 1%, – la balance pour atteindre 100% étant constituée du cuivre.[0020] Preferably, the alloy comprises by weight: - Al with a content of between 5 and 12%, - one or more elements chosen from Fe, Ni, Mn, Zr, Cr, Ti, As, Si, Sn and Zn with – Fe ≤ 4%, – Ni ≤ 5.5%, – Mn ≤ 2%, – Zr ≤ 1%, – Cr ≤ 1%, – Ti ≤ 0.5%, – As ≤ 0.5%, – If ≤ 2.5%, – Sn ≤ 0.5%, – Zn ≤ 0.5%, – unavoidable impurities with a total content ≤ 1%, – the balance to reach 100% being copper.

[0021] A titre d'exemple, l'alliage peut être choisi parmi le CuAl9Ni3Fe2, CuAl9Ni5Fe3, CuAl7Si2, CuAl6Fe1Mn1Si2, CuAl6Fe1Si1, CuAl7Si1.8Sn0.5, CuAl7Si1.8Zr0.5, CuAl7Si1.8Ti0.5 et le CuAl7Si1.8Cr0.5. La composition de certains de ces alliages avec leur tolérance est reprise dans le tableau 1. For example, the alloy can be chosen from CuAl9Ni3Fe2, CuAl9Ni5Fe3, CuAl7Si2, CuAl6Fe1Mn1Si2, CuAl6Fe1Si1, CuAl7Si1.8Sn0.5, CuAl7Si1.8Zr0.5, CuAl7Si1.8Ti0.5 and CuAl7Si1.8Cr0. 5. The composition of some of these alloys with their tolerance is shown in Table 1.

[0022] Préférentiellement, l'alliage est un alliage de CuAl9Ni3Fe2, CuAl9Ni5Fe3, CuAl7Si2, CuAl6Fe1Mn1Si2 ou de CuAl6Fe1Si1. Preferably, the alloy is an alloy of CuAl9Ni3Fe2, CuAl9Ni5Fe3, CuAl7Si2, CuAl6Fe1Mn1Si2 or CuAl6Fe1Si1.

[0023] L'alliage selon l'invention a une structure multiphasée avec une matrice αCuqui est cubique à faces centrées, dans laquelle est parsemée une phase κ de type hexagonale et éventuellement une phase β' de type martensitique qui résulte de la transformation de la phase β, cubique centrée, présente à haute température. La figure 1 représente la microstructure obtenue pour l'alliage CuAl7Si2 (CW302G) ayant une structure biphasée avec une phase claire qui est la phase α et une phase foncée qui est la phase κ. Le spectre de diffraction par rayon X de ce même alliage est représenté à la figure 2. The alloy according to the invention has a multiphase structure with an αCu matrix which is cubic with centered faces, in which is scattered a phase κ of the hexagonal type and possibly a phase β' of the martensitic type which results from the transformation of the β phase, centered cubic, present at high temperature. FIG. 1 represents the microstructure obtained for the CuAl7Si2 (CW302G) alloy having a two-phase structure with a light phase which is the α phase and a dark phase which is the κ phase. The X-ray diffraction spectrum of this same alloy is shown in Figure 2.

[0024] Typiquement, l'alliage selon l'invention a une dureté comprise entre 170 et 280 HV2, de préférence entre 200 et 250 HV2 et une charge à la rupture Rm et une limite élastique Rp0.2 mesurées selon la norme ISO6892-1 respectivement comprises entre 500 et 700 MPa et entre 400 et 600 MPa. CuAl7Si2 Mini: R. 6.3 - - - - 1.5 - - - - - - CW302G Maxi: - 7.6 0.3 0.2 0.2 0.05 2.2 0.2 0.5 - - - 0.2 CuAl6Si2.2Fe0.6 Mini: R. 6.0 0.5 - - - 2.0 - - - - - - 02-834 Maxi: - 6.4 0.7 0.5 - - 2.4 - - - - - 0.2 CuAl6FeSi2 Mini: R. 6.0 0.5 - - - 2.0 - - - - - - CW301G Maxi: - 6.4 0.7 0.1 0.1 0.05 2.4 - 0.4 - - - 0.2 CuAl7Si1.8Sn0.5 Mini: R. 6.3 - - - - 1.5 0.2 - - - - - SWG01 Maxi: - 7.6 0.3 0.2 0.2 0.05 2.2 1.0 0.5 - - - 0.2 CuAl7Si1.8Zr0.5 Mini: R. 6.3 - - - - 1.5 - - 0.2 - - - SWG02 Maxi: - 7.6 0.3 0.2 0.2 0.05 2.2 0.2 0.5 1 - - 0.2 CuAl7Si1.8Ti0.5 Mini: R. 6.3 - - - - 1.5 - - - 0.2 - - SWG03 Maxi: - 7.6 0.3 0.2 0.2 0.05 2.1 0.2 0.5 - 1.0 - 0.2 CuAl7Si1.8Cr0.5 Mini: R. 6.3 - - - - 1.5 - - - - 0.2 - SWG04 Maxi: - 7.6 0.3 0.2 0.2 0.05 2.2 0.2 0.5 - - 1.0 0.2[0024] Typically, the alloy according to the invention has a hardness of between 170 and 280 HV2, preferably between 200 and 250 HV2 and a breaking load Rm and an elastic limit Rp0.2 measured according to the ISO6892-1 standard. respectively between 500 and 700 MPa and between 400 and 600 MPa. CuAl7Si2 Min: R. 6.3 - - - - 1.5 - - - - - - CW302G Max: - 7.6 0.3 0.2 0.2 0.05 2.2 0.2 0.5 - - - 0.2 CuAl6Si2.2Fe0.6 Min: R. 6.0 0.5 - - - 2.0 - - - - - - 02-834 Maxi: - 6.4 0.7 0.5 - - 2.4 - - - - - 0.2 CuAl6FeSi2 Min: R. 6.0 0.5 - - - 2.0 - - - - - - CW301G Maxi: - 6.4 0.7 0.1 0.1 0.05 2.4 - 0.4 - - - 0.2 CuAl7Si1.8Sn0.5 Min: R. 6.3 - - - - 1.5 0.2 - - - - - SWG01 Max: - 7.6 0.3 0.2 0.2 0.05 2.2 1.0 0.5 - - - 0.2 CuAl7Si1.8Zr0.5 Min: R 6.3 - - - - 1.5 - - 0.2 - - - SWG02 Max: - 7.6 0.3 0.2 0.2 0.05 2.2 0.2 0.5 1 - - 0.2 CuAl7Si1.8Ti0.5 Min: R. 6.3 - - - - 1.5 - - - 0.2 - - SWG03 Max: - 7.6 0.3 0.2 0.2 0.05 2.1 0.2 0.5 - 1.0 - 0.2 CuAl7Si1.8Cr0.5 Min: R. 6.3 - - - - 1.5 - - - - 0.2 - SWG04 Max: - 7.6 0.3 0.2 0.2 0.05 2.2 0. 2 0.5 - - 1.0 0.2

Tableau 1 (% en poids)Table 1 (% by weight)

[0025] Le procédé de fabrication du composant horloger selon l'invention est comme suit. Une ébauche du composant horloger est réalisée par coulée idéalement suivie d'une étape de pressage/extrusion. Ensuite, l'ébauche est préférentiellement mise en forme par déformation. Pendant ou après la mise en forme, l'ébauche est soumise à un traitement thermique pour obtenir la structure multiphasée. Le traitement thermique peut être réalisé entre des séquences de déformation ou après la dernière séquence de déformation. Dans le premier cas, le traitement thermique est réalisé dans une gamme de températures comprise entre 400 et 700°C, de préférence entre 500 et 600°C, pendant un temps compris entre 1 et 24 heures, de préférence entre 2 et 24 heures. Dans le second cas, le traitement thermique est réalisé dans une gamme de températures comprise entre 700 et 1000°C, de préférence entre 750 et 950°C, pendant un temps compris entre 20 minutes et 5 heures, de préférence entre 45 minutes et 90 minutes. Ce traitement thermique est suivi d'une trempe, par exemple à l'eau, jusqu'à une température inférieure à 100°C. On entend par trempe un refroidissement avec une vitesse supérieure ou égale à 50°C/s. The method of manufacturing the watch component according to the invention is as follows. A draft of the watch component is produced by casting, ideally followed by a pressing/extrusion step. Then, the blank is preferably shaped by deformation. During or after shaping, the blank is subjected to heat treatment to obtain the multiphase structure. The heat treatment can be carried out between deformation sequences or after the last deformation sequence. In the first case, the heat treatment is carried out in a range of temperatures comprised between 400 and 700° C., preferably between 500 and 600° C., for a time comprised between 1 and 24 hours, preferably between 2 and 24 hours. In the second case, the heat treatment is carried out in a temperature range of between 700 and 1000° C., preferably between 750 and 950° C., for a time of between 20 minutes and 5 hours, preferably between 45 minutes and 90 minutes. This heat treatment is followed by quenching, for example with water, to a temperature below 100°C. Quenching means cooling with a rate greater than or equal to 50° C./s.

[0026] Le procédé de fabrication peut ensuite comporter un traitement thermique de détente réalisé à une température comprise entre 150 et 350°C, de préférence entre 200 et 300°C, pendant un temps compris entre 30 minutes et 6 heures, de préférence entre 2 et 4 heures. Ce traitement thermique est préférentiellement suivi d'un refroidissement à l'air jusqu'à température ambiante. [0026] The manufacturing process may then include an expansion heat treatment carried out at a temperature of between 150 and 350° C., preferably between 200 and 300° C., for a time of between 30 minutes and 6 hours, preferably between 2 and 4 hours. This heat treatment is preferably followed by cooling in air to room temperature.

[0027] Après le traitement thermique de détente, l'ébauche est usinée pour former le composant horloger. L'usinage est réalisé par tournage, fraisage, perçage et/ou taraudage ou tout autre opération d'usinage par enlèvement de matière. L'usinage peut être suivi d'un traitement de finition, tel que du polissage et/ou du gravage pour la décoration. [0027] After the stress relief heat treatment, the blank is machined to form the timepiece component. The machining is carried out by turning, milling, drilling and/or tapping or any other machining operation by removing material. The machining may be followed by a finishing treatment, such as polishing and/or engraving for decoration.

[0028] Après l'usinage, l'ébauche ou respectivement le composant horloger peut être soumis à un ou plusieurs traitements thermiques additionnels. [0028] After machining, the blank or respectively the timepiece component can be subjected to one or more additional heat treatments.

[0029] Un traitement thermique peut consister à réduire le magnétisme dans les alliages comprenant une teneur en Fe supérieure ou égale à 2% en poids. Le traitement thermique est réalisé à une température comprise entre 400 et 650°C, de préférence entre 500 et 600°C, plus préférentiellement entre 525 et 575°C, pendant un temps compris entre 30 minutes et 5 heures, de préférence entre 1 et 2 heures. Ce traitement thermique est suivi d'une trempe jusqu'à une température inférieure à 100°C. A heat treatment may consist in reducing the magnetism in the alloys comprising an Fe content greater than or equal to 2% by weight. The heat treatment is carried out at a temperature of between 400 and 650° C., preferably between 500 and 600° C., more preferably between 525 and 575° C., for a time of between 30 minutes and 5 hours, preferably between 1 and 2 hours. This heat treatment is followed by quenching to a temperature below 100°C.

[0030] Un autre traitement thermique peut avoir pour objet d'augmenter la résistance à la corrosion. Le traitement thermique est réalisé à une température comprise entre 600 et 800°C, de préférence entre 650 et 700°C, pendant un temps compris entre 30 minutes et 8 heures, de préférence entre 90 minutes et 7 heures. Le but de ce traitement est de limiter la décomposition de la phase β en phase γ2qui est plus sensible à la corrosion sélective. Si la phase γ2ne disparaît pas intégralement, elle est présente de manière discontinue aux joints de grain, ce qui évite une propagation de la corrosion dans le matériau. Another heat treatment may be intended to increase the corrosion resistance. The heat treatment is carried out at a temperature of between 600 and 800° C., preferably between 650 and 700° C., for a time of between 30 minutes and 8 hours, preferably between 90 minutes and 7 hours. The purpose of this treatment is to limit the decomposition of the β phase into the γ2 phase, which is more sensitive to selective corrosion. If the γ2 phase does not completely disappear, it is present discontinuously at the grain boundaries, which prevents the propagation of corrosion in the material.

Claims

1. Watch component made of a cuproaluminium alloy comprising by weight: – Al with a content between 3 and 12%, – one or more elements chosen from the list consisting of Fe, Ni, Mn, Zr, Cr, Ti, As, Si, Sn and Zn with – Fe ≤ 6%, – Ni ≤ 6%, – Mn ≤ 6%, – Zr ≤ 2%, – Cr ≤ 2%, – Ti ≤ 2%, – As ≤ 1%, – If ≤ 2.5%, – Sn ≤ 2%, – Zn ≤ 1%, – unavoidable impurities with a total content ≤ 1%, – the balance to reach 100% being made of copper.

2. Watch component according to the preceding claim, characterized in that the Al content is between 5 and 12%, preferably between 5.5 and 9.5% by weight.

3. Watch component according to one of the preceding claims, characterized in that the Fe content is less than or equal to 4% by weight.

4. Watch component according to one of the preceding claims, characterized in that the Mn content is less than or equal to 2% by weight.

5. Watch component according to one of the preceding claims, characterized in that the alloy comprises by weight: – Al with a content between 5 and 12%, – one or more elements chosen from the list consisting of Fe, Ni, Mn, Zr, Cr, Ti, As, Si, Sn and Zn with – Fe ≤ 4%, – Ni ≤ 5.5%, – Mn ≤ 2%, – Zr ≤ 1%, – Cr ≤ 1%, – Ti ≤ 0.5%, – As ≤ 0.5%, – If ≤ 2.5%, – Sn ≤ 0.5%, – Zn ≤ 0.5%.

6. Watch component according to one of the preceding claims, characterized in that it is an alloy chosen from the list consisting of CuAl9Ni3Fe2, CuAl9Ni5Fe3, CuAl7Si2, CuAl6Fe1Mn1Si2 and CuAl6Fe1Si1.

7. Watch component according to one of the preceding claims, characterized in that the HV2 hardness is between 170 and 270, preferably between 200 and 250.

8. Timepiece component according to one of the preceding claims, characterized in that the alloy has a multiphase structure comprising an α phase, and furthermore a metastable β' phase and/or a κ phase.

9. Watch component according to one of the preceding claims, characterized in that it is a bar-turning component, also called bar-turning part.

10. Watch component according to one of the preceding claims, characterized in that it is a barrel, a balance, a dart, a plate, a tenon, a foot-screw, a barrel, a shock absorber or a cork.

11. Method for manufacturing a watch component made of a cuproaluminum alloy, said method comprising the following steps: – Provision of a blank having the composition according to one of claims 1 to 6, – Formatting with one or more deformation sequences of said blank, – Heat treatment of the blank between two deformation sequences or after the last deformation sequence to form a multiphase structure, the heat treatment between two sequences being carried out at a temperature between 400 and 700°C, preferably between 500 and 600 °C, for a time of between 1 and 24 hours, preferably between 2 and 24 hours and the heat treatment after the last sequence being carried out at a temperature of between 700 and 1000°C, preferably between 750 and 950°C, for a time of between 20 minutes and 5 hours, preferably between 45 and 90 minutes, said heat treatment after the last sequence being followed by quenching to a temperature below 100°C, – Machining of said blank to form the watch component.

12. Method according to the preceding claim, characterized in that it comprises a stress relief annealing step before the machining step, said step being carried out at a temperature between 150 and 350° C., preferably between 200 and 300 ° C, for a time between 30 minutes and 6 hours, preferably between 2 and 4 hours.

13. Method according to one of claims 11 to 12, characterized in that it comprises, after machining, another heat treatment step aimed at increasing the resistance to corrosion, said step being carried out at a temperature between 600 and 800° C., preferably between 650 and 700° C., for a time of between 30 minutes and 8 hours, preferably between 90 minutes and 7 hours.

14. Method according to one of claims 11 to 13, characterized in that it comprises, after machining, another heat treatment step aimed at increasing the mechanical properties, said step being carried out at a temperature between 800 and 1000°C, preferably between 850 and 950°C, for a time of between 30 minutes and 5 hours, preferably between 1 and 2 hours, the heat treatment being followed by quenching to a temperature below 100° C followed in turn by tempering at a temperature of between 300 and 800° C. for a time of between 30 minutes and 5 hours, preferably between 45 and 75 minutes.