CH673357A5

CH673357A5 -

Info

Publication number: CH673357A5
Application number: CH774/87A
Authority: CH
Inventors: Heyno Dr Garbe; Diethard Dr Hansen; Dietrich Dr Koenigstein
Original assignee: Bbc Brown Boveri & Cie
Priority date: 1987-03-02
Filing date: 1987-03-02
Publication date: 1990-02-28
Also published as: JPS63228819A; EP0287771B1; DE3862796D1; US4845378A; EP0287771A1

Description

BESCHREIBUNG DESCRIPTION

Technisches Gebiet Technical field

Die vorliegende Erfindung bezieht sich auf eine Funkenstrecke und auf einen mit derartigen Funkenstrecken ausgerüsteten EMP-Generator. The present invention relates to a spark gap and to an EMP generator equipped with such spark gaps.

Sie betrifft insbesondere einen solchen Generator mit mindestens einer Funkenstrecke mit zwei annähernd kugelförmigen Polen. Sie betrifft weiter insbesondere einen solchen Generator mit mindestens zwei mit mehreren Kondensatoren in Reihe geschalteten Funkenstrecken und einem über mehrere Widerstände mit der genannten Reihenschaltung verbundenen Netzgerät. Die Abkürzung EMP steht für «Elektro-Magnetischer-Puls». Der EMP-Generator soll zur EMP-Simulation durch Stromeinspritzung dienen. In particular, it relates to such a generator with at least one spark gap with two approximately spherical poles. It further relates in particular to such a generator with at least two spark gaps connected in series with a plurality of capacitors and a power supply unit connected to the series connection via a plurality of resistors. The abbreviation EMP stands for “electro-magnetic pulse”. The EMP generator is to be used for EMP simulation through current injection.

Stand der Technik State of the art

Die Suche nach realitätsnahen, kostengünstigen EMP-Simu-lationsmethoden beschäftigt zunehmend Normengremien, EMP-verantwortliche Regierungsstellen und vor allem die Industrie als Geräte- und Anlagelieferant. The search for realistic, cost-effective EMP simulation methods is increasingly becoming an issue for standards committees, government agencies responsible for EMP and, above all, industry as a supplier of equipment and systems.

Bei der EMP-Simulation geht es darum die Auswirkungen elektromagnetischer Störfelder, insbesondere des sogenannten NEMP, auf elektrische oder elektronische Systeme zu untersuchen, geeignete Schutzmassnahmen zu ergreifen und diese auf ihre Wirksamkeit hin zu überprüfen. Der NEMP ist ein bei der Explosion einer Atombombe ausserhalb der Erdatmosphäre zu erwartender elektromagnetischer Puls von einigen wenigen Na-nosekunden Anstiegszeit, einer Abklinghalbwertzeit von ca. 200 Nanosekunden und einer Feldstärke von ca. 50 kV/m. EMP simulation is about examining the effects of electromagnetic interference fields, in particular the so-called NEMP, on electrical or electronic systems, taking suitable protective measures and checking their effectiveness. The NEMP is an electromagnetic pulse to be expected when an atomic bomb explodes outside the earth's atmosphere, with a rise time of a few nanoseconds, a decay half-life of approx. 200 nanoseconds and a field strength of approx. 50 kV / m.

Die zu untersuchenden Systeme unmittelbar einer Feldbestrahlung auszusetzen, ist häufig zu aufwendig und vor allem bei grösseren Geräten und insbesondere bei Anlagen oft gar nicht möglich. Exposing the systems to be investigated directly to field irradiation is often too complex and often not possible at all, especially in the case of larger devices and especially in systems.

Eine Alternative bietet hier die bereits genannte Stromeinspritzungstechnik, denn die von den Feldern verursachten Ströme in den Systemen sind letztlich die Ursache für deren Störung oder Zerstörung. The current injection technology already mentioned offers an alternative here, because the currents in the systems caused by the fields are ultimately the cause of their malfunction or destruction.

Bei der Stromeinspritzungstechnik wird das zu untersuchende System direkt mit einem von einem Generator erzeugten Strom beaufschlagt. Alternativ wird das System mit einer Spannung beaufschlagt, die gegebenenfalls einen Stromfluss zur Folge hat. In der Regel handelt es sich bei den zu untersuchenden Systemen um elektrische oder elektronische Geräte, die bereits mit einer Abschirmung versehen sind. In diesen Fällen wird der Strom einfach über eine der meist vorhandenen Steckverbin-5 düngen am Abschirmgehäuse eingespeist. Eine Normvorschrift der US-Navy MIL STD 46IC schreibt für diese Art der Prüfung einen Generator vor, der an einer ohm'schen Last einen mit einer Frequenz zwischen 10 kHz und 100 MHz schwingenden Strom- oder Spannungspuls von 10 A bzw. 1 kV erzeugt, io Durch die Norm soll sichergestellt werden, dass die Systemprüfung unter Bedingungen erfolgt, wie sie im Falle eines NEMP erwartet werden. In the current injection technology, the system to be examined is directly supplied with a current generated by a generator. Alternatively, a voltage is applied to the system, which may result in a current flow. As a rule, the systems to be examined are electrical or electronic devices that are already provided with a shield. In these cases, the current is simply fed via one of the most common connector fertilizers on the shielding housing. A standard specification of the US Navy MIL STD 46IC prescribes a generator for this type of test which generates a current or voltage pulse of 10 A or 1 kV, which oscillates at a frequency between 10 kHz and 100 MHz, on an ohmic load, io The standard is intended to ensure that the system test is carried out under the conditions expected in the case of a NEMP.

Tatsächlich haben Messungen in EMP-Feldsimulatoren Strom- bzw. Spannungsformen und Stärken der oben genann-ls ten Art in elektrischen oder elektronischen Systemen bei Bestrahlung mit einem dem NEMP entsprechenden Puls ergeben. Dennoch weist das normierte Testverfahren schwerwiegende Nachteile und nicht unerhebliche Risiken auf. In fact, measurements in EMP field simulators have shown current or voltage forms and strengths of the type mentioned above in electrical or electronic systems when irradiated with a pulse corresponding to the NEMP. Nevertheless, the standardized test procedure has serious disadvantages and not insignificant risks.

Das Hauptproblem besteht darin, dass die nach der Norm 20 zu verwendenden Generatoren den vorgeschriebenen Puls nur an einem 100 kQ-Widerstand erzeugen, dass jedoch in Verbindung mit dem zu testenden System als Last ganz andere Pulsformen entstehen können. Eine Anpassung des Generators an die jeweilige Last, d.h. an die jeweiligen Eigenschaften des je-25 weils zu testenden Systems, ist nicht vorgesehen. The main problem is that the generators to be used according to standard 20 only generate the prescribed pulse at a 100 kQ resistor, but that completely different pulse shapes can arise as a load in connection with the system to be tested. An adaptation of the generator to the respective load, i.e. the respective properties of the system to be tested in each case is not provided.

Es sind auch keine Generatoren bekannt, bei denen eine solche Anpassung-ohne weiteres durchführbar wäre. Eine solche Anpassung ist zum Erhalt eines auch nur einigermassen sinnvollen Test- und Prüfungsergebnisses jedoch unbedingt erforder-30 lieh. There are also no known generators in which such an adaptation could be carried out easily. Such an adjustment is absolutely necessary to obtain a reasonably reasonable test and examination result.

Ein weiteres Problem ergibt sich durch die Einspritzung des Testpulses direkt in das System hinein. Bei abgeschirmten Systemen bewirken elektromagnetische Felder immer primär Ströme auf der Oberfläche der Abschirmung. Die innerhalb der Ab-35 schirmung auftretenden Spannungen und Ströme sind erst die sekundäre Folge dieser Oberflächenströme und werden durch Einkopplung bewirkt. Wie stark und von welcher Art die Ein-kopplungen sind, hängt von vielen Faktoren ab. Die typische Schirmdämpfung beträgt etwa 40 dB. In der Regel werden die 40 Pulse nicht formgetreu übertragen. Die innerhalb der Abschirmung auftretenden Ströme und Spannungen weisen deshalb einen von den Strömen auf die Abschirmungen unterschiedlichen Verlauf auf. Another problem arises from the injection of the test pulse directly into the system. In shielded systems, electromagnetic fields always primarily cause currents on the surface of the shield. The voltages and currents occurring within the shielding are only the secondary consequence of these surface currents and are caused by coupling. How strong and what type of coupling is depends on many factors. The typical attenuation is about 40 dB. As a rule, the 40 pulses are not transmitted true to form. The currents and voltages occurring within the shield therefore have a different course from the currents on the shields.

Vom zeitlichen Verlauf der eingekoppelten Ströme und 45 Spannungen hängt aber wesentlich deren Wirkung auf das System ab. So wird beispielsweise das Auftreten von Durchschlägen oder das Ansprechen von Schutzelementen wie z.B. Funkenstrecken von der Steilheit der Pulse beeinflusst. Ob und wann ein Durchschlag auftritt oder ein Schutzelement anspricht 50 sind natürlich entscheidende Kriterien für das Verhalten eines Systems unter Störbelastung. Indem der Strom- oder Spannungspuls direkt in das Innere des zu untersuchenden Systems eingespritzt wird, werden alle Effekte, die mit der Einkopplung von seiner Abschirmung aus auftreten, messtechnisch vernach-55 lässigt. However, their effect on the system essentially depends on the time course of the coupled currents and 45 voltages. For example, the occurrence of breakdowns or the activation of protective elements such as Spark gaps influenced by the steepness of the pulses. Whether and when a breakdown occurs or a protective element responds 50 are, of course, decisive criteria for the behavior of a system under interference. By injecting the current or voltage pulse directly into the interior of the system to be examined, all effects that occur with the coupling from its shielding are neglected in terms of measurement technology.

Neben einer Anpassung des Generators und der von ihm erzeugten Strom- oder Spannungspulse an das jeweils zu untersuchende System sollte daher deren Applikation nicht im Inneren des Systems sondern auch auf dessen Abschirmung erfolgen. 60 Ein weiterer wichtiger Grund dafür ist, dass die auf den Abschirmungen durch die elektromagnetischen Störfelder auftretenden Oberflächenströme durch Rechnung noch relativ gut vorhersagbar sind, deren Einkopplungsverhalten in das System jedoch nicht. In addition to adapting the generator and the current or voltage pulses generated by it to the system to be examined, their application should therefore not take place inside the system but also on its shielding. 60 Another important reason for this is that the surface currents occurring on the shields from the electromagnetic interference fields can still be predicted relatively well by calculation, but their coupling behavior into the system is not.

65 Die Applikation der Strom- oder Spannungspulse auf der Abschirmung hat natürlich zur Folge, das s um das Dämpfungs-mass von ca. 40 dB höhere Stromstärken bzw. Spannungen vom Generator erzeugt und geliefert werden müssen. 65 The application of the current or voltage pulses on the shield naturally has the consequence that current intensities or voltages that are higher by around 40 dB must be generated and supplied by the generator.

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Bekannte Generatoren, die den vorgenannten Anforderungen prinzipiell genügen, sind sehr grosse, unhandliche, praktisch nicht transportable und teure Geräte. Known generators, which in principle meet the aforementioned requirements, are very large, bulky, practically non-portable and expensive devices.

Ein weiteres Problem bei den bekannten Generatoren ist,, dass sie entweder einen Strompuls oder einen Spannungspuls liefern. Bei der Störeinkopplung in ein System treten aber häufig Spannungen und Strom nacheinander auf. Zuerst baut sich eine Spannung auf. Überschreitet diese ein bestimmtes (von der Steilheit des Spannungsanstieges abhängiges) Niveau, so kommt es beispielsweise zu einem Durchschlag und ein Stromfluss ist die Folge. Das zu untersuchende System schaltet also selbsttätig von einem Spannungspuls auf einen Strompuls um. Der für die Systemprüfung eingesetzte Generator sollte auch dafür ausgebildet sein. Another problem with the known generators is that they supply either a current pulse or a voltage pulse. When coupling interference into a system, however, voltages and current often occur in succession. First, a tension builds up. If this exceeds a certain level (depending on the steepness of the voltage rise), breakdown occurs, for example, and a current flow is the result. The system to be examined thus switches automatically from a voltage pulse to a current pulse. The generator used for the system check should also be designed for this.

Darstellung der Erfindung Presentation of the invention

Die Erfindung, wie sie in den Ansprüchen 1 und 4 definiert ist, löst u.a. die Aufgabe, eine potentialfrei ansteuerbare Funkenstrecke anzugeben, die in einem ebenfalls anzugebenden EMP-Generator einsetzbar ist, der im Rahmen des vorstehend erläuterten Mess- und Priifkonzeptes einsetzbar ist und den aus diesem Konzept resultierenden Anforderungen genügt. The invention, as defined in claims 1 and 4, solves i.a. the task of specifying a spark gap which can be controlled in a floating manner and which can be used in an EMP generator which is also to be specified and which can be used in the context of the measurement and test concept explained above and which meets the requirements resulting from this concept.

Vorteilhafte Ausgestaltungen der Erfindung sind in den abhängigen Patentansprüchen gekennzeichnet. Advantageous embodiments of the invention are characterized in the dependent claims.

Kurze Beschreibung der Zeichnung Brief description of the drawing

Weitere Merkmale sowie die Vorteile der vorliegenden Erfindung ergeben sich aus der nachstehenden ausführlichen Beschreibung von Ausführungsbeispielen, insbesondere unter Berücksichtigung der beigefügten Zeichnungen. Es zeigen: Further features and the advantages of the present invention result from the following detailed description of exemplary embodiments, in particular taking into account the attached drawings. Show it:

Fig. 1 in schematischer Darstellung einen EMP-Generator mit angeschlossener Last und einer pneumatisch steuerbaren Funkenstrecke; Figure 1 is a schematic representation of an EMP generator with connected load and a pneumatically controllable spark gap.

Fig. 2 in geschnittener Darstellung sowie im Detail die Funkenstrecke gemäss Fig. 1; Fig. 2 in a sectional view and in detail the spark gap according to Fig. 1;

Fig. 3 ein Schaltbild einer besonders vorteilhaften Generatorschaltung mit zwei Funkenstrecken; , 3 shows a circuit diagram of a particularly advantageous generator circuit with two spark gaps; ,

Fig. 4 ein dem Schaltbild von Fig. 3 entsprechendes Schaltbild, jedoch in einem transienten Zustand nach Durchbrach einer der Funkenstrecken; FIG. 4 shows a circuit diagram corresponding to the circuit diagram of FIG. 3, but in a transient state after breaking through one of the spark gaps;

Fig. 5 ein dem Schaltbild von Fig. 3 entsprechendes Schaltbild, jedoch in einem Zustand nach Durchbruch beider Funkenstrecken; 5 shows a circuit diagram corresponding to the circuit diagram of FIG. 3, but in a state after both spark gaps have been broken through;

Fig. 6 in schematischer Darstellung eine vorteilhafte,räumliche Anordnung der Funkenstrecken und Kondensatoren der Schaltung von Fig. 3 zur Implementierung eines schnellen Hochleistungspulsgenerators; und 6 shows a schematic representation of an advantageous, spatial arrangement of the spark gaps and capacitors of the circuit from FIG. 3 for implementing a fast, high-performance pulse generator; and

Fig. 7 in schematischer Darstellung eine vorteilhafte; räumliche Anordnung der Funkenstrecken einerseits und Kondensatoren der Schaltung von Fig. 3 zur Implementierung eines besonders leistungsfähigen Generators mit grossen Kapazitäten andererseits. Fig. 7 in a schematic representation an advantageous; spatial arrangement of the spark gaps on the one hand and capacitors of the circuit of FIG. 3 for implementing a particularly powerful generator with large capacities on the other hand.

Bester Weg zur Ausführung der Erfindung Best way to carry out the invention

Es wird nunmehr auf die Zeichnung Bezug genomipen. Fig. 1 zeigt einen EMP-Generator mit angeschlossener Last, 2. Der Generator selbst besteht hier einfach aus einer Reihenschaltung einer Funkenstrecke 3 und einem Kondensator 4. Die j^ast 2 ist an die Klemmen dieser Reihenschaltung angeschlossen Der Kondensator 4 ist bei nichtleitender Funkenstrecke 3 über einen zwischen der Funkenstrecke 3 und ihm selbst an die Reihenschaltung angeschlossenen Vorwiderstand 5 auf eine Spannung Uo aufladbar, welche von einem Netzgerät 6 geliefert wird. Das Netzgerät 6 ist von der Art, dass es im Falle eines Kurzschlusses zwischen seinen Klemmen einen auf einen geringen Wert von wenigen mA begrenzten Kurzschlussstrom liefert. Die Funkenstrecke 3 ist eine pneumatisch auslösbare Funkenstrecke. An sie sind drei Druckluftleitungen 7, 8 und 9 angeschlossen. Die Reference will now be made to the drawing. 1 shows an EMP generator with a connected load, 2. The generator itself here simply consists of a series connection of a spark gap 3 and a capacitor 4. The j ^ ast 2 is connected to the terminals of this series connection. The capacitor 4 is with a non-conductive spark gap 3 can be charged to a voltage Uo, which is supplied by a power supply unit 6, via a series resistor 5 connected between the spark gap 3 and itself to the series circuit. The power supply 6 is of the type that, in the event of a short circuit between its terminals, it delivers a short-circuit current limited to a small value of a few mA. The spark gap 3 is a pneumatically triggerable spark gap. Three compressed air lines 7, 8 and 9 are connected to them. The

Druckluftleitung 7 steht über ein steuerbares Ventil mit einer Druckluftleitung 13 in Verbindung. Ebenfalls mit der Druckluftleitung 13 steht die Druckluftleitung 8 über ein steuerbares Ventil 11 in Verbindung. Das Ventil 11 ist als Wechselventil s ausgebildet, über das die Druckluftleitung 8 nach aussen entlastbar ist. Die Druckluftleitung 9 ist gegenüber der Umgebung mittels eines steuerbaren Ventils 12 verschliessbar. Compressed air line 7 is connected to a compressed air line 13 via a controllable valve. The compressed air line 8 is also connected to the compressed air line 13 via a controllable valve 11. The valve 11 is designed as a shuttle valve s, via which the compressed air line 8 can be relieved to the outside. The compressed air line 9 can be closed from the surroundings by means of a controllable valve 12.

Für die Steuerung der Ventile 10, 11 und 12 ist eine hydraulische Ablaufsteuerung 14 vorgesehen. Diese erhält ihr Startsilo gnal über eine Schlauchleitung 15, an deren Ende ein von Hand betätigbarer Druckerzeuger 16 angeschlossen ist. A hydraulic sequence control 14 is provided for the control of the valves 10, 11 and 12. This receives its start silo signal via a hose 15, at the end of which a manually operable pressure generator 16 is connected.

Die konkrete Ausbildung der Funkenstrecke 3 gemäss der vorliegenden Erfindung ist Fig. 2 zu entnehmen. Danach weist die Funkenstrecke 3 zwei Pole 17 und 18 auf. Diese sind im In-15 nenraum 19 eines Gehäuses 20 angeordnet. Das Gehäuse 20 besteht aus einem elektrisch isolierendem Material. Es weist drei Öffnungen 21, 22 und 23 auf, die an die bereits genannten Druckluftleitungen 7, 8 und 9 angeschlossen sind. Die Öffnungen 21 und 23 sind einander gegenüberliegend angeordnet und 20 münden im Bereich zwischen den beiden Polen 17 und 18 in den Innenraum 19 des Gehäuses 20. Der Innenraum 19 wird durch zwei Verschlussteile 24 und 25 gasdicht und druckfest abgeschlossen. Durch die Verschlussteile 24 und 25 hindurch sind die beiden Pole 17 und 18 der Funkenstrecke mit ersten äusse-25 ren Anschlusskontakten 26 und 27 verbunden. Der Pol 18 ist an einem zum Innenraum 19 des Gehäuses 20 hin luftdicht und druckfest abgeschlossen, bezüglich seiner Länge elastisch verformbaren Faltenbalg 28 befestigt. Das Innere des Faltenbalges 28 ist zur Öffnung 22 hin offen und steht über diese mit der 30 Druckluftleitung 8 in Verbindung. The specific design of the spark gap 3 according to the present invention can be seen in FIG. 2. The spark gap 3 then has two poles 17 and 18. These are arranged in the inner space 19 of a housing 20. The housing 20 is made of an electrically insulating material. It has three openings 21, 22 and 23 which are connected to the compressed air lines 7, 8 and 9 already mentioned. The openings 21 and 23 are arranged opposite one another and 20 open in the area between the two poles 17 and 18 into the interior 19 of the housing 20. The interior 19 is sealed gas-tight and pressure-tight by two closure parts 24 and 25. Through the closure parts 24 and 25, the two poles 17 and 18 of the spark gap are connected to first external connection contacts 26 and 27. The pole 18 is attached to a bellows 28 that is elastically deformable with respect to its length, on an airtight and pressure-tight seal toward the interior 19 of the housing 20. The interior of the bellows 28 is open to the opening 22 and is connected to the compressed air line 8 via the latter.

Die Pole 17 und 18 der Funkenstrecke sind weiter über jeweils eine Kette von Widerständen 5 bzw. 29 mit zweiten äusseren Anschlusskontakten 30 bzw. 31 verbunden. Die Widerstände 5 entsprechen funktionell dem Vor widerstand 5 von Fig. 1 35 und sind deshalb entsprechend bezeichnet. Auf die Bedeutung der Widerstände 29 wird weiter unten noch eingegangen. Die beiden Widerstandsketten 5 bzw. 29 sind in Ausnehmungen 32 bzw. 33 des Gehäuses 20 in einem nichtleitenden Material fest vergossen eingebettet. In Fig. 2 sind nur jeweils zwei Wider-40 stände der Widerstandskette 5 bzw. 29 geschnitten sichtbar. Die beiden Ketten erstrecken sich jeweils beispielsweise über einen halben Umfang des Gehäuses 20. Die Form des Gehäuses 20 sowie seines Innenraumes 19 und dadurch auch die Form des Faltenbalges 28 ist zylindrisch. Die Länge des Gehäuses 20 beträgt 45 ca. 6 cm, sein Durchmesser beträgt 8 cm und der des Innenraumes 19 ca. 2 cm. The poles 17 and 18 of the spark gap are further connected via a chain of resistors 5 and 29 to second outer connection contacts 30 and 31, respectively. The resistors 5 correspond functionally to the front resistor 5 of Fig. 1 35 and are therefore designated accordingly. The meaning of the resistors 29 will be discussed further below. The two resistance chains 5 and 29 are embedded in recesses 32 and 33 of the housing 20 in a non-conductive material. In Fig. 2 only two resistors of the resistor chain 5 and 29 are visible in section. The two chains each extend, for example, over half the circumference of the housing 20. The shape of the housing 20 and its interior 19 and thereby also the shape of the bellows 28 is cylindrical. The length of the housing 20 is 45 approximately 6 cm, its diameter is 8 cm and that of the interior 19 approximately 2 cm.

Bei übereinstimmendem Druck im Innenraum 19 des Gehäuses 20 und im Innenraum des Faltenbalges 28 sind die Pole 17 und 18 der Funkenstrecke in direktem Berührungskontakt so miteinander. If the pressure in the interior 19 of the housing 20 and in the interior of the bellows 28 match, the poles 17 and 18 of the spark gap are in direct contact with one another.

Verwendet wird die beschriebene Funkenstrecke, beispielsweise in einer Anordnung gemäss Fig. 1, in folgender Weise: The spark gap described is used, for example in an arrangement according to FIG. 1, in the following way:

Man geht aus von einem Zustand, in dem über die Ventile 11 und 12 die Druckluftleitungen 8 und 9 nach aussen offen 55 sind und das Ventil 10 geschlossen ist, so dass die Druckluftleitung 7 nicht mit der Druckluftleitung 13 verbunden ist. Im Innenraum 19 des Gehäuses 20 sowie im Inneren des Faltenbalges 28 herrscht dann übereinstimmend Umgebungsdruck. Die beiden Pole 17 und 18 sind in Berührungskontakt miteinander, 60 was für das Netzgerät einen Kurzschluss darstellt. Wie erläutert, liefert das Netzgerät 6 jedoch nur einen geringen Kurzschlussstrom. One assumes a state in which the compressed air lines 8 and 9 are open to the outside 55 via the valves 11 and 12 and the valve 10 is closed, so that the compressed air line 7 is not connected to the compressed air line 13. In the interior 19 of the housing 20 and in the interior of the bellows 28, there is a corresponding ambient pressure. The two poles 17 and 18 are in contact with each other, 60 which is a short circuit for the power supply. As explained, however, the power supply 6 delivers only a small short-circuit current.

Zur Erzeugung eines Pulses wird zunächst das Ventil 12 geschlossen und das Ventil 10 geöffnet. Über die Druckluftleitung 65 7 ergibt sich dann im Innenraum 19 des Gehäuses 20 ein Überdruck gegenüber dem Inneren des Faltenbalges 28, wodurch dieser zusammengedrückt, d.h. bezüglich seiner Länge verkürzt wird. Dadurch öffnet sich die Funkenstrecke, wodurch die To generate a pulse, valve 12 is first closed and valve 10 opened. Via the compressed air line 65 7 there is then an overpressure in the interior 19 of the housing 20 with respect to the interior of the bellows 28, as a result of which the latter is compressed, i.e. is shortened in length. This will open the spark gap, causing the

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Kurzschlusssituation aufgehoben und der Kondensator 4 geladen wird. Das Mass der Öffnung der Funkenstrecke, d.h. der gegenseitige Abstand der beiden Pole hängt ab von der Druckdifferenz im Innenraum 19 des Gehäuses 20 und im Inneren des Faltenbalges 28. Diese Druckdifferenz ist über das Ventil 11 einstellbar, das vorzugsweise ein Dosierventil ist. Short circuit situation canceled and the capacitor 4 is charged. The measure of the opening of the spark gap, i.e. the mutual distance between the two poles depends on the pressure difference in the interior 19 of the housing 20 and in the interior of the bellows 28. This pressure difference can be set via the valve 11, which is preferably a metering valve.

Zum Durchbruch der Funkenstrecke und damit zur Erzeugung eines Pulses kommt es, wenn ein bestimmtes kritisches Verhältnis der Feldstärke zwischen den Polen 17 und 18 zum Druck im Innenraum 19 des Gehäuses überschritten wird. Die Feldstärke zwischen den Polen 17 und 18 hängt ab von der zwischen ihnen anliegenden Spannung, ihrem gegenseitigen Abstand sowie, was insbesondere ihre räumliche Verteilung anbetrifft, von ihrer Form. Die vorgenannten Parameter bestimmen auch die Schnelligkeit des Druchbruches und damit die Anstiegszeit des erzeugten Pulses. The spark gap is broken and thus a pulse is generated when a certain critical ratio of the field strength between the poles 17 and 18 to the pressure in the interior 19 of the housing is exceeded. The field strength between the poles 17 and 18 depends on the voltage between them, their mutual distance and, in particular with regard to their spatial distribution, on their shape. The aforementioned parameters also determine the rapidity of the breakthrough and thus the rise time of the pulse generated.

Ein Durchbruch der Funkenstrecke kann nach dem Vorstehenden durch eine Erhöhung der Spannung bei festem Polabstand und Absolutdruck, durch Verringerung des Absolutdruckes bei fester Spannung und bei festem Polabstand oder durch Verringerung des Polabstandes bei fester Spannung und festem Absolutdruck provoziert werden. A breakdown of the spark gap can be provoked according to the above by increasing the voltage at a fixed pole distance and absolute pressure, by reducing the absolute pressure at a fixed voltage and at a fixed pole distance or by reducing the pole distance at a fixed voltage and fixed absolute pressure.

Vorzugsweise wird die Spannung des Netzgerätes 6 fest vorgegeben, z.B. zu 25 kV, und der Druckbruch der Funkenstrecke auf eine der letztgenannten Methoden provoziert. Die Verringerung des Absolutdruckes zwischen den Polen 17 und 18 kann z.B. durch Öffnungen des Ventils 12 verursacht werden. Dabei wird sich der Abstand der Pole 17 und 18 auch etwas verringern. Preferably, the voltage of the power supply 6 is fixed, e.g. to 25 kV, and the pressure break of the spark gap provokes one of the latter methods. The reduction in absolute pressure between poles 17 and 18 can e.g. caused by openings of the valve 12. The distance between the poles 17 and 18 will also decrease somewhat.

Lässt man das Ventil 10 nach dem Öffnen des Ventils 12 und des dadurch verursachten Durchschlages noch eine gewisse Zeit offen, so wird die Funkenstrecke in vorteilhafter Weise nach ihrem Durchbruch beblasen, wodurch die Funkenstrecke für eine nachfolgende Zündung besser konditioniert wird. Die Öffnungen 21 und 23 im Gehäuse 20 sind deshalb im Bereich der Funkenstrecke einander gegenüberliegend angeordnet, wie bereits erwähnt. If the valve 10 is left open for a certain time after the valve 12 has opened and the breakdown caused thereby, the spark gap is advantageously blown after it has broken through, as a result of which the spark gap is better conditioned for subsequent ignition. The openings 21 and 23 in the housing 20 are therefore arranged opposite one another in the region of the spark gap, as already mentioned.

Vorzugsweise wird der Durchschlag jedoch durch Verringerung des Abstandes zwischen den Polen 17 und 18 durch Erhöhung des Druckes in der Druckluftleitung 8 mittels des Ventils 11 provoziert. Von dem Beblasen der Funkenstrecke wird jedoch auch in diesem Fall in vorteilhafter Weise Gebrauch gemacht. However, the breakdown is preferably provoked by reducing the distance between the poles 17 and 18 by increasing the pressure in the compressed air line 8 by means of the valve 11. However, the blowing of the spark gap is also advantageously used in this case.

Wie vorstehend bereits erwähnt, wird durch den Wert der Spannung zwischen den Polen 17 und 18, den Absolutdruck im Innenraum 19 des Gehäuses 20 sowie durch den Polabstand die Schnelligkeit des Durchschlags der Funkenstrecke und damit die Anstiegszeit des erzeugten Pulses bestimmt. Der Durchschlag wird um so schneller und die Anstiegszeit um so kleiner, je höher die Spannung, je höher der Absolutdruck und je geringer der Polabstand bei Zündung ist. Für den Absolutdruck sollte mindestens ein Wert gewählt werden, wie er in heutigen Druckluftinstallationen in Gebäuden oder Anlagen üblich ist, d.h. ein Druck zwischen 5• 10' und 10-105 Pa. Bei vorgegebener Spannung und vorgegebenem Absolutdruck wird der Zündabstand minimal, wenn die Form der Pole 17 und 18 derart ausgebildet ist, dass sich zumindest auf ihren einander zugewandten Seiten auf ihrer Oberfläche eine konstante Feldstärke einstellt. Die dazu konkret erforderliche Form kann eine Dissertation von Heiner Grönewald, Universität Hamburg 1982, mit dem Titel «Feldoptimierung von Hochspannungsbauteilen», insbesondere Seite 139, entnommen werden. As already mentioned above, the speed of the breakdown of the spark gap and thus the rise time of the pulse generated is determined by the value of the voltage between the poles 17 and 18, the absolute pressure in the interior 19 of the housing 20 and by the pole spacing. The breakdown becomes faster and the rise time is shorter, the higher the voltage, the higher the absolute pressure and the smaller the pole spacing on ignition. For the absolute pressure, at least one value should be selected, as is common in today's compressed air installations in buildings or systems, i.e. a pressure between 5 • 10 'and 10-105 Pa. For a given voltage and a given absolute pressure, the ignition distance becomes minimal if the shape of the poles 17 and 18 is designed such that a constant field strength is established on its surface, at least on its mutually facing sides. The specific form required for this can be found in a dissertation by Heiner Grönewald, University of Hamburg 1982, entitled "Field optimization of high-voltage components", in particular page 139.

Die in Fig. 1 dargestellte Ablaufsteuerung sollte so beschaffen sein, dass sie eine der vorgenannten Zündungs- und Bebla-sungsmechanismen automatisch zu steuern gestattet und lediglich eines pneumatischen Startsignals über die Schlauchleitung 15 bedarf. The sequence control shown in FIG. 1 should be such that it allows one of the aforementioned ignition and blowing mechanisms to be controlled automatically and only requires a pneumatic start signal via the hose line 15.

Dass hier einem pneumatischen Startsignal der Vorzug vor einem elektrischen Startsignal gegeben wird, ist dadurch begründet, dass über die Schlauchleitung 15, im Gegensatz zu einem elektrischen Kabel keine elektromagnetischen Störungen übertragen bzw. verursacht werden. The reason that a pneumatic start signal is given preference over an electrical start signal is due to the fact that, in contrast to an electrical cable, no electromagnetic interference is transmitted or caused via the hose line 15.

s Überhaupt ist in der Anordnung gemäss Fig. 1 und mit einer Funkenstrecke gemäss Fig. 2 zur Auslösung eines Durchschlags kein elektrischer Schaltvorgang erforderlich. Sämtliche Steuerungsschritte sind pneumatisch. Der Ladevorgang des Kondensators 4 beginnt erst, wenn die Funkenstrecke pneuma-lo tisch aufgefahren wird. Solange die Funkenstrecke geschlossen ist, fliesst nun der geringe Kurzschlussstrom. Es kann sich keine Spannung aufbauen. Das ist immer dann der Fall, solange der Innenraum 19 des Gehäuses 20 nicht durch geeignete Steuerung der Ventile 10 und 12 unter Überdruck gesetzt wird oder wenn i5 es zu einem Druckausfall kommt. Dies trägt wesentlich dazu bei, die Gefährdung der den Generator handhabenden Person zu veningern. s In the arrangement according to FIG. 1 and with a spark gap according to FIG. 2, no electrical switching process is required at all to trigger a breakdown. All control steps are pneumatic. The charging process of the capacitor 4 only begins when the spark gap is opened pneumatically. As long as the spark gap is closed, the low short-circuit current now flows. No tension can build up. This is always the case as long as the interior 19 of the housing 20 is not pressurized by suitable control of the valves 10 and 12 or if there is a pressure drop. This contributes significantly to reducing the danger to the person handling the generator.

Die vorgestehend beschriebene, gemäss der vorliegenden Erfindung ausgebildete Funkenstrecke mit ihrer pneumatischen 20 Steuerung ist in vorteilhafter Weise geeignet, in einfacher Weise auch in andere Generatorenschaltungen integriert zu werden. The above-described spark gap designed according to the present invention with its pneumatic control is advantageously suitable for being easily integrated into other generator circuits.

Eine mehrere besonders vorteilhafte Eigenschaften aufweisende, erfindungsgemässe Generatorenschaltung ist in Fig. 3 dargestellt. Bei dieser sind zwei Funkenstrecken 40 und 41 mit 25 mehreren Kondensatoren 42-45 in Reihe geschaltet. In der Reihenschaltung sind ausgehend von einem auf Referenzpotential, z.B. Erdpotential, geschalteten Anschlusspunkt ein erster Kondensator 42, eine erste Funkenstrecke 40, ein zweiter Kondensator 43, ein dritter Kondensator 44, die zweite Funkenstrecke 41 30 und ein vierter Kondensator 45 in der genannten Reihenfolge in Reihe geschaltet. An die Reihenschaltung ist über mehrere Widerstände 46-49 ein Netzgerät angeschlossen, von dem in Fig. 3 nun die Klemmen 50 und 51 dargestellt sind. Das Potential der Klemmen 50 und 51 ist symmetrisch zum Referenzpotential zu 35 ± Uo gewählt, wobei Uo beispielsweise wieder 25 kV beträgt. A generator circuit according to the invention having a number of particularly advantageous properties is shown in FIG. 3. In this two spark gaps 40 and 41 are connected in series with 25 several capacitors 42-45. In the series connection, starting from a reference potential, e.g. Earth potential, switched connection point, a first capacitor 42, a first spark gap 40, a second capacitor 43, a third capacitor 44, the second spark gap 41 30 and a fourth capacitor 45 connected in series in the order mentioned. A power supply unit is connected to the series circuit via a plurality of resistors 46-49, terminals 50 and 51 of which are now shown in FIG. 3. The potential of the terminals 50 and 51 is selected symmetrically to the reference potential at 35 ± Uo, where Uo is again 25 kV, for example.

Die positive Klemme +Uo des Netzgerätes ist über den Widerstand 46 an einen Anschlusspunkt zwischen dem Kondensator 42 und der Funkenstrecke 40 und über den Widerstand 47 an einen Anschlusspunkt zwischen den Kondensator 44 und der 40 Funkenstrecke 41 angeschlossen. The positive terminal + Uo of the power supply is connected via resistor 46 to a connection point between capacitor 42 and spark gap 40 and via resistor 47 to a connection point between capacitor 44 and 40 spark gap 41.

Die negative Klemme 51 des Netzgerätes ist über den Widerstand 48 an einen Anschlusspunkt zwischen der Funkenstrecke 40 und dem Kondensator 43 und über den Widerstand 49 an einen Anschlusspunkt zwischen der Funkenstrecke 41 und dem 45 Kondensator 45 angeschlossen. The negative terminal 51 of the power supply is connected via the resistor 48 to a connection point between the spark gap 40 and the capacitor 43 and via the resistor 49 to a connection point between the spark gap 41 and the 45 capacitor 45.

Ein Anschlusspunkt an der Reihenschaltung zwischen dem zweiten Kondensator 43 und dem dritten Kondensator 44 ist über einen Widerstand 52 sowie einen Widerstand 53 mit dem Referenzpotential verbunden. A connection point on the series circuit between the second capacitor 43 and the third capacitor 44 is connected to the reference potential via a resistor 52 and a resistor 53.

50 Die Kapazität sämtlicher Kondensatoren 42-45 ist gleich gross gewählt. Der Wert des Widerstandes 52 (bzw. der Widerstände 52 und 53 zusammen) ist so gross gewählt, dass die durch die Kapazität eines Kondensators sowie durch diesen Widerstandswert bestimmte Zeitkontante wesentlich grosse als die 55 Zündverzugszeit der beiden Funkenstrecken 40 und 41 ist (auf welche später noch eingegangen wird). Der genannte Wider-standswet beträgt beispielsweise 1 M£2. 50 The capacitance of all capacitors 42-45 is chosen to be the same size. The value of the resistor 52 (or of the resistors 52 and 53 together) is chosen so large that the time constant determined by the capacitance of a capacitor and by this resistance value is significantly greater than the 55 ignition delay time of the two spark gaps 40 and 41 (to which later is still received). The mentioned resistance bet is, for example, 1 M £ 2.

An die Klemmen der Reihenschaltung von Fig. 3 ist schliesslich eine Last 54 angeschlossen, Finally, a load 54 is connected to the terminals of the series circuit of FIG. 3,

60 Für die nachstehenden Erläuterungen der Funktion der Schaltung von Fig. 3 sei angenommen, dass die Funkenstrecken 40 und 41 von der Art sind, wie in Fig. 2 dargestellt und dass ein Netzgerät mit einem begrenzten Kurzschlussstrom verwendet wird. Die Widerstände 46 und 48 bzw. 47 und 49 in Fig. 3 65 werden dann durch die im Gehäuse 20 der Funkenstrecken nach Fig. 2 eingebetteten Widerstände bzw. Widerstandsketten 5 bzw. 29 gebildet. Selbstverständlich ist die Verwendung von Funkenstrecken gemäss Fig. 2 keine Notwendigkeit für die For the following explanations of the function of the circuit of FIG. 3, it is assumed that the spark gaps 40 and 41 are of the type shown in FIG. 2 and that a power supply unit with a limited short-circuit current is used. The resistors 46 and 48 or 47 and 49 in FIG. 3 65 are then formed by the resistors or resistor chains 5 or 29 embedded in the housing 20 of the spark gaps according to FIG. 2. Of course, the use of spark gaps according to FIG. 2 is not necessary for the

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Funktion der Schaltung von Fig. 3. Auch anders ausgebildete Funkenstrecken könnten verwendet werden. Entsprechendes gilt für das Netzgerät. Function of the circuit of Fig. 3. Other spark gaps could also be used. The same applies to the power supply.

Bevor die Funkenstrecken 40 und 41 unter Druck gesetzt werden, sind sie geschlossen. Das Netzgerät treibt über beide Funkenstrecken den Kurzschlussstrom. Before the spark gaps 40 and 41 are pressurized, they are closed. The power supply unit drives the short-circuit current over both spark gaps.

Zur Erzeugung eines Pulses werden beide Funkenstrecken in der oben bereits beschriebenen Weise pneumatisch aufgefahren. Die Ladung der Kondensatoren 42 bis 45 ist die Folge. Durch die gewählte Schaltung liegt an den einzelnen Kondensatoren 42-45 jeweils nur eine Spannung an, die der Klemmenspannung Uo des Netzgerätes gegenüber dem Referenzpotential entspricht. An den Funkenstrecken 40 und 41 stellt sich jeweils eine doppelt so grosse Spannung ein. To generate a pulse, both spark gaps are pneumatically opened in the manner already described above. The result is the charging of the capacitors 42 to 45. Due to the selected circuit, only a voltage is applied to the individual capacitors 42-45, which corresponds to the terminal voltage Uo of the power supply unit with respect to the reference potential. The spark gaps 40 and 41 each have a voltage twice as great.

Sind die Kondensatoren 42-45 geladen, so wird auf eine der oben beschriebenen Arten die Funkenstrecke 40 gezündet. Nach Zündung der Funkenstrecke 40 teilt sich die Spannung an der zweiten Funkenstrecke 41 auf den vierfachen Wert der Klemmenspannung Uo gegenüber dem Referenzpotential auf. Dieser transierte Zustand ist in Fig. 4 dargestellt. Fig. 4 zeigt eine mit Fig. 3 bis auf die fehlende Funkenstrecke 40 übereinstimmende Schaltung. If the capacitors 42-45 are charged, the spark gap 40 is ignited in one of the ways described above. After ignition of the spark gap 40, the voltage across the second spark gap 41 is divided into four times the value of the terminal voltage Uo compared to the reference potential. This transated state is shown in FIG. 4. FIG. 4 shows a circuit which corresponds to FIG. 3 except for the missing spark gap 40.

Durch die sich verdoppelnde Spannung bricht die zweite Funkenstrecke 41 ebenfalls durch, was zu einer Situation führt, wie sie in Fig. 5 dargestellt ist. Fig. 5 entspricht Fig. 4, nur dass hier auch noch die zweite Funkenstrecke 41 fehlt. Nach Zündung auch der zweiten Funkenstrecke 41 entladen sich die Kondensatoren über die Last 54. The second spark gap 41 also breaks through the doubling voltage, which leads to a situation as shown in FIG. 5. FIG. 5 corresponds to FIG. 4, except that the second spark gap 41 is also missing here. After ignition of the second spark gap 41, the capacitors discharge via the load 54.

In den Fig. 4 und 5 sind die Bezugszeichen an den einzelnen Elementen aus Gründen der Übersichtlichkeit weggelassen. 4 and 5, the reference numerals on the individual elements have been omitted for reasons of clarity.

Bezüglich des schnellen Vorgangs von der Zündung der ersten Funkenstrecke 40 bis zur Zündung der zweiten Funkenstrecke 41 (der zeitliche Abstand zwischen beiden Zündungen ist der Zündverzug der zweiten Funkenstrecke) muss die Reihenschaltung über die Widerstände 46-49 und 52 sowie 53 von ihrem Ladekreis, d.h. insbesondere dem Netzgerät, entkoppelt sein. Dazu sind die genannten Widerstände geeignet zu bemessen. Ein geeigneter Widerstandswert für die Widerstände 46-49 ist beispielsweise 100 k£2. Für den Widerstand 53 wurde bereits ein Wert von 1 MQ genannt. Bei dem Widerstandswert von 100 kfì für die Widerstände 46-49 ist allerdings angenommen, dass diese Widerstände nicht gleichzeitig als Ladestrombegrenzungswiderstände dienen müssen, sondern dass die Begrenzung des Ladestroms wie auch des Kurzschlussstroms durch das Netzgerät gewährleistet wird. Regarding the rapid process from the ignition of the first spark gap 40 to the ignition of the second spark gap 41 (the time interval between the two ignitions is the ignition delay of the second spark gap), the series connection via the resistors 46-49 and 52 and 53 from its charging circuit, i.e. in particular the power supply unit. For this purpose, the resistances mentioned are suitably dimensioned. A suitable resistance value for resistors 46-49 is, for example, 100 k £ 2. A value of 1 MQ has already been mentioned for the resistor 53. With the resistance value of 100 kfì for resistors 46-49, however, it is assumed that these resistors do not have to serve as charging current limiting resistors at the same time, but that the charging current and the short-circuit current are limited by the power supply.

Der wesentliche Vorteil der beschriebenen Generatorschaltung gemäss Fig. 3 ist darin zu sehen, dass Spannungspulse mit einem Maximalwert erzeugt werden können, der dem Vierfachen der Klemmenspannung des erforderlichen Netzgerätes gegenüber dem Referenzpotential entspricht. Zur Erzeugung eines 100 kV Spannungspulses ist daher lediglich ein Netzgerät erforderlich, welches ± 25 kV Spannung liefert. Solche Netzgeräte sind im Gegensatz zu 100 kV Netzgeräten klein und handlich, leicht transportabel, ohne grössere Sicherheitsvorkehrungen zu bedienen, sowie natürlich kostengünstiger. Des weiteren müssen die Kondensatoren und Widerstände der Schaltung nur für eine Dauerbelastung mit der einfachen Klemmenspannung Uo ausgelegt sein, obwohl an ihnen bis zu vierfach höhere Spannungswerte auftreten. Diese treten jedoch nur als Stossbelastungen auf, was für die Bauelemente erheblich weniger kritisch ist. Es können deshalb kleine und kostengünstige Bauelemente verwendet werden, was wiederum im Hinblick auf eine leichte und kompakte Bauweise des Generators von Vorteil ist. Welche Stossbelastungen an den Widerständen und Kondensatoren im einzelnen auftreten, ist den Fig. 4 und 5 entnehmbar. In diesen, wie auch in Fig. 3, sollen die nicht besonders bezeichneten Spannungspfeile jeweils die Klemmenspannung Uo des Netzgerätes gegenüber dem Referenzpotential angeben. The main advantage of the described generator circuit according to FIG. 3 is that voltage pulses can be generated with a maximum value that corresponds to four times the terminal voltage of the required power supply unit compared to the reference potential. To generate a 100 kV voltage pulse, all that is required is a power supply unit that delivers ± 25 kV voltage. In contrast to 100 kV power supplies, such power supplies are small and handy, easy to transport, operate without major safety precautions, and of course less expensive. Furthermore, the capacitors and resistors of the circuit only have to be designed for continuous loading with the simple terminal voltage Uo, although voltage values up to four times higher occur on them. However, these only occur as shock loads, which is considerably less critical for the components. Small and inexpensive components can therefore be used, which in turn is advantageous in view of the light and compact construction of the generator. Which shock loads occur on the resistors and capacitors in detail can be seen in FIGS. 4 and 5. In these, as in FIG. 3, the voltage arrows, which are not specifically designated, are each intended to indicate the terminal voltage Uo of the power supply unit in relation to the reference potential.

In der Generatorschaltung gemäss Fig. 3 bzw. den Fig. 4 und 5 ist jeweils noch ein Messpunkt 55 vorgesehen. Diese ist durch den Widerstand 53 gegen das Referenzpotential entkoppelt. An diesem Messpunkt tritt bei Zündung der Funken-5 strecke 40 ein Signal auf, welches als Triggersignal für eine in den Figuren nicht dargestellte Messelektronik verwendet werden kann. Die Ableitung eines solchen Signals ist deshalb wichtig, weil die Auslösung der Funkenstrecken pneumatisch erfolgt und der exakte Durchbruchszeitpunkt nicht vorhersehbar ist. io Von besonderer Bedeutung für die Realisierung eines sehr schnellen Pulsgenerators mit gleichzeitig sehr hoher Leistung ist die Tatsache, dass in der Generatorschaltung gemäss Fig. 3 nun baulich kleine, lediglich für eine Dauerbelastung in Höhe der Klemmenspannung Uo des Netzgerätes gegenüber dem Refe-ls renzpotential ausgelegte Bauelemente verwendet werden müssen, denn im Bereich von Pulsanstiegszeiten im Bereich von ca. einer Nanosekunde spielt die Baugrösse im Hinblick auf Laufzeiteffekte sowie die Induktivität auch noch so kurzer Leitungsverbindungen bereits eine erhebliche Rolle. A measuring point 55 is also provided in the generator circuit according to FIG. 3 or FIGS. 4 and 5. This is decoupled from the reference potential by the resistor 53. At this measuring point, when the spark line 5 is ignited, a signal occurs which can be used as a trigger signal for measuring electronics not shown in the figures. The derivation of such a signal is important because the spark gaps are triggered pneumatically and the exact time of breakdown cannot be predicted. Of particular importance for the implementation of a very fast pulse generator with very high power at the same time is the fact that in the generator circuit according to FIG. 3 now structurally small, designed only for a permanent load in the amount of the terminal voltage Uo of the power supply compared to the reference potential Components must be used, because in the range of pulse rise times in the range of approximately one nanosecond, the size already plays a significant role with regard to runtime effects and the inductance of even the shortest cable connections.

20 Die genannte Tatsache der Verwendbarkeit kleiner kompakter Bauelemente, insbesondere kompakter Kondensatoren, in der Generatorschaltung nach Fig. 3 erlaubt es, in Verbindung mit Funkenstrecken, wie sie in Fig. 2 dargestellt sind, einen Generator zu realisieren, welcher einen 100 kV Puls mit einer An-25 stiegszeit von nur 1,5 Nanosekunden erzeugt. 3 The fact that small, compact components, in particular compact capacitors, can be used in the generator circuit according to FIG. 3, in conjunction with spark gaps, as shown in FIG. 2, allows a generator to be implemented which has a 100 kV pulse with a An-25 rise time of only 1.5 nanoseconds was generated.

Ein solcher Generator ist in Fig. 6 schematisch dargestellt. 40 und 41 bezeichnen Funkenstrecken der Art von Fig. 2. 42-45 bezeichnen Scheibenkondensatoren. Die genannten Elemente bilden eine bauliche Einheit und sollen unmittelbar aufeinander 3o aufgesteckt sein. Dazu ist es natürlich erforderlich, dass die Scheibenkondensatoren sowie die Funkenstrecken mit entsprechenden, zueinander passenden Steckverbindungskontakten versehen sind. Im Rahmen des Steckkonzepts lassen sich die Scheibenkondensatoren auch mit Vorteil gegen andere Schei-35 benkondensatoren, mit unterschiedlicher Kapazität leicht austauschen. Dies ermöglicht die einfache Anpassung des Generators nach Fig. 6 an die Last 54 und die gewünschte Kurvenform das zu erzeugenden Pulses. Such a generator is shown schematically in FIG. 6. 40 and 41 denote spark gaps of the type of Fig. 2. 42-45 denote disk capacitors. The elements mentioned form a structural unit and should be attached directly to one another. For this it is of course necessary that the disk capacitors and the spark gaps are provided with corresponding, matching plug connection contacts. As part of the plug-in concept, the disc capacitors can also be easily replaced with other disc capacitors with different capacities. This makes it easy to adapt the generator according to FIG. 6 to the load 54 and the desired curve shape of the pulse to be generated.

Reicht die mit Scheibenkondensatoren realisierbare Kapazi-40 tät nicht aus für eine bestimmte Anwendung und müssen also z.B. grössere Blockkondensatoren verwendet werden, so kann eine Anordnung gewählt werden, die in Fig. 7 dargestellt ist. Hier bilden die beiden Funkenstrecken 40 und 41 eine bauliche Einheit, getrennt von den Kondensatoren 42-45. Vorzugsweise 45 sind die Kondensatoren 42-45 ebenfalls zu einer baulichen Einheit zusammengefasst, auf die beispielsweise die Baueinheit mit den Funkenstrecken 40, 41 aufsteckbar ist. Durch Austausch der Kondensatoreinheit ist dann jeweils wieder in einfacher Weise eine Anpassung an die jeweilige Last möglich. Es verso steht sich jedoch, dass mit der Anordnung nach Fig. 7 in der Regel keine so schnellen Pulse erzeugt werden können wie mit der Anordnung nach Fig. 6. If the capacitance that can be achieved with disc capacitors is not sufficient for a specific application, e.g. Larger block capacitors are used, an arrangement can be selected, which is shown in Fig. 7. Here, the two spark gaps 40 and 41 form a structural unit, separated from the capacitors 42-45. The capacitors 42-45 are preferably also combined to form a structural unit, onto which, for example, the structural unit with the spark gaps 40, 41 can be plugged. By exchanging the capacitor unit, adaptation to the respective load is then again possible in a simple manner. It is, however, on the reverse that pulses with the arrangement according to FIG. 7 cannot generally be generated as fast as with the arrangement according to FIG. 6.

In allen obigen Generatorausführungen bildet das Netzgerät eine separate bauliche Einheit. Es muss daher über Kabel mit 55 den Anschlusskontakten an den Funkenstrecken verbunden werden. Für das Netzgerät kann ein marktübliches Gerät verwendet werden. In all of the generator designs above, the power supply unit forms a separate structural unit. It must therefore be connected to the connection contacts on the spark gaps using cables. A commercially available device can be used for the power supply.

Insgesamt wird durch die Erfindung ein ganzes modulares Generatorkonzept angegeben. Aus den Funkenstrecken, der ihnen zugehörigen Pneumatik sowie dem Netzgerät als feste Grundbausteine lassen sich, insbesondere im Rahmen der erfin-dungsgemässen Schaltung gemäss Fig. 3 mit unterschiedlichen Kondensatoren Generatoren aufbauen, die den vom jeweiligen Anwendungsfall vorgegebenen Anforderungen gerecht werden. Overall, the invention provides a whole modular generator concept. Generators can be built from the spark gaps, the pneumatics associated with them and the power supply unit as fixed basic components, in particular within the scope of the circuit according to the invention according to FIG. 3, which meet the requirements specified by the respective application.

65 65

An dieser Stelle sei noch erwähnt, dass zusätzlich zu den in den Fig. 3 bis 7 dargestellten Schaltungselementen zur Erzeugung einer gewünschten Pulsform noch Induktivitäten erforder- At this point it should also be mentioned that in addition to the circuit elements shown in FIGS. 3 to 7, inductances are also required to generate a desired pulse shape.

lieh sein können, insbesondere zur Erzeugung von schwingenden Pulsen. Die erforderlichen Induktivitäten können jeweils mit den Kondensatoren in Reihe geschaltet werden. can be borrowed, in particular for generating vibrating pulses. The required inductances can be connected in series with the capacitors.

Abschliessend sei noch auf die eingangs geforderte Eigenschaft des Generators eingegangen, eine Last zunächst mit einem Spannungs- und sodann mit einem Strompuls zubeaufschlagen, um z.B. Durchschläge in zu prüfenden Systemen simulieren zu können. Durch Verwendung von Funkenstrecken nach der Erfindung sind die Umschaltbedingungen von einem Finally, we will go into the generator's required properties in the beginning, to apply a voltage and then a current pulse to a load, e.g. Being able to simulate breakthroughs in the systems under test. By using spark gaps according to the invention, the switching conditions are one

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Spannungs- auf einen Strompuls in einfacher Weise kontrolliert veränderbar und zwar durch die Wahl des Absolutdruckes sowie insbesondere bei einem Generator mit zwei Funkenstrecken durch die Voreinstellung des Abstandes der Pole der später s zündenden Funkenstrecke. Voltage on a current pulse can be changed in a simple manner in a controlled manner, specifically by the choice of the absolute pressure and, in particular in the case of a generator with two spark gaps, by presetting the distance between the poles of the spark gap which will ignite later.

Es sei lediglich noch erwähnt, das s selbstverständlich auch ein Generator mit mehr als zwei Funkenstrecken durch eine entsprechende Erweiterung der Schaltung gemäss Fig. 3 aufgebaut werden könnte. It should only be mentioned that a generator with more than two spark gaps could of course also be constructed by a corresponding expansion of the circuit according to FIG. 3.

v v

3 Blätter Zeichnungen 3 sheets of drawings

Claims

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1. Spark gap with two approximately spherical poles, characterized by the following features:

- The spark gap is arranged in a housing (20);

- The interior (19) of the housing (20) can be placed under a positive pressure relative to its surroundings via a first opening (21) and a first compressed air line (7) connected to it;

- In the interior (19) of the housing (20) protrudes towards this interior bellows (28)

- One of the poles (18) of the spark gap is attached to this bellows (28);

- The interior of the bellows (28) is connected to a second compressed air line (8);

- Via the second compressed air line (8), the interior of the bellows (28) can be placed under a pressure which differs from the above-mentioned pressure in the interior of the housing (20), but is approximately the same size.

2. Spark gap according to claim 1, further characterized by the following features:

- The interior (19) of the housing (20) and the bellows (28) can be placed under an excess pressure of up to 8-105 Pa;

- The housing (20) has a further, second opening (23) to which a third compressed air line (9) is connected;

- The first (21) and the second opening (23) of the housing (20) are arranged opposite one another in the region of the two poles (17, 18) of the spark gap;

- The housing (20), its interior (19) and the bellows (28) have a cylindrical shape;

- If the pressure in the interior of the housing (20) and in the interior of the bellows (28) match, the spark gap is closed, i.e. the poles (17, 18) are in contact with each other;

- At a higher pressure in the interior (19) of the housing (20) than in the interior of the bellows (28) the latter is shortened compared to the aforementioned state with a corresponding pressure in terms of its length and the spark gap open, i.e. the poles (17, 18) are not in contact with each other;

- The shape of the shape of the poles (17, 18) deviates from the spherical shape on their mutually facing sides and is preferably designed such that an electrical field strength that is constant along this surface is established on the surface of said sides when a voltage is laid out between them;

- The poles (17, 18) are each electrically connected to first and second connection contacts (26, 27) on the outer sides of the housing (20);

- In the connecting line of the poles (17, 18) with the second connection contacts (30, 31) at least one ohmic resistor (5, 29) is preferably arranged but a number of such resistors;

- The resistors (5, 29) are embedded in the material of the housing (20);

- The first connection contacts (26, 27) are arranged on opposite sides of the housing (20), preferably on a common axis with that of the bellows (28) and the spark gap;

- The material of the housing is an electrical insulating material;

- The diameter of the poles (17, 18) is about 8 mm, their maximum distance is adjustable to 20 mm, all other dimensions are kept as small as possible for reasons of stability.

2nd

PATENT CLAIMS

3rd

673 357

- In particular, the spark gaps and capacitors (40-45) are provided with connecting terminals designed in such a way that they can be plugged directly onto one another;

- The spark gaps (40, 41) are combined with the capacitors (42-45) in a spatial unit.

3. spark gap according to claim 1 or 2, further characterized by the following features:

- At least two of the compressed air lines (7, 8) are connected to a common compressed air line (13) via controllable valves (10, 11);

- A hydraulic sequence control is provided for the control of the valves (10, 11, 12);

s - the sequence control (14) receives its start signal via a hose line (15) at the free end of which a manually operable pressure generator is provided.

4. EMP generator with at least two spark gaps (40, 40, 45) connected in series with several capacitors (42-45)

io 41) according to claim 1 and a power supply connected to said series connection via a plurality of resistors (46-49), characterized by the following features:

- Starting from a connection point connected to a reference potential, at least in the series connection

15 a capacitor (42), a first spark gap (40), a second capacitor (43), a third capacitor (44), a second spark gap (41) and a fourth capacitor (45) connected in series in the order mentioned;

- The potential value of the reference potential is symmetrical

20 chosen between the potential values of the two terminals of the power supply and also equal to the end potential,

- A connection point between the first capacitor (42) and the first spark gap (40) is connected via a first resistor (46) to one of the terminals of the power supply.

25 sen;

A connection point between the first spark gap (40) and the second capacitor (43) is connected via a second resistor (48) to the other of the terminals of the power supply;

30 - a connection point between the second (43) and the third capacitor (44) is connected to the reference potential via a decoupling resistor (52, 53);

- A connection point between the third capacitor (44) and the second spark gap (41) is via a third

35 resistor (47) connected to the former of the terminals of the power supply;

- A connection point between the second spark gap (41) and the fourth capacitor (45) is connected via a fourth resistor (49) to the second terminal of the power supply.

40 tes connected.

5. EMP generator according to claim 4, further characterized by the following features:

- The voltage of the terminals of the power supply is chosen to be + 25 kV or - 25 kV relative to the reference potential;

45 - the capacities of all capacitors (42-45) are the same size;

- The time constant determined by the capacitance of a capacitor (42, 43, 44, 45) and the value of the decoupling resistance (52, 53) of preferably 1 Mß is significantly greater than the ignition delay time of the spark gaps (40, 41), in particular the second one Spark gap (41);

- The resistors (46-49) are formed by a series connection of several individual resistors;

- The resistance value of the resistors (46, 49) is

55 approx. 100 kQ;

- In the event of a short circuit between its terminals, the power supply unit delivers a short circuit current that is regulated to a low value, preferably only a few mA.

6. EMP generator according to one of claims 4 or 5,

60 further characterized by the following features:

- For the capacitors (42-45) disc capacitors with terminals are used on their opposite side surfaces;

- The capacitors are connected to the spark gaps (40, 41)

65 spatially arranged on an axis;

- The mutual spacing of the elements (40-45) on the axis is chosen to be as small as their designs allow;

7. EMP generator according to one of claims 4 or 5, further characterized by the following features:

- The spark gaps (40, 41), separated from the capacitors (42-45), combined to form a spatial unit;

- The capacitors (42-45) are also combined into a separate spatial unit;

- Both units are provided with connecting contacts designed in such a way that they can be plugged onto one another.

8. EMP generator according to one of claims 4 to 7, further characterized by the following features:

- The power supply is designed as a separate device that is spatially separated from the spark gaps (40, 41) and the capacitors (42-45);

- The terminals of the power supply unit are connected by cables to the second connection contacts (30, 31) on the spark gaps.