Wärmeverwer tungsaulage. Die Erfindung betrifft eine Wärmever- wertungsanlage, in welcher mindestens der grössere Teil eines gasförmigen Arbeitsmittels einen Kreislauf beschreibt, wobei dieser Teil durch äussere Wärmezufuhr erhitzt,
in min destens einer Turbine unter äusserer Lei stungsabgabe entspannt und dann in minde- stens einem Verdichter wieder auf höheren Druck gebracht wird, und ferner das Arbeits mittel zwischen Entspannung und Verdich tung an das Arbeitsmittel zwischen Verdich tung und äusserer Wärmezufuhr in einem Wärmcaustaus-cher Wärme abgibt und dem entspannten Arbeitsmittel vor der Verdich tung auf den Enddruck Abwärme nach aussen entzogen wird.
In Wärmeverwertungrs.anlagen dieser Art besteht das Bedürfnis, zu gewissen Zeiten möglichst viel Kraft zu erzeugen und zu andern Zeiten möglichst viel der von aussen in die Anlage zugeführten Wärme zu Heiz zwecken auszunutzen, wobei es im letzteren Falle auf die für Kraftzwecke zur Verfü gung stehende Energiemenge weniger an- kommt. Um nun solchen betrieblichen Anfor derungen genügen zu können,
lässt sich in einer Wärmeverwertungsanlage der oben um schriebenen Gattung gemäss vorliegender Er findung mit Hilfe von wahlweise einsetz baren, wärmeentziehenden Medien verschie den hoher Temperatur das Temperaturniveau, bei weichem dem entspannten Arbeitsmittel vor der Verdichtung auf den Enddruck Ab wärme entzogen wird,
in Anpassung an den jeweiligen äussern Leistungsbedarf bezw. an die jeweils geforderte Temperatur der aufzu heizenden, wärmeentziehenden Medien nach oben bezw. unten verlegen.
Die Erfindung ist an Hand der Zeich nung, die eine beispielsweise Ausführungs form veranschaulicht, im nachfolgenden er- läutert. Es zeigt: Fig. 1 eine Wärmeverwertungsanlage in vereinfachter Darstellungsweise, und Fig. 2 und 3 zeigen in Temperatur-Ent- ropiediagrammen Kreisprozesse, in denen dem Arbeitsmittel Abwärme auf verschieden hohen Temperaturniveaus entzogen wird.
In Fig. 1 bezeichnet 1 den Erhitzer der Wärmeverwertungsanlage, in welcher als Ar beitsmittel dienende Luft einen Kreislauf durchläuft. Dieser Luft ist im Erhitzer 1 äussere Wärme zuzuführen, zu welchem Zwecke sie ein im Brennraum des Erhitzers 1 angeordnetes Rohrsystem 2 durchströmt. Die darin erhitzte Luft gelangt dann in eine Tur- birne 3, wo sie sich unter Leistungsabgabe entspannt.
Die Turbine 3 treibt einen drei- gehäusigen Verdichter 4, 5, 6 und einen Generator 7 an; letzterer gibt Nutzleistung an ein Netz 8 ab. Aus der Turbine 3 strömt die entspannte Luft in einen @Värmeaus- tauscher 9, wo sie Wärme an die vom Hoch druckteil 6 des dreigehäusigen Verdichters 4, 5, 6 kommende und nach dem Rohrsystem 2 strömende Luft abgibt. Nach der Abgabe von Wärme im Wärmeaustauscher ;
> gelangt die Luft durch eine Leitung 11 über einen Vor kühler 10 nach einer Zweigstelle 12, an wel che die Saugleitung 13 des Niederdruckteils 4 des erwähnten Verdichters angeschlossen ist.
Die in diesem Verdichterteil 4 verdichtete s Luft gelangt nach einer Zweigstelle 14 und von hier durch eine Leitung 15 und einen Zwischenkühler 16 nach einer Zweigstelle 17,
an welche die Saugleitung 18 des Mittel- druckteils 5 des dreigehäusigen Verdichters 3 angeschlossen ist. Die in diesem Mitteldruck- teil 5 weiter verdichtete Luft wird durch eine Leitung 19 und zwei in Reihe geschaltete Zwischenkühler 20, 21 hindurch nach einer Zweigsteile 22 und von dieser aus durch eine Leitzzng 23 in den Verdichterhochdruckteil 6 gefördert.
Von diesem strömt die nun. auf den erforderlichen. Enddruck verdichtete Luft nach einer Zweigstelle 24 und von hier schliesslich durch die Leitung 25 und den Wärmeaustauscher 9, wo sie, wie bereits er wähnt, Wärme aufnimmt, in das Rührsystem 2 des Erhitzers 1 zurück, womit der in Fig. 2 im theoretischen Temperatur-Entropiedia- gramm gezeigte Kreisprozess durchlaufen ist.
In diesem Diagramm entsprechen die Strecken _AB und<B>DE</B> dem Wärmeaustausch zwischen den zwei Luftströmen im Wärmeaustfauscher 9;
die Strecke 73C entspricht der Wärme- zufuhr von aussen bei konstantem Druck im R oh r:system 2, die Strecke<I>CD</I> der adiaba- tischen EYpa.nsion der erhitzten Luft in der Turbine 3, die Strecke EF dem Entzug von Abwärme im Vorkühler 10, und schliesslich entspricht der Linienzug F A der im Verdich ter 4, 5,
6 unter zweimaliger Zw-ischenkülr- lung vor sich gehenden a.diaba.tischen Ver dichtung der Luft. Wie diesem Dia--ramm zu entnehmen ist, erfolgt der Entzug von Ab- ,värme im Vorkühler 10 und von weiterer Wärme in den Zwischenkühlern 16, 20, 21, bezo-,en auf die den Kreislauf beschreibende Luft, auf einem Temperaturniveau, dessen Grenzen zwischen etwa 25 und 85 C liegen.
C?m einen solchen 'NVärnreentzug zu ermög lichen, ist dem Vorkühler 10 ein Leitungs system 26 mit einstellbaren Absperrschiebern \? 7 und denn ersten Zwischenkühler 16 ein Leitungssystem 28 mit Absperrschiebern 29 zugeordnet.
Von den in Reihe geschalteten Zwischenkühlern ?0 und ?1 ist dem ersten ein Leitungssystem 30 mit Absperrschiebern 31 und. dein zweiten ein Leitungssystem 32 mit Absperrschiebern 33 zugeordnet.
Da bei den Betriebsverhältnissen nach Diagramm 2? die in den Vorkühler 10 und den ersten Zwi schenkühler 16 gelangende Luft eine Tem peratur von etwa 85 C hat und darin auf etwa 25 C abzukühlen ist, so werden die Leitungssysteme 26 und 28 bei offenen Schie bern 27 bezw. 29 mit Kühlwasser von etwa 15 C gespeist, das dann in diesen Systemen auf etwa, 70 C erwärmt wird.
Das Leitungs system 30 des ersten der zwei in Reihe ge schalteten Zwischenkühler 20, 21 wird bei offenen Schiebern 31 mit Rücklaufwasser von etwa, 50 C einer Deckenheizung gespeist, wobei dieses Wasser beim Durchfliessen des Zwischenkühlers 20 auf etwa 60 C aufge heizt wird.
Das dem andern ZSvischenkühler 21 zugeordnete Leitungssystem 32 wird da gegen bei offenen Schiebern 33 mit Kühl wasser von etwa. 15 C gespeist, das beim Durchfliessen dieses Zwischenkühlers auf etwa. 40 C erwärmt wird.
Die beschriebene Wäazneverw ertungsan- lage weist im weiteren einen dreigehäusigen Zusatzverdichter 34, 35, 36 auf, der von einem an das Netz 8 angeschlossenen Motor 3 7 angetrieben werden kann.
Von diesem Zu satzverdichter ist die Saugleitung 38 des 5 Niederdruckteils 34, in die ein Absperrschie- ber 39 eingebaut ist, an die weiter oben er wähnte Zweigstelle 12 angeschlossen, und die Druckleitung 40 dieses Verdichterteils 34, in die ein Absperrschieber 41 eingebaut ist, ist an die erwähnte Zweigstelle 14 angeschlossen.
Der Mitteldruckteil 35 des Zusatzverdichters ist seinerseits saugseitig durch eine Leitung 42, in die ein Absperrschieber 43 eingebaut ist., an die Zweigstelle 17 und druckseitig durch eine Leitung 44, in die ein Absperr schieber 45 eingebaut ist, an der Stelle 46 an die _ schon erwähnte Leitung 19 ange schlossen.
Schliesslich ist der Hochdruckteil 36 des Zusatzverdichters saugseitig durch i eine Leitung 47 mit eingebautem, einstell barem Absperrschieber 48 an die Zweigstelle 22 und druckseitig durch die Leitung 49 mit eingebautem, einstellbarem Absperrschieber 50 an die Zweigstelle 24 angeschlossen.
> Dem Vorkühlen 10 ist ein zweites Lei tungssystem 51 mit einstellbaren Absperr schiebern 52 zugeordnet; gleichfalls ist dem ersten Zwischenkühler 16 ein Leitungssystem 53 mit einstellbaren Absperrschiebern 54., ferner dem Zwischenkühler 20 ein Leitungs- system 55 mit einstellbaren 'Absperrschiebern .56 und schliesslich dem Zwischenkühler 21 ein Leitungssystem 57 mit einstellbaren Ab sperrschiebern 58 zugeordnet.
Wird die beschriebene Anlage so betrie- ben, dass darin die dem Diagramm der Fig. 2 entsprechenden Verhältnisse herrschen, so wird dem Motor 37 kein Strom zugeführt und die Schieber 39, 41, 43, 45, 48 und 50 sind in die Schliesslage eingestellt, so dass der Zusatzverdichter 34, 35, 36 stillsteht.
Soll zu irgend einem Zeitpunkte von der Wärme, die von aussen in die Anlage einge führt wird, weniger zur Erzeugung von s Kraft und dafür mehr für Heizzwecke ausge nützt werden, das heisst sollen in der Anlage die Verhältnisse nach Diagramm gemäss Fig. 3 hergestellt werden, so lässt sich das durch Einsetzen der wärmeentziehenden Medien, welche die Leitungssysteme 51, 53, 55 und 57 zu. durchströmen haben, erreichen.
Hier für sind die Schieber 27, 29, 31 und 33 zu schliessen, ferner die Schieber 52, 54, 56, 58 und die Schieber 39, 41, 43, 45, 48, 50 zu öffnen. Die den Kreislauf als Arbeitsmittel durchlaufende Luft tritt dann, wie dem Dia gramm der Fig. 3 zu entnehmen ist, mit einer Temperatur von etwa l70 C in den Vor kühler 10 ein, und durch das Leitungssystem 51 wird als wärmeentziehendes Medium z. B.
Rücklaufwasser einer Radiatarenheizung ge fördert, das dabei z. B. von 70 auf<B>90'</B> C auf geheizt, während die Luft auf etwa<B>1220'</B> ab gekühlt wird. Durch das dem ersten Zwi schenkühler 16 zugeordnete Leitungssystem 53 wird jetzt als wärmeentziehendes Medium ebenfalls Rücklaufwasser einer Radiatoren- heizung geleitet, das mit etwa<B>70'</B> C in das System 53 ein- und mit etwa 90 C aus dem selben austritt,
wobei die Luft in diesem Zwischenkühler 16 gleichfalls von etwa 170 auf 120 C abgekühlt wird. Im Zwischen- kühler 20 wird die Luft, die mit z. B. <B>170'</B> C eintritt, dagegen mit Hilfe von Rück laufwasser einer Heisswasserleitung auf etwa. 140' C abgekühlt. Dabei kann das wärmeent ziehende Heisswasser in dem Eintrittstrans des Leitungssystems 55 eine Temperatur von z. B.<B>100'</B> C und im Austrittstrans eine solche von z. B. 140' C haben. Im letzten Zwischenktihler 21 wird die Luft von z. B.
140 auf 120' C abgekühlt, wobei der Wärme entzug ebenfalls durch Rücklaufwass ier einer Radiatorenheizungerfolgen kann, das dabei z. B. mit 70 C in das Heizsystem 57 ein- und mit z. B.<B>90'C</B> aus demselben austreten kann.
Wenn in der Anlage die Verhältnisse nach Fig. 3 herrschen, so erfolgt somit der Entzug von Wärme in den Teilen 10, 16, 20 und 21 auf einem höheren Temperaturniveau als im Falle, wo die Anlage nach dem Diagramm gemäss Fig. ? betrieben wird.
Die im Kreis lauf umlaufende Luftmenge ist in beiden Fällen jedoch dieselbe, nur ist beim Arbeiten nach Diagramm gemäss Fig. 3 die Temperatur an den Zweigstellen 12,<B>17</B> und 22 um etwa 100'C höher als im andern halle. Wären keine besonderen Vorkehrungen getroffen, so hätte der dreigehäusige Verdichter 4, 5,
6 im letzteren .halle ein grösseres Volumen zu s fördern als beim Wärmeentzug auf einem tieferen Temperaturniveau, so dass er nicht: mehr in seinem giinstigsten Betriebspunkt laufen würde.
Um dem Rechnung zu tragen, ist der erwähnte dreigehäusige Zusatzver- D dichter 34, 35, 36 vorgesehen, der sich nach Öffnen der Absperrschieber 39, 41, :-1-3, 45, 48 und 50 parallel zum Hauptverdichter =I, 5, 6 schalten lässt und dann die Verdichtung eines Teils des grösseren Volumens übernimmt, s so dass der Hauptverdichter auch bei dem grösseren Total-Ansaugevolumen gleichv-ohl in seinem günstigsten Betriebspunkt arbeitet.
Werden besondere Einrichtungen vorge sehen, welche den Zusatzverdichter 34, 35, 36 9 mit veränderlicher Drehzahl anzutreiben ge statten, so lässt sich mit Hilfe dieses Zusatz verdichters erreichen, dass bei verschiedenen Niveaus., bei denen der Luft Abwärme ent zogen wird, der Hauptverdichter jeweils in s seinem günstigsten Betriebspunkt arbeitet. Je nach der Höhe des betreffenden Niveaus fällt die in der Anlage erzeugte Nutzleistung, welche nach aussen abgegeben wird, verschie den gross aus.
In der beschriebenen Wärmeverwertungs- anlage lässt sich somit mit Hilfe der wahl weise ein- und ausschaltbaren Leitungs systeme 26, 28, 30, 32 bezw. 51, 53, 55 und 57.
durch die sich wärmeentziehende 5 Medien verschiedener Temperatur fördern lassen, das Temperaturniveau, bei welchem der entspannten Luft vor der Verdichtung auf den Enddruck Abwärme entzogen wird, in Anpassung an den jeweiligen äussern Leistungsbedarf bezw. an die jeweils gefor derte Temperatur der aufzuheizenden, wärme entziehenden Medien nach oben bezw. unten verlegen.
Unter Umständen kann dem Arbeitsmittel c nur Abwärme vor dem Eintritt des Arbeits mittels in den Verdichter entzogen werden, so dass die Verdichtung ohne Zwischenküh lung vor sich gehen kann. Dein Verdichter (rönnen dann zwei in bezug auf die Strö- niungsrichtung des entspannten Arbeits mittels in Reihe geschaltete Abwärmeaus- tauscher, die als. Kühler wirken, vorgeschal tet sein.
Dabei kann die Ano.rdnun-; so ge troffen sein, dass sich der zuerst vom wärme- ab-ebenden 1Iediuni durchströmte Abwärme- austauscher v-ahhreise an eine Tieftempera tur- bez-,v. Hochtemperatur-Heizung und der zweite dieser Wärmeaustauscher wahlweise an eine Kühlwasserleitung bezw. an eine Tieftemperatur-Heizimg anschliessen lassen.
(ranz allgemein lässt sieh sagen, dass sich die Abwärnne. welche bei hohem Temperatur niveau dem entspannten Arbeitsmittel ent zogen wird, zu Heizzweclren ausnutzen lässt, während sich die bei tiefem Temperatur niveau zu entziehende Abwärme durch Kühl wasser abführen lä.sst.
Was für ein gasförmiges Arbeitsmittel den Kreislauf durchströmt, spielt für die An wendung der Erfindung beine Rolle.. So lä,sst sich an Stelle von Luft auch Helium, ein Heliumgemisch, Kohlensäure, Stichstoff und dergleichen als Arbeitsmittel verwenden.
Heat recovery system. The invention relates to a heat recovery system in which at least the greater part of a gaseous working medium describes a circuit, this part being heated by an external supply of heat,
is expanded in at least one turbine with external power output and then brought back to higher pressure in at least one compressor, and furthermore the working medium between expansion and compression to the working medium between compression and external heat supply in a heat exchanger releases and waste heat is withdrawn to the outside from the relaxed working fluid before compression to the final pressure.
In heat recovery systems of this type, there is a need to generate as much power as possible at certain times and at other times to use as much as possible of the heat supplied from the outside into the system for heating purposes, in the latter case using the heat available for power purposes Less energy arrives. In order to be able to meet such operational requirements,
In a heat recovery plant of the type described above, according to the present invention, with the help of heat-extracting media that can be used optionally, the temperature level at which heat is extracted from the relaxed working medium before compression to the final pressure,
in adaptation to the respective external power requirement respectively. to the respectively required temperature of the heat-extracting media to be heated up respectively. laid down.
The invention is explained below with reference to the drawing, which illustrates an example of execution form. It shows: FIG. 1 a heat recovery system in a simplified representation, and FIGS. 2 and 3 show, in temperature-entropy diagrams, cycle processes in which waste heat is extracted from the working medium at different temperature levels.
In Fig. 1, 1 denotes the heater of the heat recovery plant, in which air serving as Ar processing medium runs through a cycle. This air is to be supplied with external heat in the heater 1, for which purpose it flows through a pipe system 2 arranged in the combustion chamber of the heater 1. The air heated in it then reaches a door 3, where it relaxes while giving off power.
The turbine 3 drives a three-casing compressor 4, 5, 6 and a generator 7; the latter delivers useful power to a network 8. The relaxed air flows from the turbine 3 into a heat exchanger 9, where it gives off heat to the air coming from the high pressure part 6 of the three-housing compressor 4, 5, 6 and flowing to the pipe system 2. After the release of heat in the heat exchanger;
> The air passes through a line 11 via a front cooler 10 to a branch 12 to which the suction line 13 of the low-pressure part 4 of the compressor mentioned is connected.
The air compressed in this compressor part 4 reaches a branch 14 and from here through a line 15 and an intermediate cooler 16 to a branch 17,
to which the suction line 18 of the medium-pressure part 5 of the three-housing compressor 3 is connected. The air further compressed in this medium-pressure part 5 is conveyed through a line 19 and two intercoolers 20, 21 connected in series to a branch part 22 and from there through a duct 23 into the high-pressure compressor part 6.
From this it now flows. on the required. Final pressure compressed air after a branch 24 and from here finally through the line 25 and the heat exchanger 9, where it, as he already mentioned, absorbs heat, back into the stirring system 2 of the heater 1, whereby the theoretical temperature in FIG. Entropy diagram has been run through.
In this diagram, the distances _AB and <B> DE </B> correspond to the heat exchange between the two air flows in the heat exchanger 9;
the path 73C corresponds to the heat supply from the outside at constant pressure in the pipe: system 2, the path <I> CD </I> the adiabatic EYpa.nsion of the heated air in the turbine 3, the path EF dem Removal of waste heat in the pre-cooler 10, and finally the line FA corresponds to that in the compressor 4, 5,
6 a.diaba.tic compression of the air that takes place twice in between. As can be seen from this diagram, the removal of waste heat in the pre-cooler 10 and of further heat in the intercoolers 16, 20, 21, based on the air describing the circuit, takes place at a temperature level of Limits are between about 25 and 85 C.
To enable such a withdrawal of heat, the pre-cooler 10 is equipped with a pipe system 26 with adjustable gate valves. 7 and the first intercooler 16 is assigned a line system 28 with gate valves 29.
Of the intercoolers? 0 and? 1 connected in series, the first is a line system 30 with gate valves 31 and. the second is assigned a line system 32 with gate valves 33.
Since with the operating conditions according to diagram 2? the air coming into the pre-cooler 10 and the first intermediate cooler 16 has a temperature of about 85 C and is to be cooled down to about 25 C, so the line systems 26 and 28 with open slides 27 bezw. 29 is fed with cooling water of around 15 C, which is then heated to around .70 C in these systems.
The line system 30 of the first of the two series-connected intercoolers 20, 21 is fed with open slides 31 with return water of about .50 C from a ceiling heater, this water being heated to about 60 C as it flows through the intercooler 20.
The line system 32 assigned to the other ZSvischenkühler 21 is there against with open slides 33 with cooling water of about. 15 C fed, when flowing through this intercooler to about. 40 C is heated.
The described Wäazneverw output system also has a three-housing additional compressor 34, 35, 36, which can be driven by a motor 37 connected to the network 8.
Of this additional compressor, the suction line 38 of the 5 low pressure part 34, in which a gate valve 39 is installed, is connected to the branch 12 mentioned above, and the pressure line 40 of this compressor part 34, in which a gate valve 41 is installed connected to the branch 14 mentioned.
The medium-pressure part 35 of the additional compressor is in turn on the suction side through a line 42 in which a gate valve 43 is installed., To the branch 17 and on the pressure side through a line 44 in which a gate valve 45 is installed, at the point 46 to the _ already mentioned line 19 is connected.
Finally, the high-pressure part 36 of the additional compressor is connected to the branch 22 on the suction side through a line 47 with a built-in adjustable shut-off valve 48 and on the pressure side through the line 49 with a built-in adjustable shut-off valve 50 to the branch 24.
> The pre-cooling 10 is a second Lei processing system 51 with adjustable shut-off valves 52 assigned; Likewise, the first intercooler 16 is assigned a line system 53 with adjustable gate valves 54, the intercooler 20 is assigned a line system 55 with adjustable gate valves 56 and finally the intercooler 21 is assigned a line system 57 with adjustable gate valves 58.
If the system described is operated in such a way that the conditions corresponding to the diagram in FIG. 2 prevail, no current is supplied to the motor 37 and the slides 39, 41, 43, 45, 48 and 50 are set in the closed position, so that the additional compressor 34, 35, 36 is at a standstill.
If at any point in time the heat that is introduced into the system from outside is to be used less for generating power and more for heating purposes, that is, the conditions according to the diagram according to FIG. 3 are to be established in the system This can be done by inserting the heat-extracting media, which the line systems 51, 53, 55 and 57 allow. have flowed through, reach.
For this purpose, the sliders 27, 29, 31 and 33 are to be closed, and the sliders 52, 54, 56, 58 and the sliders 39, 41, 43, 45, 48, 50 are to be opened. The air flowing through the circuit as the working medium then occurs, as can be seen from the diagram in FIG. 3, at a temperature of about 170 ° C. in the front cooler 10, and through the line system 51 is used as a heat-extracting medium such. B.
Return water of a radiator heating promotes ge that z. B. from 70 to <B> 90 '</B> C, while the air is cooled to about <B> 1220' </B>. Return water from a radiator heating system is now also passed through the line system 53 assigned to the first intermediate cooler 16 as a heat-extracting medium, which enters the system 53 at about 70 ° C and from the same at about 90 ° C exit,
the air in this intercooler 16 is likewise cooled from about 170 to 120.degree. In the intermediate cooler 20, the air, which with z. B. <B> 170 '</B> C occurs, on the other hand with the help of return water from a hot water pipe to about. 140 ° C cooled. Here, the heat-drawing hot water in the inlet trans of the line system 55 can have a temperature of z. B. <B> 100 '</B> C and in the exit trans one of z. B. 140 'C. In the last Zwischenktihler 21, the air of z. B.
140 cooled to 120 'C, the heat can also be removed by Rücklaufwass ier a radiator heater, which z. B. with 70 C in the heating system 57 and with z. B. <B> 90'C </B> can emerge from the same.
If the conditions according to FIG. 3 prevail in the system, the extraction of heat in parts 10, 16, 20 and 21 takes place at a higher temperature level than in the case where the system according to the diagram according to FIG. is operated.
However, the amount of air circulating in the circuit is the same in both cases, only when working according to the diagram according to FIG. 3 the temperature at the branches 12, 17 and 22 is about 100 ° C higher than in the other hall . If no special precautions were taken, the three-casing compressor 4, 5,
6 to convey a larger volume in the latter hall than with heat extraction at a lower temperature level, so that it would no longer run at its most favorable operating point.
In order to take this into account, the aforementioned three-housing additional compressor 34, 35, 36 is provided which, after opening the gate valve 39, 41,: -1-3, 45, 48 and 50, is parallel to the main compressor = 1, 5, 6 can be switched and then takes over the compression of part of the larger volume, so that the main compressor also works equally well at its most favorable operating point with the larger total intake volume.
If special facilities are provided that drive the additional compressor 34, 35, 36 9 ge at a variable speed, this additional compressor can be used to ensure that the main compressor in each case at different levels at which the air waste heat is extracted works at its most favorable operating point. Depending on the level of the level in question, the useful power generated in the system, which is output to the outside, varies in size.
In the heat recovery system described, with the help of the line systems 26, 28, 30, 32 and / or. 51, 53, 55 and 57.
through which heat-extracting media of different temperatures can be promoted, the temperature level at which waste heat is extracted from the relaxed air prior to compression to the final pressure, in adaptation to the respective external power requirement respectively. to the respectively required temperature of the heat-extracting media to be heated up respectively. laid down.
Under certain circumstances, only waste heat can be extracted from the working medium c before the working medium enters the compressor, so that the compression can take place without intermediate cooling. Your compressor (with regard to the flow direction of the relaxed work can then be connected upstream by means of exhaust heat exchangers connected in series, which act as coolers.
The ano.rdnun-; be affected in such a way that the waste heat exchanger v-ahhreise, through which the heat-releasing 1Iediuni flows first, reaches a low tem- perature or v. High-temperature heating and the second of these heat exchangers either to a cooling water line BEZW. can be connected to a low-temperature heater.
(In general, it can be said that the waste heat, which is withdrawn from the relaxed working medium at a high temperature level, can be used for heating purposes, while the waste heat to be extracted at a low temperature level can be dissipated by cooling water.
What kind of gaseous working medium flows through the circuit plays a role in the application of the invention. Thus, instead of air, helium, a helium mixture, carbon dioxide, nitrogen and the like can also be used as working medium.