CH230938A - Process for the production of objects that must have high fatigue strength. - Google Patents

Process for the production of objects that must have high fatigue strength.

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CH230938A
CH230938A CH230938DA CH230938A CH 230938 A CH230938 A CH 230938A CH 230938D A CH230938D A CH 230938DA CH 230938 A CH230938 A CH 230938A
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steel alloys
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fatigue strength
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Aktiengesellschaft Fried Krupp
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Krupp Ag
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    • B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
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    • B01D46/00—Filters or filtering processes specially modified for separating dispersed particles from gases or vapours
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    • B01D46/04—Cleaning filters
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    • B01D—SEPARATION
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    • B01D46/66—Regeneration of the filtering material or filter elements inside the filter
    • B01D46/74—Regeneration of the filtering material or filter elements inside the filter by forces created by movement of the filter element
    • B01D46/76—Regeneration of the filtering material or filter elements inside the filter by forces created by movement of the filter element involving vibrations
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
    • C22C—ALLOYS
    • C22C38/00—Ferrous alloys, e.g. steel alloys
    • C22C38/18—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing chromium
    • C22C38/24—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing chromium with vanadium
    • B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
    • B01—PHYSICAL OR CHEMICAL PROCESSES OR APPARATUS IN GENERAL
    • B01D—SEPARATION
    • B01D2265/00—Casings, housings or mounting for filters specially adapted for separating dispersed particles from gases or vapours
    • B01D2265/06—Details of supporting structures for filtering material, e.g. cores

Description

  

  Verfahren zur Herstellung von Gegenständen, die eine grosse  Dauerstandfestigkeit haben müssen.    Es sind bereits chromhaltige Stahllegie  rungen bekannt, denen zur Verringerung der  Korngrösse oder zur Verbesserung der Zähig  keitseigenschaften     Stickstoff    zugesetzt worden  ist, oder bei denen durch einen Stickstoffzusatz  die     Härtbarkeit    oder der     austenitische    Zustand  gefördert werden sollte. Es ist ferner schon  vorgeschlagen worden, in chromhaltigen Stäh  len durch Zusatz von     Vanadium,        Wolfram     oder andern Metallen die Korngrösse zu ver  kleinern und so die Zähigkeitseigenschaften  zu verbessern.  



  Es wurde nun gefunden, dass durch einen  gleichzeitigen Zusatz von     Vanadium    einerseits  und Stickstoff anderseits bei     chromhaltigen          Stahllegierungen        mit        0,01        bis        1%        Kohlen-          stoff        und    6     bis        35        %        Chrom        eine        beträcht-          liche    Verbesserung der Dauerstandfestigkeit  erzielt werden kann,

   die bei Zusatz von       Vanadium        bezw.        Stickstoff    allein nicht zu  beobachten ist. Diese Feststellung ist um so  überraschender, als im allgemeinen die Dauer-    Standfestigkeit mit sinkender     Korngrösse    ab  nimmt. Die besten Kohlenstoffgehalte liegen       zwischen        0,01        und        0,6        %,        die        besten        Chrom-          gehalte    zwischen 8 und 25 0/0.

   Der Gehalt an       Vanadium        soll        0,2        bis    4     %,        insbesondere        0,4          bis    2     %        und        der        Gehalt        an        Stickstoff        0,02          bis        1,0        %,        insbesondere        0,

  05        bis        0,5        %        be-          tragen.    Ausserdem kann den Legierungen bis       zu        35        %        Nickel        und/oder        Kobalt        und        bis        zu          25        %        Mangan,

          insgesamt        jedoch        höchstens          40        %        an        diesen        Metallen        zugefügt        werden,     wenn ein     austenitisches    oder vorwiegend       austenitisches    Gefüge erwünscht ist.

   Ferner  hat sich ein Zusatz von bis zu 2     0/ö        Wolfram,          bis        zu    3     %        Silizium,        Molybdän        oder        andern     die Hitzebeständigkeit oder Dauerstandfestig  keit erhöhenden Elementen als vorteilhaft  erwiesen. Hiervon ausgenommen sind jedoch  solche Elemente, die, wie z. B. Aluminium,  Titan,     Zirkon,        Nitride    bilden, die bei hohen  Temperaturen im festen Zustand in den- Legie  rungen praktisch     unlöslich    sind.

   Es ist daher      ratsam, von der Verwendung solcher Elemente  ganz abzusehen oder sie höchstens in nur sehr  geringen Mengen zuzugeben.  



  Aus der nachstehenden Zahlentafel ist der  durch den gleichzeitigen Zusatz von     Vanadium     einerseits und     Stickstoff    anderseits in bezug  auf die Dauerstandfestigkeit gegebene tech-         nische    Vorteil zu ersehen. Als Dauerstand  festigkeit ist dabei die Last in     kg/mm     zu  verstehen, die in der 25. bis 35. Belastungs  stunde eine Dehngeschwindigkeit von weniger  als 10     #x,        10-F         ,'o    Std. und eine bleibende Deh  nung nach 45 Stunden von weniger als 0,2  ergibt.

    
EMI0002.0008     
  
    Stahllegierung <SEP> Dauerstandfestigkeit
<tb>  Nr. <SEP> % <SEP> ü <SEP>  /o <SEP> Gr <SEP> % <SEP> S1 <SEP> % <SEP> 3111 <SEP>  /o <SEP> Ni <SEP>  % <SEP> V' <SEP> N_ <SEP>  ;'o <SEP> 31o <SEP> kg/mm,
<tb>  1 <SEP> 0,12 <SEP> 13,2 <SEP> 0,63 <SEP> 0,42 <SEP> - <SEP> -- <SEP> <B>----</B> <SEP> -- <SEP> 12,2 <SEP> (bei <SEP> 50<B>0</B> <SEP> C)
<tb>  2 <SEP> 0,09 <SEP> 11,6 <SEP> 0,48 <SEP> 0,92 <SEP> 0,21 <SEP> - <SEP> 7,5 <SEP> " <SEP> 500  <SEP> ..
<tb>  3 <SEP> 0,10 <SEP> 12,5 <SEP> 0,46 <SEP> 0,32 <SEP> -- <SEP> 0,59 <SEP> --- <SEP> - <SEP> 11,5 <SEP> ,, <SEP> 500<B>0</B>
<tb>  4 <SEP> 0,09 <SEP> 12,2 <SEP> 0,54 <SEP> 0,30 <SEP> -- <SEP> 0,54 <SEP> 0,1<B>3</B> <SEP> -- <SEP> 17,8 <SEP> " <SEP> <B>5</B>00<B>0</B>
<tb>  ,.
<tb>  5 <SEP> 0,22 <SEP> 13,9 <SEP> 0,89 <SEP> <B><U>0</U></B>,66 <SEP> - <SEP> - <SEP> - <SEP> 1,99 <SEP> 25,5 <SEP> ..

   <SEP> 500<B>0</B>
<tb>  6 <SEP> 0,23 <SEP> 11,7 <SEP> 0,24 <SEP> 0,26 <SEP> - <SEP> <B>0,55</B> <SEP> 0,06 <SEP> 1.,96 <SEP> 34,8 <SEP> " <SEP> <B>500-</B>
<tb>  <B>7</B> <SEP> 0,12 <SEP> 20,4 <SEP> 1,67 <SEP> 1,07 <SEP> 9,2 <SEP> - <SEP> - <SEP> - <SEP> 14,5 <SEP> (bei <SEP> 600<B>11</B> <SEP> C)
<tb>  8 <SEP> 0,19 <SEP> 19,8 <SEP> 1,93 <SEP> 1,29 <SEP> 7,9 <SEP> <B>1,07</B> <SEP> - <SEP> - <SEP> 15,2 <SEP> ,, <SEP> 600<B>0</B>
<tb>  9 <SEP> 0,21 <SEP> 20,7 <SEP> 1,49 <SEP> 1,15 <SEP> 9,0 <SEP> - <SEP> 0,21 <SEP> -- <SEP> 18 <SEP> , <SEP> 600<B>0</B>
<tb>  10 <SEP> 0,10 <SEP> 20,0 <SEP> 1,96 <SEP> 1,31 <SEP> 10,0 <SEP> 1,13 <SEP> 0,17 <SEP> --- <SEP> 28 <SEP> " <SEP> 600  <SEP> ,.
<tb>  11 <SEP> 0,12 <SEP> 17,7 <SEP> 1,15 <SEP> 7,0 <SEP> 2,01.

   <SEP> - <SEP> - <SEP> -- <SEP> 9,5 <SEP> " <SEP> 600  <SEP> ,.
<tb>  12 <SEP> 0,18 <SEP> 17,6 <SEP> 1,37 <SEP> 6,7 <SEP> 1,71 <SEP> 1,04 <SEP> - <SEP> - <SEP> 4,6 <SEP> " <SEP> 600o <SEP> "
<tb>  13 <SEP> 0,14 <SEP> 17,8 <SEP> 1,25 <SEP> 6,1 <SEP> 2,1 <SEP> - <SEP> 0,22 <SEP> - <SEP> 15 <SEP> " <SEP> 600  <SEP> ,,
<tb>  "
<tb>  14 <SEP> 0,18 <SEP> 17,6 <SEP> 1,30 <SEP> 7,0 <SEP> 1,73 <SEP> 1,04 <SEP> 0,19 <SEP> - <SEP> 21- <SEP> ., <SEP> 600<B>0</B>       Die Wärmebehandlung der gemäss der Er  findung zu benutzenden Legierungen besteht       vorteilhafterweise    in einer Abkühlung von  hohen Temperaturen (oberhalb<B>7509</B> C), die  bei nicht zu grossen Abmessungen auch mit  dem Schmieden vereinigt werden kann, und  einem darauffolgenden Anlassen auf Tempe  raturen von weniger als 700  C, das gegebe  nenfalls auch erst dann erfolgen kann,

   wenn  die aus den Legierungen hergestellten Gegen  stände bei hohen Temperaturen in Betrieb  genommen werden.  



  Die genannten Legierungen haben neben  einer ausgezeichneten Dauerstandfestigkeit eine  gute Widerstandsfähigkeit gegen Rosten, Säu  ren und chemische     Angriffe    bei erhöhten Tempe  raturen sowie günstige mechanische Eigen  schaften, insbesondere gute Zähigkeitseigen  schaften bei Raumtemperatur. Sie eignen sich  daher für alle Verwendungszwecke, für die  neben den angegebenen Eigenschaften eine  grosse     Dauerstandfestigkeit    verlangt wird, also    z. B. für den Turbinenbau,     Dampfkesselbau,     für     Apparateteile    zum     Cracken    und     Hydrieren     von Erdöl und zur     Synthese    von     .Ammoniak,     Benzin und dergleichen.



  Process for the production of objects that must have high fatigue strength. There are already chromium-containing steel alloys known to which nitrogen has been added to reduce the grain size or to improve the toughness properties, or in which the hardenability or the austenitic state should be promoted by adding nitrogen. It has also been proposed to reduce the grain size in chromium-containing steels by adding vanadium, tungsten or other metals and thus improve the toughness properties.



  It has now been found that the simultaneous addition of vanadium on the one hand and nitrogen on the other hand can achieve a considerable improvement in the fatigue strength of chromium-containing steel alloys with 0.01 to 1% carbon and 6 to 35% chromium,

   bezw when adding vanadium. Nitrogen alone cannot be observed. This finding is all the more surprising as the fatigue strength generally decreases with decreasing grain size. The best carbon contents are between 0.01 and 0.6%, the best chromium contents between 8 and 25 0/0.

   The vanadium content should be 0.2 to 4%, especially 0.4 to 2% and the nitrogen content 0.02 to 1.0%, especially 0,

  05 to 0.5%. In addition, the alloys can contain up to 35% nickel and / or cobalt and up to 25% manganese,

          However, a maximum of 40% of these metals in total can be added if an austenitic or predominantly austenitic structure is desired.

   Furthermore, the addition of up to 2% tungsten, up to 3% silicon, molybdenum or other elements which increase the heat resistance or durability has proven advantageous. However, this does not include those elements that, such. B. form aluminum, titanium, zirconium, nitrides, which are practically insoluble in the alloys at high temperatures in the solid state.

   It is therefore advisable to refrain from using such elements altogether or to only add them in very small amounts.



  The following table of figures shows the technical advantage given by the simultaneous addition of vanadium on the one hand and nitrogen on the other hand with regard to the creep strength. The fatigue strength is the load in kg / mm, which in the 25th to 35th hour of loading has an expansion speed of less than 10 #x, 10-F, 'o hours and a permanent elongation after 45 hours of results in less than 0.2.

    
EMI0002.0008
  
    Steel alloy <SEP> creep strength
<tb> No. <SEP>% <SEP> ü <SEP> / o <SEP> Gr <SEP>% <SEP> S1 <SEP>% <SEP> 3111 <SEP> / o <SEP> Ni <SEP> % <SEP> V '<SEP> N_ <SEP>;' o <SEP> 31o <SEP> kg / mm,
<tb> 1 <SEP> 0.12 <SEP> 13.2 <SEP> 0.63 <SEP> 0.42 <SEP> - <SEP> - <SEP> <B> ---- </ B > <SEP> - <SEP> 12.2 <SEP> (with <SEP> 50 <B> 0 </B> <SEP> C)
<tb> 2 <SEP> 0.09 <SEP> 11.6 <SEP> 0.48 <SEP> 0.92 <SEP> 0.21 <SEP> - <SEP> 7.5 <SEP> "<SEP > 500 <SEP> ..
<tb> 3 <SEP> 0.10 <SEP> 12.5 <SEP> 0.46 <SEP> 0.32 <SEP> - <SEP> 0.59 <SEP> --- <SEP> - < SEP> 11.5 <SEP> ,, <SEP> 500 <B> 0 </B>
<tb> 4 <SEP> 0.09 <SEP> 12.2 <SEP> 0.54 <SEP> 0.30 <SEP> - <SEP> 0.54 <SEP> 0.1 <B> 3 < / B> <SEP> - <SEP> 17.8 <SEP> "<SEP> <B> 5 </B> 00 <B> 0 </B>
<tb>,.
<tb> 5 <SEP> 0.22 <SEP> 13.9 <SEP> 0.89 <SEP> <B><U>0</U> </B>, 66 <SEP> - <SEP> - <SEP> - <SEP> 1.99 <SEP> 25.5 <SEP> ..

   <SEP> 500 <B> 0 </B>
<tb> 6 <SEP> 0.23 <SEP> 11.7 <SEP> 0.24 <SEP> 0.26 <SEP> - <SEP> <B> 0.55 </B> <SEP> 0, 06 <SEP> 1., 96 <SEP> 34,8 <SEP> "<SEP> <B> 500- </B>
<tb> <B> 7 </B> <SEP> 0.12 <SEP> 20.4 <SEP> 1.67 <SEP> 1.07 <SEP> 9.2 <SEP> - <SEP> - < SEP> - <SEP> 14.5 <SEP> (with <SEP> 600 <B> 11 </B> <SEP> C)
<tb> 8 <SEP> 0.19 <SEP> 19.8 <SEP> 1.93 <SEP> 1.29 <SEP> 7.9 <SEP> <B> 1.07 </B> <SEP> - <SEP> - <SEP> 15.2 <SEP> ,, <SEP> 600 <B> 0 </B>
<tb> 9 <SEP> 0.21 <SEP> 20.7 <SEP> 1.49 <SEP> 1.15 <SEP> 9.0 <SEP> - <SEP> 0.21 <SEP> - < SEP> 18 <SEP>, <SEP> 600 <B> 0 </B>
<tb> 10 <SEP> 0.10 <SEP> 20.0 <SEP> 1.96 <SEP> 1.31 <SEP> 10.0 <SEP> 1.13 <SEP> 0.17 <SEP> - - <SEP> 28 <SEP> "<SEP> 600 <SEP>,.
<tb> 11 <SEP> 0.12 <SEP> 17.7 <SEP> 1.15 <SEP> 7.0 <SEP> 2.01.

   <SEP> - <SEP> - <SEP> - <SEP> 9,5 <SEP> "<SEP> 600 <SEP>,.
<tb> 12 <SEP> 0.18 <SEP> 17.6 <SEP> 1.37 <SEP> 6.7 <SEP> 1.71 <SEP> 1.04 <SEP> - <SEP> - <SEP > 4,6 <SEP> "<SEP> 600o <SEP>"
<tb> 13 <SEP> 0.14 <SEP> 17.8 <SEP> 1.25 <SEP> 6.1 <SEP> 2.1 <SEP> - <SEP> 0.22 <SEP> - <SEP > 15 <SEP> "<SEP> 600 <SEP> ,,
<tb> "
<tb> 14 <SEP> 0.18 <SEP> 17.6 <SEP> 1.30 <SEP> 7.0 <SEP> 1.73 <SEP> 1.04 <SEP> 0.19 <SEP> - <SEP> 21- <SEP>., <SEP> 600 <B> 0 </B> The heat treatment of the alloys to be used according to the invention advantageously consists in cooling from high temperatures (above <B> 7509 </B> C), which, if the dimensions are not too large, can also be combined with forging, and a subsequent tempering to temperatures of less than 700 C, which can also only take place if necessary,

   when the objects made from the alloys are put into operation at high temperatures.



  In addition to excellent fatigue strength, the alloys mentioned have good resistance to rusting, acids and chemical attack at elevated temperatures, as well as favorable mechanical properties, in particular good toughness properties at room temperature. They are therefore suitable for all purposes for which, in addition to the specified properties, a high fatigue strength is required, e.g. B. for turbine construction, steam boiler construction, for apparatus parts for cracking and hydrogenation of petroleum and for the synthesis of .Ammoniak, gasoline and the like.

Claims (1)

PATENTANSPRUCH: Verfahren zur Herstellung von Gegenstän den, die eine grosse Dauerstandfestigkeit haben müssen, dadurch gekennzeichnet, dass als Bau stoff für diese Gegenstände Stahllegierungen verwendet werden, die 0,01 bis 1 ,1" Kohlen stoff, 6 bis 35 /o Chrom, 0,2 bis 4 "/o Vanadium sowie 0,02 bis 1,0 \/ o Stickstoff enthalten. LNTERANSPRüCHE: 1. PATENT CLAIM: A method for the production of objects that must have a high fatigue strength, characterized in that steel alloys are used as the building material for these objects, the 0.01 to 1, 1 "carbon, 6 to 35 / o chromium, 0 , 2 to 4 "/ o vanadium and 0.02 to 1.0% nitrogen. SUB-CLAIMS: 1. Verfahren nach Patentanspruch,"dadurch gekennzeichnet, dass Stahllegierungen verwen det werden, die 0,01 bis 0,6 /o Kohlenstoff, 8 bis 25 o Chrom, 0,4 bis 2 % Vanadium, 0,05 bis 0,5 ,'o Stickstoff enthalten. 2. Method according to claim, "characterized in that steel alloys are used which contain 0.01 to 0.6 / o carbon, 8 to 25 o chromium, 0.4 to 2% vanadium, 0.05 to 0.5, o Contain nitrogen 2. Verfahren nach Patentanspruch, dadurch gekennzeichnet, dass Stahllegierungen verwen- det werden, die noch bis zu 35 % Nickel ent- halten. 3. Verfahren nach Patentanspruch, dadurch gekennzeichnet, dass Stahllegierungen verwen det werden, die noeh bis zu 35 /o Kobalt ent halten. 4. Method according to patent claim, characterized in that steel alloys are used which still contain up to 35% nickel. 3. The method according to claim, characterized in that steel alloys are used which still hold up to 35 / o cobalt ent. 4th Verfahren nach Patentanspruch, dadurch gekennzeichnet, dass Stahllegierungen verwen- det werden, die noch bis zu 35 % Nickel und Kobalt enthalten. 5. Method according to patent claim, characterized in that steel alloys are used which still contain up to 35% nickel and cobalt. 5. Verfahren nach Patentanspruch, dadurch gekennzeichnet, dass Stahllegierungen verwen- det werden, die noch bis zu 25 % Mangan ent- halten. 6. Verfahren nach Patentanspruch, dadurch gekennzeichnet, dass Stahllegierungen verwen det werden, die noch bis zu 2 /o Wolfram ent halten. 7. Method according to patent claim, characterized in that steel alloys are used which still contain up to 25% manganese. 6. The method according to claim, characterized in that steel alloys are used which still hold up to 2 / o tungsten ent. 7th Verfahren nach Patentanspruch, dadurch gekennzeichnet, dass Stahllegierungen verwen- det werden, die noch bis zu 3 % wenigstens ein die Hitzebeständigkeit erhöhendes Element enthalten. B. Verfahren nach Patentanspruch und Unteranspruch 7, dadurch gekennzeichnet, dass Stahllegierungen verwendet werden, die noch bis zu 3 % Silizium enthalten. 9. Method according to patent claim, characterized in that steel alloys are used which contain up to 3% of at least one element that increases the heat resistance. B. The method according to claim and dependent claim 7, characterized in that steel alloys are used which still contain up to 3% silicon. 9. Verfahren nach Patentanspruch, dadurch gekennzeichnet, dass Stahllegierungen verwen- det werden, die noch bis zu 3 % wenigstens ein die Dauerstandfestigkeit erhöhendes Ele ment enthalten. Method according to patent claim, characterized in that steel alloys are used which contain up to 3% at least one element which increases the fatigue strength. 10. Verfahren nach Patentanspruch und Unteranspruch 9, dadurch gekennzeichnet, dass Stahllegierungen verwendet werden, die noch bis zu 3 % 1VIolybdän enthalten. 11. Verfahren nach Patentanspruch, da durch gekennzeichnet, dass die Legierungen von Temperaturen oberhalb 7500 C abgekühlt und auf Temperaturen von weniger als 7000 C angelassen werden. 12. Verfahren nach Patentanspruch, da durch gekennzeichnet, dass die Legierungen von Temperaturen oberhalb 7500 C abgekühlt und das Anlassen auf Temperaturen von, weniger als 7000 C erst bei Inbetriebnahme der aus den Legierungen hergestellten Gegen stände erfolgt. 10. The method according to claim and dependent claim 9, characterized in that steel alloys are used which contain up to 3% 1VIolybdenum. 11. The method according to claim, characterized in that the alloys are cooled from temperatures above 7500 C and tempered to temperatures of less than 7000 C. 12. The method according to claim, characterized in that the alloys are cooled from temperatures above 7500 C and the tempering to temperatures of less than 7000 C only takes place when the objects made from the alloys are put into operation.
CH230938D 1940-11-02 1942-07-31 Process for the production of objects that must have high fatigue strength. CH230938A (en)

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Cited By (1)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
EP0443489A1 (en) * 1990-02-19 1991-08-28 Nippon Steel Corporation High-nitrogen ferritic heat-resisting steel and method of production thereof

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* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
EP0443489A1 (en) * 1990-02-19 1991-08-28 Nippon Steel Corporation High-nitrogen ferritic heat-resisting steel and method of production thereof

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