Aus einer 6n-poligen Dreiphasenwicklung durch Polumschaltung hergestellte 2n-polige Dreiphasenwichlung. Eine Regelung der Drehzahl eines Dreh strominduktionsmotors ist mit Verlusten mög lich durch Einschalten von Widerstand in den Läuferstromkreis oder durch komplizierte Anordnungen wie Kaskadenschaltung usw. Man macht deshalb vielfach von der Polum schaltung bei Drehstrommotoren Gebrauch, um wenigstens bestimmte feste Drehzahlstu fen zu erreichen. Es sind hierfür verschiedene Wicklungen und Schaltungen bekannt, um ein bestimmtes Drehzahlverhältnis herzu stellen.
Die vorliegende Erfindung betrifft eine aus einer 6n-poligen Dreiphasenwicklung durch Polumschaltung hergestellte 2n-polige Dreiphasenwicklung.
Zur Herstellung der Polzahl 2n bilden gemäss der Erfindung von den 9n-Wicklungs- teilen einer 6n-poligen Dreiphasenwicklung je zwei gegeneinander um 6 n verschobene Gruppen von je zwei nebeneinanderliegenden Wicklungsteilen und je zwei zwischen zwei Gruppen liegende, gegenüber beiden Gruppen um 3 n verschobene (gemessen von Gruppen- mitte zu Einzelteilmitte) Einzelwicklungs teile eine Phase;
die zwischen zwei Gruppen liegenden Einzelwicklungsteile sind dabei innerhalb der neuen Phasen gegenüber den übrigen Wicklungsteilen derselben Phase gegensinnig (durch Vertauschen des Anfan ges und des Endes) eingeschaltet. 2 n ist dabei der Winkel von 360 elektrischen Raum graden, bezogen auf die 6n-polige Ausgangs schaltung, und soll im nachfolgenden immer diese Bedeutung besitzen. n ist eine beliebige ganze Zahl und gleichzeitig der Quotient aus der maximalen Polzahl der Wicklung und der Zahl 6.
Das Diagramm nach Fig. 1 bezieht sich beispielsweise auf eine 12-polige Dreiphasen wicklung, die gemäss der Erfindung auf eine 4-polige Wicklung umgeschaltet wird (n = 2). Die Wicklung besitzt dementsprechend 18 Wicklungsteile. Die Strahlen 1 bis 18 des Diagrammes geben nun die räumliche Lage dieser Teile am Umfang der Wicklung an. Für die neue Polzahl 4 bilden die den Strah len 1, 5, 9 und 10, 14, 7.8 entsprechenden Teile die Phase I, die den Strahlen 4, 8, 12 und 13, 17, 3 entsprechenden Teile die Phase II und die den Strahlen 7, 11, 15 und 16, 2, 6 entsprechenden Teile die Phase III. Die in Fig. 1 eingezeichneten Winkel beziehen sich auf elektrische Raumgrade, die im vorliegen den Fall, da es sich um eine 4-polige Schal tung handelt, nur halb so gross sind als die wirklichen Raumgrade.
Wie ersichtlich, be sitzt der Strahl 5 der Phase I gegenüber der Resultierenden der beiden Strahlen 9 und 10 eine Phasenverschiebung von 180 elektrischen Graden. Sollen daher die den Strahlen 5, 9 und 10 in der räumlichen Lage entsprechen den Wicklungsteile eine Phase bilden, so muss der Wicklungsteil 5 infolge dieser 180 igen Phasenverschiebung gegenüber den Teilen 9 und 1 gegensinnig (durch Vertauschen des Anfanges und des Endes ) geschaltet sein.
Beispiele der neuen Schaltung werden an hand der Zeichnung (Fig. 2 und 4 bis 10) in der nachfolgenden Beschreibung an einer 12- poligen Dreiphasenwicklung (n infolgedessen 12 : 6 = 2) erläutert. Die Wicklung besitzt gemäss dem Schema der Fig. 2, die dann ge- ringstmögliche Zahl von 18 Wicklungsteilen bezw. Spulen, sie ist also eine Einlochwick lung. Selbstverständlich kann man aber die Erfindung ohne weiteres auch auf Mehrloch wicklungen anwenden, die dann eine ent sprechende grössere Zahl von Wicklungsteilen oder Spulen besitzen. Unter den im fol genden genannten Wicklungsteilen ist dann eine Gruppe von solchen zu verstehen.
Ein Ausführungsbeispiel der Erfindung ist in der Fig. 4 gezeigt. Fig. 2 stellt schema tisch eine normale 12-polige Dreiphasenwick lung dar, die Spulen sind mit den Zahlen 1 bis 18 bezeichnet und für die Polzahl 12 ge mäss Fig. 3. in Dreieck geschaltet. Fig. 4 zeigt die 4-polige Schaltung. Beispielsweise besteht die Phase I derselben aus zwei gegen einander um 6 n verschobenen Gruppen von je zwei nebeneinanderliegenden Wicklungs teilen 1, 18 und 9, 10 und aus zwei gegen über diesen Gruppen um je 9 n/3 = 3 n verscho benen (gemessen zwischen Gruppenmitte und Spulenmitte) Einzelteilen 5 und 14.
Die Teile 5 und 14 sind unter Vertauschung des Anfanges und des Endes im entgegengesetz ten Sinne wie die übrigen Teile geschaltet, was in der Zeichnung durch ein Minuszeichen an diesen Teilen angedeutet ist, während die an den Wicklungsteilen angebrachten Rich tungspfeile (Fig. 4) nicht umgekehrt werden. Nach denselben Regeln sind die beiden übri gen Phasen II und III in Fig. 4 geschaltet. Die einzelnen Phasen besitzen mit den ein ander entsprechenden Wicklungsteilen (zum Beispiel mit ihren Einzelwicklungsteilen) einen gegenseitigen Abstand von 2 n (elek trische Raumgrade). Auf eine Gruppe von zwei nebeneinanderliegenden Wicklungsteilen der einen Phase folgt also in Fig. 2 zunächst ein Einzelwicklungsteil einer zweiten und hierauf eine Gruppe von zwei Wicklungstei len einer dritten Phase.
Es gehören zum Bei spiel in Fig. 2 die nebeneinander liegenden Teile 3 und 4 der Phase II an, hierauf folgt als Einzelwicklungsteil der Phase I der Teil 5, und daran schliesst sich wieder eine Gruppe zweier nebeneinander liegender Teile 6 und 7 an, die der Phase III angehören. Hierauf folgt als der Phase II angehörig der Wick lungsteil 8. Die zwei verschiedenen Phasen angehörigen Einzelwicklungsteile 5 und 8 be sitzen dabei für die Polzahl 12 einen Abstand von 2 n.
Selbstverständlich kann man die nach der Erfindung gebildeten Phasen der 2n-poligen Schaltung in irgend einer bekannten Schal tung (Stern, Dreieck etc.) miteinander ver binden. Ebenso kann man die Wicklungsteile einer Phase hintereinander schalten oder auch zueinander parallel oder teils zueinan der parallel, teils in Reihe miteinander. Bei spielsweise zeigt Fig. 5 eine Schaltung, bei der die einzelnen Phasen der Fig. 4 in zwei Teile unterteilt und diese Teile zueinander parallel geschaltet sind. Die einzelnen Pha sen sind ausserdem in Stern geschaltet.
In den Fig. 7, 9 und 10 sind weitere be sonders zweckmässige Ausführungsformen der 4-poligen Schaltung dargestellt. Die einzel nen nach Fig. 4 (2n gleich 4-polige Schal tung) gebildeten Phasen<B>1</B> bis III sind hier mit ihren Wicklungsteilen auf die Dreieck seiten und die Sternstrahlen einer gemisch ten Sterndreieckschaltung aufgeteilt. Infolge dieser Aufteilung besitzt der Strom in den jenigen Wicklungsteilen einer Phase, die einer Dreieckseite angehören, eine andere seitliche Phasenlage als der Strom in den Teilen, die einem Sternstrahl angehören.
Die Aufteilung ist nun derart durchge führt, dass diese verschiedenen zeitlichen Phasenlagen der Ströme in den Wick lungsteilen einer Phase angenähert den gegen seitigen räumlichen Verschiebungen dieser Wicklungsteile innerhalb der neuen Poltei lung entsprechen.
Wie aus dem Diagramm der Fig. 1 zu entnehmen ist, weichen die beiden nebenein ander liegenden Wicklungsteile einer Phase (zum Beispiel die Teile 9 und 10 der Phase I) bei der 2n-poligen Schaltung von ihrer bei der Schaltung nach Fig. 4 gegenüber dem Einzelwicklungsteil (5) anzustrebenden räum lieben Verschiebung von 180 nach beiden Seiten um je 20 ab. Ihre gegenseitige Ver schiebung beträgt daher 40 .
Man kann nun, wie unten erläutert wird, die beiden neben einanderliegenden Wicklungsteile und den Einzelwicklungsteil derart auf die Strahlen und Seiten einer gemischten Sterndreieck schaltung aufteilen, dass die Ströme in den drei Wicklungsteilen einen solchen zeitlichen Phasenunterschied besitzen, dass der Strom in dem einen der nebeneinander liegenden Wick lungsteile dem Strom im Einzelwicklungs teil je nach der Drehfeldrichtung um 30 vor- oder nacheilt, während der Strom in dem zweiten Teil gegenüber dem Einzelteil um 150 vor- oder nacheilt. Man erreicht dadurch, dass die bei der Aufteilung auftretenden zeit lichen Phasenverschiebungen der Ströme in den einzelnen Teilen sich den räumlichen Ver schiebungen der Teile annähern.
Dadurch wird der Wicklungsfaktor der Anordnung verbessert.
In Fig. 6 ist eine derartige Aufteilung an einem Beispiel veranschaulicht. Es wer den dabei die Wicklungsteile 1, 5, 9, 10, 14 und 18 der Fig. 2, die in Fig. 4 die Phase I bilden, verwendet. Die beiden nebeneinander liegenden Wicklungsteile dieser Platte, näm lich die Teile 1 und 18 bezw. 9 und 10, sind hier auf zwei Sternstrahlen der gemischten Sterndreieckschaltung aufgeteilt. Die beiden gegensinnig in den Wicklungszug 10 bis 9 eingeschalteten Einzelwicklungsteile 5 und 14 gehören hingegen der zwischen den beiden Sternstrahlen liegenden Dreiecksehe an.
Da mit die EMKK in den nebeneinanderliegen den Teilen und in dem Einzelteil annähernd die obengenannten Winkel der Ströme ein schliessen, sind die Wicklungsteile bezüglich des Sternpunktes in den einen Sternstrahl in entgegengesetztem Sinne eingeschaltet als in den andern, so dass zum Beispiel die Teile 1 und 10 mit ihren Anfängen, die Teile 9 und 18 hingegen mit ihren Enden zum Sternpunkt hinführen. Diese gegensinnige Einschaltung ist in der Zeichnung durch den Richtungssinn der Pfeile an den Wicklungsteilen ange deutet.
Fig. 7 zeigt das gesamte Schaltbild einer 2n-poligen Schaltung, wenn die gemäss Fig. 4 gebildeten Phasen I bis III gemäss Fig. 6 auf die Sternstrahlen und Dreieckseiten der ge mischten Sterndreieckschaltung aufgeteilt sind. Die Phase I wird durch die Wicklungs teile 1, 10, 5, 14, 9 und 18 gebildet, die Phase II durch die Teile 4, 13, 8, 17, 3 und 12, die Phase III durch die Teile 16, 7, 11, 2, 6 und 15. Wie ersichtlich, setzen sich die einzelnen Sternstrahlen aus gegensinnig zueinander ein geschalteten Teilen zweier Phasen zusammen (durch die entgegengesetzte Richtung der Pfeile angedeutet). Die gegensinnige Ein schaltung der Einzelwicklungsteile in den Wicklungszug einer Phase ist wieder durch Minuszeichen angedeutet.
Fig. 8 zeigt eine weitere Art der Auftei lung der Wicklungsteile 1, 5, 9, 10, 14 und 18 der Phase I der Fig. 4, auf die Seiten und Sternstrahlen einer gemischten Sterndreieck schaltung. In Fig. 8 sind die nebeneinander liegenden Wicklungsteile der Phase I, 1 und 18 bezw. 9 und 10 auf zwei Dreiecksehen der Sterndreieckschaltung aufgeteilt, und die Einzelwicklungsteile 5 und 14 bilden den von dem Eckpunkt dieser Dreieckseite ausgehen den Sternstrahl.
Damit die Phasenlagen der Ströme und der EMKK wieder annähernd übereinstimmen, sind die nebeneinanderliegen den Wicklungsteile in die eine Dreieckseite im entgegengesetzten Sinne eingeschaltet als in die andere, so dass sowohl die Teile 9 und 18 als auch die Teile 1 und 10 mit ihren An fängen zum Eckpunkt der Dreieckseiten hin führen (durch die Richtung der Pfeile an gedeutet). Die dem Sternstrahl angehörigen Einzelwicklungsteile 5 und 14 führen infolge der 2n-poligen Schaltung mit ihren Anfängen zum Eckpunkte des Dreieckes hin (Fig. 8). Dies ist durch die Minuszeichen vor den Tei len 5 und 14 zum Ausdruck gebracht.
Fig. 9 zeigt das vollständige Schaltbild der gemäss Fig. 8 auf die Seiten und Strah len der gemischten Sterndreieckschaltung auf geteilten Phasen, wobei diese Phasen wieder aus denselben Wicklungsteilen gebildet sind, wie die Phasen der Fig. 4. In Fig. 9 setzen sich die einzelnen Dreieckseiten aus Wick lungsteilen zusammen, die verschiedenen, in der oben geschilderten Weise gebildeten Pha sen angehören. Beispielsweise besteht die ho rizontale Dreieckseite in Fig. 9 aus den Tei len 16 und 7, die bei der Anordnung nach Fig. 4 der Phase III angehören, und aus den Teilen 3 und 12, die bei der Anordnung nach Fig. 4 der Phase II angehören. Dieser Um stand kommt auch durch die Umkehr der Pfeilrichtungen in den einzelnen Dreiecksei ten zum Ausdruck. Die Phase I wird in Fig.
9 ebenso wie in Fig. 4 durch die Wicklungs teile 1, 10, 9, 18, 5 und 14 gebildet, die Phase II durch die Teile 3, 12, 13, 4, 8 und 17, die Phase III durch die Teile 16, 7, 15, 6, 11 und 2.
Die gemischten Sterndreieckschaltungen nach den Fig. 7 und 9 haben noch den Nach teil, dass der Strom in den Sternstrahlen den V3-fachen Wert des Stromes in den Drei eckseiten besitzt, so dass die Wicklung mit verschiedenem Querschnitt ausgeführt wer den muss, wenn man eine ungleichmässige Er wärmung vermeiden will. Diesen Nachteil kann man in ausreichendem Masse durch Parallel- und Hintereinanderschaltung der Wicklungs teile beseitigen. Beispielsweise zeigt Fig. 10 eine der Fig. 7 entsprechende Anordnung, bei der die vier Wicklungsteile eines Sternstrahls teils zueinander parallel, teils hintereinander geschaltet sind. Die Anordnung ist derart, dass die beiden einer Phase angehörigen Wick lungsteile hintereinandergeschaltet sind, wäh rend die verschiedenen Phasen angehörigen Teile zueinander parallel geschaltet sind.
Selbstverständlich könnte man aber auch eine andere Schaltung wählen.
Die vorstehend beschriebenen Polumschal tungen können ebenso vorgenommen werden, ob es sich nun um eine Wicklung mit Spulen gleicher oder verschiedener Weite, um eine Einschicht-, Zweischichtwicklung oder andere handelt. Durch die verschiedenen Wicklungen ändern sich die Wicklungsfaktoren bei den verschiedenen Polzahlen und damit gegebe nenfalls die magnetische Induktion.
Die magnetische Induktion für eine der oben beschriebenen Schaltungen hängt, wie bekannt, hauptsächlich von der angelegten Spannung, der Polzahl, dem Wicklungsfak tor, dem Verkettungsfaktor (Verhältnis der Spannungen oder Ströme bei verschiedener Verkettung der Phasen), und von der Zahl der in Reihe geschalteten Windungen ab.
Beispielsweise kann, wenn mit gleichblei bender Spannung gerechnet wird (um Trans formatoren zu vermeiden), und die Polzahl für eine gegebene Schaltung festliegt, die magnetische Induktion und damit das Dreh moment und die Leistung des Motors für einen bestimmten Fall durch Veränderung von Wicklungsfaktor, Verkettungsfaktor und der Zahl der in Reihe geschalteten Windun gen variiert werden.
Der Wicklungsfaktor ist bei den angege benen Schaltungen an und für sich meistens verschieden und ändert sich weiterhin noch mit der Wahl der Wicklungsart. Der Verket- tungsfaktor ändert sich je nachdem die Wick lung in Stern oder Dreieck geschaltet wird.
Es ergibt sich so eine grosse Mannigfaltig keit von Wegen, um für einen bestimmten Fall die magnetische Induktion und damit das Drehmoment des Motors festzulegen.
2n-pole three-phase winding produced from a 6n-pole three-phase winding by pole switching. A control of the speed of a three-phase induction motor is possible with losses, please include by switching on a resistor in the rotor circuit or by complicated arrangements such as cascade connection, etc. One therefore makes frequent use of the pole switching in three-phase motors to achieve at least certain fixed speed levels. Various windings and circuits are known for this purpose in order to provide a certain speed ratio.
The present invention relates to a 2n-pole three-phase winding produced from a 6n-pole three-phase winding by pole switching.
To produce the number of poles 2n, according to the invention, of the 9n winding parts of a 6n-pole three-phase winding, two groups each shifted by 6 n against each other, each with two adjacent winding parts and two between two groups and shifted by 3 n relative to both groups measured from the middle of the group to the middle of the individual part) Individual winding parts one phase;
the individual winding parts lying between two groups are switched on in opposite directions within the new phases compared to the other winding parts of the same phase (by swapping the beginning and the end). 2 n is the angle of 360 electrical space degrees, based on the 6n-pole output circuit, and will always have this meaning in the following. n is any whole number and at the same time the quotient of the maximum number of poles in the winding and the number 6.
The diagram of FIG. 1 relates, for example, to a 12-pole three-phase winding which, according to the invention, is switched to a 4-pole winding (n = 2). The winding accordingly has 18 winding parts. The rays 1 to 18 of the diagram now indicate the spatial position of these parts on the circumference of the winding. For the new number of poles 4, the parts corresponding to the strah len 1, 5, 9 and 10, 14, 7.8 form phase I, the parts corresponding to the rays 4, 8, 12 and 13, 17, 3 form the phase II and the rays 7, 11, 15 and 16, 2, 6 corresponding parts of phase III. The angles shown in Fig. 1 relate to electrical degrees of space, which in the present case, since it is a 4-pole scarf device, are only half as large as the real degrees of space.
As can be seen, the beam 5 of phase I sits against the resultant of the two beams 9 and 10, a phase shift of 180 electrical degrees. If the parts of the winding correspond to the spatial position of the beams 5, 9 and 10, then the winding part 5 must be switched in opposite directions (by interchanging the beginning and the end) as a result of this 180 phase shift compared to parts 9 and 1.
Examples of the new circuit are explained on the basis of the drawing (Fig. 2 and 4 to 10) in the following description of a 12-pole three-phase winding (n as a result 12: 6 = 2). According to the scheme of FIG. 2, the winding then has the lowest possible number of 18 winding parts or. Coils, so it is a Einlochwick development. Of course, however, the invention can easily be applied to multi-hole windings which then have a correspondingly larger number of winding parts or coils. The winding parts mentioned in the following are then to be understood as a group of such.
An embodiment of the invention is shown in FIG. Fig. 2 is a schematic table of a normal 12-pole three-phase winding, the coils are denoted by the numbers 1 to 18 and for the number of poles 12 ge according to FIG. 3 connected in triangle. Fig. 4 shows the 4-pole circuit. For example, phase I of the same consists of two groups of two adjacent winding parts 1, 18 and 9, 10, each shifted by 6 n, and of two groups shifted by 9 n / 3 = 3 n each (measured between the group center and coil center) individual parts 5 and 14.
The parts 5 and 14 are switched with interchanging the beginning and the end in the opposite th sense as the other parts, which is indicated in the drawing by a minus sign on these parts, while the direction arrows attached to the winding parts (Fig. 4) are not be reversed. The two remaining phases II and III in FIG. 4 are connected according to the same rules. The individual phases have with the one other corresponding winding parts (for example with their individual winding parts) a mutual distance of 2 n (electrical degrees of space). A group of two adjacent winding parts of one phase is followed in FIG. 2 by an individual winding part of a second phase and then a group of two winding parts of a third phase.
For example, in Fig. 2, the adjacent parts 3 and 4 of phase II belong to, this is followed as a single winding part of phase I of part 5, and this is followed by a group of two adjacent parts 6 and 7, which the Belong to phase III. This is followed by the winding part 8 belonging to phase II. The individual winding parts 5 and 8 belonging to the two different phases are seated at a distance of 2 n for the number of poles 12.
Of course, the phases of the 2n-pole circuit formed according to the invention can be connected to one another in any known circuit (star, triangle, etc.). You can also connect the winding parts of a phase in series or parallel to one another or partly parallel to one another, partly in series with one another. For example, FIG. 5 shows a circuit in which the individual phases of FIG. 4 are divided into two parts and these parts are connected in parallel to one another. The individual phases are also connected in star.
7, 9 and 10 other particularly useful embodiments of the 4-pin circuit are shown. The individual phases <B> 1 </B> to III formed according to FIG. 4 (2n equal to 4-pole circuit) are divided here with their winding parts on the triangle sides and the star rays of a mixed star-delta connection. As a result of this division, the current in those winding parts of a phase that belong to one side of the triangle has a different lateral phase position than the current in the parts that belong to a star ray.
The division is now carried out in such a way that these different temporal phase positions of the currents in the winding parts of a phase approximately correspond to the mutual spatial displacements of these winding parts within the new pole division.
As can be seen from the diagram in FIG. 1, the two winding parts lying next to each other of a phase (for example, parts 9 and 10 of phase I) in the 2n-pole circuit of their in the circuit of FIG Individual winding part (5) to be aspired to space love shift from 180 to both sides by 20 each. Their mutual displacement is therefore 40.
As will be explained below, the two adjacent winding parts and the individual winding part can be divided between the beams and sides of a mixed star-delta circuit in such a way that the currents in the three winding parts have such a time phase difference that the current in one of the side by side lying winding parts leading or lagging the current in the individual winding part depending on the direction of the rotating field by 30, while the current in the second part leads or lags behind the individual part by 150. What is achieved in this way is that the temporal phase shifts of the currents in the individual parts that occur during the division approach the spatial shifts of the parts.
This improves the winding factor of the arrangement.
Such a division is illustrated in an example in FIG. There who the winding parts 1, 5, 9, 10, 14 and 18 of Fig. 2, which form phase I in Fig. 4, used. The two adjacent winding parts of this plate, Namely the parts 1 and 18 respectively. 9 and 10, are divided into two star beams of the mixed star-delta connection. In contrast, the two individual winding parts 5 and 14, which are switched on in opposite directions in the winding train 10 to 9, belong to the triangular line lying between the two star rays.
Since the EMFK in the adjacent parts and in the individual part approximately include the above-mentioned angle of the currents, the winding parts with respect to the star point in one star beam are switched on in the opposite sense than in the other, so that, for example, parts 1 and 10 with their beginnings, parts 9 and 18, however, lead with their ends to the star point. This opposing connection is indicated in the drawing by the direction of the arrows on the winding parts.
Fig. 7 shows the entire circuit diagram of a 2n-pole circuit when the phases I to III formed according to FIG. 4 according to FIG. 6 are divided between the star rays and triangular sides of the mixed star-delta connection. Phase I is formed by winding parts 1, 10, 5, 14, 9 and 18, phase II by parts 4, 13, 8, 17, 3 and 12, and phase III by parts 16, 7, 11 , 2, 6 and 15. As can be seen, the individual star rays are composed of mutually opposing switched parts of two phases (indicated by the opposite direction of the arrows). The opposite connection of the individual winding parts in the winding run of a phase is again indicated by a minus sign.
Fig. 8 shows a further type of Auftei development of the winding parts 1, 5, 9, 10, 14 and 18 of phase I of FIG. 4, on the sides and star rays of a mixed star-delta circuit. In Fig. 8 the adjacent winding parts of phase I, 1 and 18 respectively. 9 and 10 divided into two triangular points of the star-delta connection, and the individual winding parts 5 and 14 form the star ray emanating from the corner point of this side of the triangle.
So that the phase positions of the currents and the EMKK approximately match again, the side by side the winding parts are switched on in one side of the triangle in the opposite sense than in the other, so that both parts 9 and 18 and parts 1 and 10 begin with their Lead the corner of the sides of the triangle (indicated by the direction of the arrows). The individual winding parts 5 and 14 belonging to the star beam lead as a result of the 2n-pole circuit with their beginnings to the corner points of the triangle (FIG. 8). This is expressed by the minus signs in front of parts 5 and 14.
Fig. 9 shows the complete circuit diagram according to Fig. 8 on the sides and Strah len of the mixed star-delta connection on split phases, these phases are again formed from the same winding parts as the phases of FIG. 4. In Fig. 9, the individual triangle sides from Wick development parts together, the different Pha sen in the manner described above belong. For example, the horizontal triangle side in Fig. 9 consists of the parts 16 and 7, which belong to phase III in the arrangement according to FIG. 4, and of parts 3 and 12, which in the arrangement according to FIG. 4 of phase II belong. This circumstance is also expressed through the reversal of the arrow directions in the individual triangle sides. Phase I is shown in Fig.
9 as well as in Fig. 4 by the winding parts 1, 10, 9, 18, 5 and 14 formed, the phase II by the parts 3, 12, 13, 4, 8 and 17, the phase III by the parts 16, 7, 15, 6, 11 and 2.
The mixed star-delta connections according to FIGS. 7 and 9 still have the disadvantage that the current in the star rays has V3 times the value of the current in the triangle sides, so that the winding with a different cross-section must be carried out if one wants to avoid uneven heating. This disadvantage can be eliminated to a sufficient extent by connecting the winding parts in parallel and in series. For example, FIG. 10 shows an arrangement corresponding to FIG. 7, in which the four winding parts of a star beam are connected partly parallel to one another and partly in series. The arrangement is such that the two winding parts belonging to one phase are connected in series, while the parts belonging to different phases are connected in parallel to one another.
Of course, you could also choose a different circuit.
The pole changes described above can also be made, whether it is a winding with coils of the same or different width, a single-layer, two-layer winding or other. As a result of the different windings, the winding factors change for the different numbers of poles and thus the magnetic induction if necessary.
The magnetic induction for one of the circuits described above depends, as is known, mainly on the applied voltage, the number of poles, the winding factor, the linkage factor (ratio of voltages or currents with different linkage of the phases), and on the number of series-connected Turns off.
For example, if a constant voltage is expected (to avoid transformers) and the number of poles for a given circuit is fixed, the magnetic induction and thus the torque and the power of the motor for a certain case by changing the winding factor, the linkage factor and the number of windings connected in series can be varied.
The winding factor in the specified circuits is usually different in and of itself and continues to change with the choice of winding type. The linkage factor changes depending on whether the winding is switched to star or delta.
This results in a great variety of ways to determine the magnetic induction and thus the torque of the motor for a specific case.