CA2841291A1 - Procede de coulee semi-continue verticale multi-alliages - Google Patents
Procede de coulee semi-continue verticale multi-alliages Download PDFInfo
- Publication number
- CA2841291A1 CA2841291A1 CA2841291A CA2841291A CA2841291A1 CA 2841291 A1 CA2841291 A1 CA 2841291A1 CA 2841291 A CA2841291 A CA 2841291A CA 2841291 A CA2841291 A CA 2841291A CA 2841291 A1 CA2841291 A1 CA 2841291A1
- Authority
- CA
- Canada
- Prior art keywords
- separator
- casting
- alloy
- alloys
- plate
- Prior art date
- Legal status (The legal status is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the status listed.)
- Granted
Links
Classifications
-
- B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
- B22—CASTING; POWDER METALLURGY
- B22D—CASTING OF METALS; CASTING OF OTHER SUBSTANCES BY THE SAME PROCESSES OR DEVICES
- B22D11/00—Continuous casting of metals, i.e. casting in indefinite lengths
- B22D11/14—Plants for continuous casting
- B22D11/141—Plants for continuous casting for vertical casting
-
- B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
- B22—CASTING; POWDER METALLURGY
- B22D—CASTING OF METALS; CASTING OF OTHER SUBSTANCES BY THE SAME PROCESSES OR DEVICES
- B22D11/00—Continuous casting of metals, i.e. casting in indefinite lengths
- B22D11/007—Continuous casting of metals, i.e. casting in indefinite lengths of composite ingots, i.e. two or more molten metals of different compositions being used to integrally cast the ingots
-
- B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
- B22—CASTING; POWDER METALLURGY
- B22D—CASTING OF METALS; CASTING OF OTHER SUBSTANCES BY THE SAME PROCESSES OR DEVICES
- B22D11/00—Continuous casting of metals, i.e. casting in indefinite lengths
Landscapes
- Engineering & Computer Science (AREA)
- Mechanical Engineering (AREA)
- Continuous Casting (AREA)
- Metal Rolling (AREA)
Abstract
L'invention a pour objet un procédé de coulée semi-continue verticale de plaques ou billettes composites comportant au moins deux couches en alliages d'aluminium à l'aide d'un séparateur au contact du front de solidification, assurant l'étanchéité entre les deux alliages pendant la coulée, et animé d'un mouvement de vibration pendant toute la durée de son contact avec le front de solidification, de telle sorte que ledit séparateur n'est pas pris et entraîné par le métal solide. L'invention a également pour objet un dispositif permettant la mise en uvre dudit procédé.
Description
Procédé de coulée semi-continue verticale multi-alliages Domaine de l'invention L'invention concerne le domaine de la fabrication de demi-produits tels que les plaques de laminage et les billettes de filage en alliages d'aluminium par coulée semi-continue verticale.
Plus précisément, l'invention concerne un procédé de coulée semi-continue verticale de plaques ou billettes comportant au moins deux alliages d'aluminium, par coulées simultanées et à l'aide d'au moins un séparateur.
L'invention concerne également le dispositif permettant la mise en uvre dudit procédé et la fabrication des dites plaques ou billettes.
Etat de la technique L'aluminium est utilisé de manière croissante dans les domaines de la construction aéronautique et automobile, tant en ce qui concerne les tôles de fuselage, longerons et raidisseurs de voilure, que les tôles de carrosserie ainsi que les échangeurs thermiques brasés pour l'automobile, pour des raisons de limitation du poids, mais aussi pour des réflecteurs optiques ou encore des tôles de blindage, des moules pour thermoplastiques, des pièces de forge, des pièces pour usinage..
Notamment ces applications de l'aluminium, mais la liste n'est pas exhaustive, nécessitent de trouver un compromis entre des propriétés souvent antagonistes, par exemple résistance mécanique et aptitude à la mise en forme ou résistance mécanique et résistance à la corrosion ou encore aptitude au perçage et au tournage.
Tous les alliages d'aluminium dont il est question dans ce qui suit sont désignés, sauf mention contraire, selon les désignations définies par l' Aluminum Association dans les Registration Record Series qu'elle publie régulièrement.
Plus précisément, l'invention concerne un procédé de coulée semi-continue verticale de plaques ou billettes comportant au moins deux alliages d'aluminium, par coulées simultanées et à l'aide d'au moins un séparateur.
L'invention concerne également le dispositif permettant la mise en uvre dudit procédé et la fabrication des dites plaques ou billettes.
Etat de la technique L'aluminium est utilisé de manière croissante dans les domaines de la construction aéronautique et automobile, tant en ce qui concerne les tôles de fuselage, longerons et raidisseurs de voilure, que les tôles de carrosserie ainsi que les échangeurs thermiques brasés pour l'automobile, pour des raisons de limitation du poids, mais aussi pour des réflecteurs optiques ou encore des tôles de blindage, des moules pour thermoplastiques, des pièces de forge, des pièces pour usinage..
Notamment ces applications de l'aluminium, mais la liste n'est pas exhaustive, nécessitent de trouver un compromis entre des propriétés souvent antagonistes, par exemple résistance mécanique et aptitude à la mise en forme ou résistance mécanique et résistance à la corrosion ou encore aptitude au perçage et au tournage.
Tous les alliages d'aluminium dont il est question dans ce qui suit sont désignés, sauf mention contraire, selon les désignations définies par l' Aluminum Association dans les Registration Record Series qu'elle publie régulièrement.
2 L'utilisation d'alliages homogènes permet de remplir certaines exigences, mais des améliorations substantielles pourraient être obtenues s'il était possible, par exemple, de contrôler une variation de composition entre la surface et le coeur d'une tôle ou entre la surface et le coeur d'un lopin d'extrusion, de forge ou d'usinage, et ainsi de différencier les propriétés de surface des propriétés à c ur.
Des produits plaqués, réalisés par co-laminage à chaud de deux plaques en alliages différents, existent pour certaines applications, comme par exemple :
- Les tôles de brasage, destinées principalement à l'industrie des échangeurs thermiques pour l'automobile notamment; le placage est alors un alliage à plus 119 bas point de fusion que le c ur, et deviendra le métal d'apport qui assurera la liaison entre les pièces à assembler lors du procédé de brasage.
- Des tôles aéronautiques pour lesquelles le placage, en alliage peu chargé
en éléments d'alliage, assure une protection contre la corrosion à un alliage de c ur très chargé et à très forte résistance mécanique.
- Il en va de même dans le domaine des tôles pour carrosserie automobile pour lesquelles le placage, en alliage peu chargé en éléments d'alliage, assure une bonne formabilité, notamment lors des opérations d'emboutissage, pliage ou sertissage, à un alliage de coeur plus chargé à forte résistance mécanique.
- Mais le même principe s'applique aussi pour d'autres produits dits bicouches parmi lesquels les réflecteurs optiques, avec un alliage quelconque peu onéreux revêtu d'un alliage d' aluminium de haute pureté ou encore les produits bicouches pour blindage dans le domaine militaire.
Ce procédé de co-laminage à chaud ne peut toutefois pas s'appliquer à toutes les familles d'alliages notamment aux alliages contenant du magnésium et/ou du zinc en quantité significative (produits destinés en particulier à l'industrie automobile, aéronautique ou autre) en raison de l'oxydabilité de surface des alliages riches en Mg et/ou en Zn. Il nécessite par ailleurs très souvent un double laminage à
chaud, ce qui n'est favorable ni du point de vue de la productivité, ni du point de vue économique.
De ce fait, des procédés permettant la coulée simultanée de deux couches d'alliages, appelée encore coulée bi-alliage, ont été proposés en coulée semi-continue verticale.
Des produits plaqués, réalisés par co-laminage à chaud de deux plaques en alliages différents, existent pour certaines applications, comme par exemple :
- Les tôles de brasage, destinées principalement à l'industrie des échangeurs thermiques pour l'automobile notamment; le placage est alors un alliage à plus 119 bas point de fusion que le c ur, et deviendra le métal d'apport qui assurera la liaison entre les pièces à assembler lors du procédé de brasage.
- Des tôles aéronautiques pour lesquelles le placage, en alliage peu chargé
en éléments d'alliage, assure une protection contre la corrosion à un alliage de c ur très chargé et à très forte résistance mécanique.
- Il en va de même dans le domaine des tôles pour carrosserie automobile pour lesquelles le placage, en alliage peu chargé en éléments d'alliage, assure une bonne formabilité, notamment lors des opérations d'emboutissage, pliage ou sertissage, à un alliage de coeur plus chargé à forte résistance mécanique.
- Mais le même principe s'applique aussi pour d'autres produits dits bicouches parmi lesquels les réflecteurs optiques, avec un alliage quelconque peu onéreux revêtu d'un alliage d' aluminium de haute pureté ou encore les produits bicouches pour blindage dans le domaine militaire.
Ce procédé de co-laminage à chaud ne peut toutefois pas s'appliquer à toutes les familles d'alliages notamment aux alliages contenant du magnésium et/ou du zinc en quantité significative (produits destinés en particulier à l'industrie automobile, aéronautique ou autre) en raison de l'oxydabilité de surface des alliages riches en Mg et/ou en Zn. Il nécessite par ailleurs très souvent un double laminage à
chaud, ce qui n'est favorable ni du point de vue de la productivité, ni du point de vue économique.
De ce fait, des procédés permettant la coulée simultanée de deux couches d'alliages, appelée encore coulée bi-alliage, ont été proposés en coulée semi-continue verticale.
3 La demande WO 03/035305 Al, ou encore le brevet US 7,407,713 B2, de la société
Alcoa Inc., ainsi que d'autres demandes ou brevets de la même famille, divulguent l'utilisation d'un séparateur sous forme d'une feuille métallique qui se dévide en étant prise par le front de solidification et entraînée par le métal solide lors de la descente de la plaque. Ce séparateur demeure dans la plaque finalement obtenue.
Cette solution présente l'inconvénient d'une mise en oeuvre techniquement incommode, du fait notamment de la nécessité de préchauffage d'une longueur importante de ladite feuille métallique, des problèmes d'encombrement mutuel avec les systèmes d'alimentation en métal liquide et surtout du fait de l'introduction, dans le métal liquide, de deux surfaces oxydées, la liaison métallurgique n'étant pas de ce fait garantie et les risques de délaminage ultérieurs non négligeables.
Le brevet US 4,567,936 de Kaiser Aluminum & Chemical Corporation revendique, quant à lui, une coulée bi-alliage dans laquelle l'âme est entièrement encapsulée dans la couche d'alliage de couverture. Cette couche extérieure est préalablement solidifiée et l'alliage d'âme est coulé à l'intérieur de cette coquille. Dans cette configuration, l'alliage extérieur doit avoir un liquidus significativement plus élevé
que l'alliage d'âme. De plus la surface interne de la couche extérieure est nécessairement oxydée et il est à nouveau difficile de garantir une liaison métallurgique entre les deux couches. La principale revendication du brevet consiste d'ailleurs à protéger l'alliage intérieur, du type Al-Li, du refroidissement direct par l'eau.
Les demandes US 2005/0011630 Al et US 2010/0025003 Al, de Novelis Inc, reposent sur une idée analogue, sans l'encapsulation complète de l'âme dans l'alliage de couverture. Elles décrivent un procédé permettant d'obtenir une interface saine puisque le séparateur est en fait constitué par la couche transitoirement solidifiée de l'alliage interne. Il est connu de l'homme du métier sous le nom de FusionTm .
Ce procédé est donc mieux adapté aux couples d'alliages pour lesquels le liquidus de l'alliage extérieur est inférieur à celui de l'alliage intérieur. Dans les autres combinaisons d'alliages, l'obtention d'une liaison métallurgique exige une maîtrise très délicate des phases thermiques transitoires, et peut, dans certains cas, s'avérer tout simplement impossible.
Alcoa Inc., ainsi que d'autres demandes ou brevets de la même famille, divulguent l'utilisation d'un séparateur sous forme d'une feuille métallique qui se dévide en étant prise par le front de solidification et entraînée par le métal solide lors de la descente de la plaque. Ce séparateur demeure dans la plaque finalement obtenue.
Cette solution présente l'inconvénient d'une mise en oeuvre techniquement incommode, du fait notamment de la nécessité de préchauffage d'une longueur importante de ladite feuille métallique, des problèmes d'encombrement mutuel avec les systèmes d'alimentation en métal liquide et surtout du fait de l'introduction, dans le métal liquide, de deux surfaces oxydées, la liaison métallurgique n'étant pas de ce fait garantie et les risques de délaminage ultérieurs non négligeables.
Le brevet US 4,567,936 de Kaiser Aluminum & Chemical Corporation revendique, quant à lui, une coulée bi-alliage dans laquelle l'âme est entièrement encapsulée dans la couche d'alliage de couverture. Cette couche extérieure est préalablement solidifiée et l'alliage d'âme est coulé à l'intérieur de cette coquille. Dans cette configuration, l'alliage extérieur doit avoir un liquidus significativement plus élevé
que l'alliage d'âme. De plus la surface interne de la couche extérieure est nécessairement oxydée et il est à nouveau difficile de garantir une liaison métallurgique entre les deux couches. La principale revendication du brevet consiste d'ailleurs à protéger l'alliage intérieur, du type Al-Li, du refroidissement direct par l'eau.
Les demandes US 2005/0011630 Al et US 2010/0025003 Al, de Novelis Inc, reposent sur une idée analogue, sans l'encapsulation complète de l'âme dans l'alliage de couverture. Elles décrivent un procédé permettant d'obtenir une interface saine puisque le séparateur est en fait constitué par la couche transitoirement solidifiée de l'alliage interne. Il est connu de l'homme du métier sous le nom de FusionTm .
Ce procédé est donc mieux adapté aux couples d'alliages pour lesquels le liquidus de l'alliage extérieur est inférieur à celui de l'alliage intérieur. Dans les autres combinaisons d'alliages, l'obtention d'une liaison métallurgique exige une maîtrise très délicate des phases thermiques transitoires, et peut, dans certains cas, s'avérer tout simplement impossible.
4 La demande DE 44 20 697 Al de Institut für Verformungskunde und Hüttenmaschinen de Leoben repose sur le principe d'un séparateur exogène amené
à proximité du front de solidification. Toutefois, cette configuration exige que celui-ci soit positionné et demeure à une distance si petite soit-elle du front pour éviter la prise par solidification. De ce fait, s'installe une convection significative sous le séparateur qui induit un mélange relativement prononcé des deux alliages et ne permet pas une véritable séparation.
Ici La demande WO 2009/024601 Al d'Aleris Aluminium Koblenz GmbH revendique aussi l'utilisation d'un séparateur ; celui-ci est introduit en partie centrale, soit à mi-épaisseur de la plaque où à nouveau se forme une zone de mélange qu'il est difficile de contrôler de façon reproductible, donc industrielle ; de plus le procédé
est limité
par le fait que les épaisseurs des deux couches sont égales par construction.
Or la plupart des applications industrielles requièrent au contraire des couches d'épaisseurs très inégales.
Problème posé
L'invention vise à résoudre ces difficultés en permettant l'introduction d'un séparateur au contact direct du front de solidification sans qu'il soit pris par le métal qui se solidifie et entrainé par le solide ; de cette façon, il s'agit d'assurer l'étanchéité
entre les deux alliages en limitant le mélange éventuel, via la zone serni-solide même s'il existe une différence de niveau de part et d'autre du séparateur.
Objet de l'invention L'invention a pour objet un procédé de coulée semi-continue verticale à
refroidissement direct de plaques de laminage ou billettes de filage dans lequel un séparateur et deux moyens d'alimentation en métal liquide, typiquement des busettes ou goulottes, disposés de part et d'autre dudit séparateur sont utilisés, comportant les étapes suivantes:
a) Coulée d'un premier alliage d'aluminium dans le moule de coulée semi-continue verticale à l'aide de la première busette, b) Mise en place dudit séparateur métallique ou en matériau réfractaire dans le moule, au contact du front de solidification,
à proximité du front de solidification. Toutefois, cette configuration exige que celui-ci soit positionné et demeure à une distance si petite soit-elle du front pour éviter la prise par solidification. De ce fait, s'installe une convection significative sous le séparateur qui induit un mélange relativement prononcé des deux alliages et ne permet pas une véritable séparation.
Ici La demande WO 2009/024601 Al d'Aleris Aluminium Koblenz GmbH revendique aussi l'utilisation d'un séparateur ; celui-ci est introduit en partie centrale, soit à mi-épaisseur de la plaque où à nouveau se forme une zone de mélange qu'il est difficile de contrôler de façon reproductible, donc industrielle ; de plus le procédé
est limité
par le fait que les épaisseurs des deux couches sont égales par construction.
Or la plupart des applications industrielles requièrent au contraire des couches d'épaisseurs très inégales.
Problème posé
L'invention vise à résoudre ces difficultés en permettant l'introduction d'un séparateur au contact direct du front de solidification sans qu'il soit pris par le métal qui se solidifie et entrainé par le solide ; de cette façon, il s'agit d'assurer l'étanchéité
entre les deux alliages en limitant le mélange éventuel, via la zone serni-solide même s'il existe une différence de niveau de part et d'autre du séparateur.
Objet de l'invention L'invention a pour objet un procédé de coulée semi-continue verticale à
refroidissement direct de plaques de laminage ou billettes de filage dans lequel un séparateur et deux moyens d'alimentation en métal liquide, typiquement des busettes ou goulottes, disposés de part et d'autre dudit séparateur sont utilisés, comportant les étapes suivantes:
a) Coulée d'un premier alliage d'aluminium dans le moule de coulée semi-continue verticale à l'aide de la première busette, b) Mise en place dudit séparateur métallique ou en matériau réfractaire dans le moule, au contact du front de solidification,
5 c) Coulée d'un deuxième alliage d'aluminium de l'autre côté dudit séparateur à
l'aide de la deuxième busette, d) Relèvement dudit séparateur sensiblement en même temps que l'arrêt de la coulée des alliages ou légèrement avant ledit arrêt, autorisant alors un mélange des alliages dans la zone de fin de coulée de la plaque ou billette, e) Retrait de la plaque ou billette solidifiée du moule de coulée semi-continue, caractérisé en ce que ledit séparateur est animé d'un mouvement de vibration, à
l'aide d'un vibrateur, au moins pendant toute la durée de son contact avec le front de solidification, de telle sorte que ledit séparateur n'est pas pris et entrainé
par le métal solide.
Préférentiellement ledit séparateur est relevé légèrement avant l'arrêt de la coulée, autorisant le mélange entre les alliages dans une zone correspondant à ladite fin de coulée, et cette zone est ensuite éboutée.
Ce procédé présente un intérêt tout particulier lorsque lesdits alliages ont des compositions différentes, autorisant la coulée de plaques ou billettes bi-alliages.
Avantageusement, la zone de début de coulée obtenue avant introduction du séparateur et coulée du deuxième alliage, constituée d'un seul premier alliage, est également éboutée.
Le séparateur peut être une plaque sensiblement plane dont la découpe en partie inférieure épouse une section verticale du front de solidification en traversant le moule de part en part pour la coulée de plaques ou billettes présentant des couches d'alliages différents superposées.
Il peut aussi être un corps cylindrique creux respectant généralement, mais pas obligatoirement, la symétrie géométrique du produit pour la coulée de billettes composites, mais aussi un corps creux à section sensiblement rectangulaire pour la coulée de plaques dites fourrées intérieurement d'un alliage différent de l'alliage extérieur.
Dans ce dernier cas, la section sensiblement rectangulaire du séparateur peut être à
coins arrondis, de façon à épouser une section horizontale du front de solidification
l'aide de la deuxième busette, d) Relèvement dudit séparateur sensiblement en même temps que l'arrêt de la coulée des alliages ou légèrement avant ledit arrêt, autorisant alors un mélange des alliages dans la zone de fin de coulée de la plaque ou billette, e) Retrait de la plaque ou billette solidifiée du moule de coulée semi-continue, caractérisé en ce que ledit séparateur est animé d'un mouvement de vibration, à
l'aide d'un vibrateur, au moins pendant toute la durée de son contact avec le front de solidification, de telle sorte que ledit séparateur n'est pas pris et entrainé
par le métal solide.
Préférentiellement ledit séparateur est relevé légèrement avant l'arrêt de la coulée, autorisant le mélange entre les alliages dans une zone correspondant à ladite fin de coulée, et cette zone est ensuite éboutée.
Ce procédé présente un intérêt tout particulier lorsque lesdits alliages ont des compositions différentes, autorisant la coulée de plaques ou billettes bi-alliages.
Avantageusement, la zone de début de coulée obtenue avant introduction du séparateur et coulée du deuxième alliage, constituée d'un seul premier alliage, est également éboutée.
Le séparateur peut être une plaque sensiblement plane dont la découpe en partie inférieure épouse une section verticale du front de solidification en traversant le moule de part en part pour la coulée de plaques ou billettes présentant des couches d'alliages différents superposées.
Il peut aussi être un corps cylindrique creux respectant généralement, mais pas obligatoirement, la symétrie géométrique du produit pour la coulée de billettes composites, mais aussi un corps creux à section sensiblement rectangulaire pour la coulée de plaques dites fourrées intérieurement d'un alliage différent de l'alliage extérieur.
Dans ce dernier cas, la section sensiblement rectangulaire du séparateur peut être à
coins arrondis, de façon à épouser une section horizontale du front de solidification
6 de la plaque coulée, ou de section parfaitement rectangulaire. Dans ce dernier cas, ledit séparateur est alors délimité en partie inférieure par une surface plane à angles retroussés de façon épouser la forme du front de solidification dans lesdits coins.
En ce qui concerne les matériaux, ledit séparateur peut être en matériau métallique du type acier ou métal réfractaire tel que notamment molybdène ou tungstène, mais ceci n'étant pas limitatif.
Il peut aussi être réalisé en matériau réfractaire à base de céramique ou de céramique renforcée de fibre de verre.
Pour ce qui est de la vibration dudit séparateur, elle est de faible amplitude, typiquement de l'ordre de la centaine de in à des fréquences de l'ordre de la centaine de Hz jusqu'à des fréquences ultrasoniques.
Cette vibration est produite par un vibrateur choisi dans le groupe des vibrateurs pneumatiques, électriques ou par ultra-sons, sans caractère limitatif.
Préférentiellement la fréquence de vibration est de 100 à 20000 Hz et, avantageusement, l'amplitude de vibration est de 100 à 200 m.
Selon un mode particulier, lesdits premier et deuxième alliages sont de compositions identiques. En effet, la demanderesse a pu constater que la vibration avait pour effet positif de réduire les meso-ségrégations dendritiques.
Par extension, le procédé peut s'appliquer à la coulée de plus de deux alliages mettant alors en oeuvre plus d'un séparateur.
L'invention a également pour objet le moyen de mise en oeuvre dudit procédé, à
savoir un dispositif de coulée semi-continue verticale à refroidissement direct de plaques ou billettes comportant un moule de coulée semi-continue verticale tubulaire cylindrique ou rectangulaire, à extrémités ouvertes, à l'exception de l'extrémité inférieure fermée en début de coulée par un faux fond qui se déplace en descendant grâce à un descenseur au cours de la coulée de la plaque ou billette, l'extrémité supérieure étant destinée à l'alimentation en métal, l'extrémité
inférieure à la sortie de la plaque ou billette, ladite extrémité supérieure étant munie de deux moyens d'alimentation en métal liquide, typiquement des busettes ou goulottes, et d'un séparateur apte à être introduit dans le moule, dans le marais de métal liquide au contact du front de solidification, divisant par la même le marais en deux zones distinctes, caractérisé en ce que ledit séparateur est relié à un vibrateur permettant de
En ce qui concerne les matériaux, ledit séparateur peut être en matériau métallique du type acier ou métal réfractaire tel que notamment molybdène ou tungstène, mais ceci n'étant pas limitatif.
Il peut aussi être réalisé en matériau réfractaire à base de céramique ou de céramique renforcée de fibre de verre.
Pour ce qui est de la vibration dudit séparateur, elle est de faible amplitude, typiquement de l'ordre de la centaine de in à des fréquences de l'ordre de la centaine de Hz jusqu'à des fréquences ultrasoniques.
Cette vibration est produite par un vibrateur choisi dans le groupe des vibrateurs pneumatiques, électriques ou par ultra-sons, sans caractère limitatif.
Préférentiellement la fréquence de vibration est de 100 à 20000 Hz et, avantageusement, l'amplitude de vibration est de 100 à 200 m.
Selon un mode particulier, lesdits premier et deuxième alliages sont de compositions identiques. En effet, la demanderesse a pu constater que la vibration avait pour effet positif de réduire les meso-ségrégations dendritiques.
Par extension, le procédé peut s'appliquer à la coulée de plus de deux alliages mettant alors en oeuvre plus d'un séparateur.
L'invention a également pour objet le moyen de mise en oeuvre dudit procédé, à
savoir un dispositif de coulée semi-continue verticale à refroidissement direct de plaques ou billettes comportant un moule de coulée semi-continue verticale tubulaire cylindrique ou rectangulaire, à extrémités ouvertes, à l'exception de l'extrémité inférieure fermée en début de coulée par un faux fond qui se déplace en descendant grâce à un descenseur au cours de la coulée de la plaque ou billette, l'extrémité supérieure étant destinée à l'alimentation en métal, l'extrémité
inférieure à la sortie de la plaque ou billette, ladite extrémité supérieure étant munie de deux moyens d'alimentation en métal liquide, typiquement des busettes ou goulottes, et d'un séparateur apte à être introduit dans le moule, dans le marais de métal liquide au contact du front de solidification, divisant par la même le marais en deux zones distinctes, caractérisé en ce que ledit séparateur est relié à un vibrateur permettant de
7 l'animer d'un mouvement de vibration typiquement multidirectionnelle, au moins pendant toute la durée de son contact avec le front de solidification, la vibration étant du type à faible amplitude, typiquement de l'ordre de la centaine de 1..tm, préférentiellement de 100 à 200 grn, à des fréquences de l'ordre de la centaine de Hz jusqu'à des fréquences ultrasoniques, et préférentiellement de 100 à 20000 Hz.
Comme dit plus haut, le séparateur peut être une plaque sensiblement plane ou un corps cylindrique creux associé à un moule tubulaire de section sensiblement circulaire, ou encore un corps creux à section sensiblement rectangulaire associé à un moule tubulaire de section sensiblement rectangulaire.
Dans ce dernier cas, la section sensiblement rectangulaire dudit séparateur peut être à
coins arrondis.
Ladite section peut aussi être parfaitement rectangulaire et ledit séparateur est alors délimité en partie inférieure par une surface plane à angles retroussés pour épouser la forme du front de solidification dans les dits coins.
En ce qui concerne les matériaux, ledit séparateur peut être en matériau métallique du type acier ou métal réfractaire tel que notamment molybdène ou tungstène, mais ceci n'étant pas limitatif.
Il peut aussi être réalisé en matériau réfractaire à base de céramique ou de céramique renforcée de fibre de verre.
En ce qui concerne la vibration, elle est produite par un vibrateur choisi dans le groupe des vibrateurs pneumatiques, électriques ou par ultrasons.
Bien évidemment, par extension, ledit dispositif peut comporter plus d'un séparateur, plus de deux moyens d'alimentation en métal liquide, pour la coulée de plaques ou billettes comportant plus de deux alliages d'aluminium.
Description des figures La figure 1 représente en coupe la première phase de coulée du premier alliage 1, dans le moule 6 muni d'une rehausse en matériau réfractaire 7, sur le siège ou fond de coulée 8, appelé encore faux fond, le front de solidification portant le repère 2, le séparateur 3, ici du type rectangle ou cylindre, étant fixé au plateau 4 auquel est lui-même fixé le vibrateur (non représenté) relié au montage 5
Comme dit plus haut, le séparateur peut être une plaque sensiblement plane ou un corps cylindrique creux associé à un moule tubulaire de section sensiblement circulaire, ou encore un corps creux à section sensiblement rectangulaire associé à un moule tubulaire de section sensiblement rectangulaire.
Dans ce dernier cas, la section sensiblement rectangulaire dudit séparateur peut être à
coins arrondis.
Ladite section peut aussi être parfaitement rectangulaire et ledit séparateur est alors délimité en partie inférieure par une surface plane à angles retroussés pour épouser la forme du front de solidification dans les dits coins.
En ce qui concerne les matériaux, ledit séparateur peut être en matériau métallique du type acier ou métal réfractaire tel que notamment molybdène ou tungstène, mais ceci n'étant pas limitatif.
Il peut aussi être réalisé en matériau réfractaire à base de céramique ou de céramique renforcée de fibre de verre.
En ce qui concerne la vibration, elle est produite par un vibrateur choisi dans le groupe des vibrateurs pneumatiques, électriques ou par ultrasons.
Bien évidemment, par extension, ledit dispositif peut comporter plus d'un séparateur, plus de deux moyens d'alimentation en métal liquide, pour la coulée de plaques ou billettes comportant plus de deux alliages d'aluminium.
Description des figures La figure 1 représente en coupe la première phase de coulée du premier alliage 1, dans le moule 6 muni d'une rehausse en matériau réfractaire 7, sur le siège ou fond de coulée 8, appelé encore faux fond, le front de solidification portant le repère 2, le séparateur 3, ici du type rectangle ou cylindre, étant fixé au plateau 4 auquel est lui-même fixé le vibrateur (non représenté) relié au montage 5
8 par des ressorts souples, ledit montage se déplaçant de haut en bas grâce à
des guides
des guides
9.
La figure 2 représente la deuxième phase au cours de laquelle le séparateur 3 est amené au contact du front de solidification et la vibration 10 enclenchée.
La figure 3 représente la troisième phase au cours de laquelle la busette d'alimentation 11 en deuxième alliage 12 est mise en place et le deuxième alliage coulé.
La figure 4 correspond au régime permanent, le deuxième alliage 12 se trouvant à coeur de la plaque ou billette et le premier 1 en partie basse à
ébouter, mélangé au deuxième alliage, et en périphérie.
La figure 5 représente le % en Zn d'une section transversale de la plaque bi-alliage de l'exemple 2 avec extérieur en alliage AA5083 et âme en alliage en fonction de la distance d en mm d'une face externe de la plaque dans le sens de l'épaisseur, obtenu par spectrométrie d'étincelle.
La figure 6 représente le % en Zn d'une section transversale de la plaque bi-alliage de l'exemple 2 avec extérieur en alliage AA6016 et âme en alliage en fonction de la distance d en mm d'une face externe de la plaque dans le sens de l'épaisseur, obtenu par spectrométrie d'étincelle.
Description de l'invention Pour empêcher l'entraînement du séparateur par le métal solide, l'invention consiste à animer le séparateur d'un mouvement vibratoire de faible amplitude, typiquement de 100 à 200 gm, qui, brisant les dendrites qui se forment à son contact, repousse localement la cohérence dendritique vers des fractions solidifiées plus élevées et garantit ainsi que le séparateur ne soit pas entraîné par le métal solide.
Plusieurs types de vibrateurs peuvent être utilisés : pneumatiques, électriques, par ultrasons, etc..., produisant une vibration d'une fréquence typiquement de 100 à 20000 Hz.
Le séparateur peut être un corps cylindrique creux, de préférence délimité en partie inférieure par un plan horizontal, et dont la section épouse alors une section horizontale du front de solidification, de façon à obtenir une bonne étanchéité. La section transversale du séparateur est, pour les plaques rectangulaires, calculée par modélisation thermique 3D du front de solidification et prend la forme d'un rectangle à coins arrondis selon une loi précise. Il est possible, si l'on souhaite que la séparation des alliages intervienne à distance constante des surfaces de la plaque, y compris près des chants, de concevoir un séparateur de section parfaitement rectangulaire ; en partie inférieure il n'est alors plus délimité par un plan, mais par une surface plane dont les angles sont retroussés pour épouser la forme du front dans les coins, et qui peut également être calculée par modélisation thermique 3D
du front.
Pour les billettes, la section du séparateur est bien entendu circulaire.
Plusieurs types de séparateurs peuvent être employés : en matériau réfractaire non métallique, ou en matériau métallique (acier, métaux réfractaires tels que notamment Mo ou W) avec, selon les cas, un revêtement protecteur contre l'attaque par l'aluminium liquide.
Cette configuration permet de respecter, si nécessaire, la symétrie géométrique et thermique de la plaque ou de la billette bi-alliage. Ce concept de plaque ou billette fourrée , dans lequel une âme d'un premier alliage est totalement incluse dans un second alliage, offre en outre des possibilités nouvelles par rapport aux procédés existants. En effet, grâce à la présence de l'alliage extérieur sur les côtés de la plaque (ce qui n'est pas le cas pour le procédé FusionTM, ni pour les procédés de co-laminage), on peut envisager la transformation par laminage d'alliages de c ur très chargés en magnésium (plus de 5 %, voire 7 %) en Zn (jusqu'à 15% voire plus) en Cu (jusqu'à 5% voire plus), en Li (jusqu'à 2% voire plus), en Si (y compris à
teneur hypereutectique), ou en une combinaison de ces éléments, tout en évitant un phénomène de fissuration à partir des bords, rencontré aujourd'hui lors de tentatives de laminage à chaud de ce type de multicouche.
Ces compositions conduisent à un bon compromis résistance mécanique /
formabilité
et l'enrobage peut permettre en outre d'améliorer notamment leur résistance à
la corrosion et/ou leur formabilité. Cela ouvre de nouvelles possibilités d'applications pour l'aluminium, en particulier pour la fabrication de pièces de forme très complexes, notamment dans l'automobile, l'aéronautique, le transport, l'industrie mécanique etc.
Tel est le cas notamment de la combinaison d'un alliage d'âme de la famille AA7xxx, très chargé en éléments d'alliage durcissants, notamment du type AA7021, ou AA5xxx également très chargé, et d'un alliage de périphérie ou de placage de la famille AA6xxx, notamment du type AA6016, pour application à des tôles de carrosserie automobile.
Tel est encore le cas de la combinaison d'un alliage d'âme à nouveau de la famille AA7xxx, très chargé en éléments d'alliage durcissants, notamment du type AA7449, et d'un alliage de périphérie ou de placage de la famille AA5xxx, notamment du type AA5083, pour application à des tôles de blindage.
La fabrication de billettes fourrées peut présenter l'avantage supplémentaire de permettre l'extrusion très rapide d'alliages durs protégés par une gaine en alliage moins dur, afin de pouvoir mettre en solution l'alliage dur sur simple chaleur de filage : en effet les vitesses de filage nécessaires sont impraticables sur les alliages
La figure 2 représente la deuxième phase au cours de laquelle le séparateur 3 est amené au contact du front de solidification et la vibration 10 enclenchée.
La figure 3 représente la troisième phase au cours de laquelle la busette d'alimentation 11 en deuxième alliage 12 est mise en place et le deuxième alliage coulé.
La figure 4 correspond au régime permanent, le deuxième alliage 12 se trouvant à coeur de la plaque ou billette et le premier 1 en partie basse à
ébouter, mélangé au deuxième alliage, et en périphérie.
La figure 5 représente le % en Zn d'une section transversale de la plaque bi-alliage de l'exemple 2 avec extérieur en alliage AA5083 et âme en alliage en fonction de la distance d en mm d'une face externe de la plaque dans le sens de l'épaisseur, obtenu par spectrométrie d'étincelle.
La figure 6 représente le % en Zn d'une section transversale de la plaque bi-alliage de l'exemple 2 avec extérieur en alliage AA6016 et âme en alliage en fonction de la distance d en mm d'une face externe de la plaque dans le sens de l'épaisseur, obtenu par spectrométrie d'étincelle.
Description de l'invention Pour empêcher l'entraînement du séparateur par le métal solide, l'invention consiste à animer le séparateur d'un mouvement vibratoire de faible amplitude, typiquement de 100 à 200 gm, qui, brisant les dendrites qui se forment à son contact, repousse localement la cohérence dendritique vers des fractions solidifiées plus élevées et garantit ainsi que le séparateur ne soit pas entraîné par le métal solide.
Plusieurs types de vibrateurs peuvent être utilisés : pneumatiques, électriques, par ultrasons, etc..., produisant une vibration d'une fréquence typiquement de 100 à 20000 Hz.
Le séparateur peut être un corps cylindrique creux, de préférence délimité en partie inférieure par un plan horizontal, et dont la section épouse alors une section horizontale du front de solidification, de façon à obtenir une bonne étanchéité. La section transversale du séparateur est, pour les plaques rectangulaires, calculée par modélisation thermique 3D du front de solidification et prend la forme d'un rectangle à coins arrondis selon une loi précise. Il est possible, si l'on souhaite que la séparation des alliages intervienne à distance constante des surfaces de la plaque, y compris près des chants, de concevoir un séparateur de section parfaitement rectangulaire ; en partie inférieure il n'est alors plus délimité par un plan, mais par une surface plane dont les angles sont retroussés pour épouser la forme du front dans les coins, et qui peut également être calculée par modélisation thermique 3D
du front.
Pour les billettes, la section du séparateur est bien entendu circulaire.
Plusieurs types de séparateurs peuvent être employés : en matériau réfractaire non métallique, ou en matériau métallique (acier, métaux réfractaires tels que notamment Mo ou W) avec, selon les cas, un revêtement protecteur contre l'attaque par l'aluminium liquide.
Cette configuration permet de respecter, si nécessaire, la symétrie géométrique et thermique de la plaque ou de la billette bi-alliage. Ce concept de plaque ou billette fourrée , dans lequel une âme d'un premier alliage est totalement incluse dans un second alliage, offre en outre des possibilités nouvelles par rapport aux procédés existants. En effet, grâce à la présence de l'alliage extérieur sur les côtés de la plaque (ce qui n'est pas le cas pour le procédé FusionTM, ni pour les procédés de co-laminage), on peut envisager la transformation par laminage d'alliages de c ur très chargés en magnésium (plus de 5 %, voire 7 %) en Zn (jusqu'à 15% voire plus) en Cu (jusqu'à 5% voire plus), en Li (jusqu'à 2% voire plus), en Si (y compris à
teneur hypereutectique), ou en une combinaison de ces éléments, tout en évitant un phénomène de fissuration à partir des bords, rencontré aujourd'hui lors de tentatives de laminage à chaud de ce type de multicouche.
Ces compositions conduisent à un bon compromis résistance mécanique /
formabilité
et l'enrobage peut permettre en outre d'améliorer notamment leur résistance à
la corrosion et/ou leur formabilité. Cela ouvre de nouvelles possibilités d'applications pour l'aluminium, en particulier pour la fabrication de pièces de forme très complexes, notamment dans l'automobile, l'aéronautique, le transport, l'industrie mécanique etc.
Tel est le cas notamment de la combinaison d'un alliage d'âme de la famille AA7xxx, très chargé en éléments d'alliage durcissants, notamment du type AA7021, ou AA5xxx également très chargé, et d'un alliage de périphérie ou de placage de la famille AA6xxx, notamment du type AA6016, pour application à des tôles de carrosserie automobile.
Tel est encore le cas de la combinaison d'un alliage d'âme à nouveau de la famille AA7xxx, très chargé en éléments d'alliage durcissants, notamment du type AA7449, et d'un alliage de périphérie ou de placage de la famille AA5xxx, notamment du type AA5083, pour application à des tôles de blindage.
La fabrication de billettes fourrées peut présenter l'avantage supplémentaire de permettre l'extrusion très rapide d'alliages durs protégés par une gaine en alliage moins dur, afin de pouvoir mettre en solution l'alliage dur sur simple chaleur de filage : en effet les vitesses de filage nécessaires sont impraticables sur les alliages
10 durs en raison de leur mauvaise fiabilité. Du fait que l'alliage dur est entouré d'une couche d'alliage mou , l'ensemble devient plus facilement fiable et à plus grande vitesse autorisant précisément la mise en solution de l'alliage dur sur simple chaleur de filage. Cette spécificité est particulièrement intéressante, notamment dans le cas du filage inverse.
Le séparateur peut aussi être constitué d'une plaque plane découpée de façon à
ce qu'elle épouse une section verticale du front de solidification parallèle à
l'une des faces de la plaque, ou à l'une des génératrices dans le cas des billettes.
Dans ce cas on n'obtient plus une plaque ou une billette fourrée, mais des produits bi-couches, voire tri-couches si l'on utilise deux séparateurs plans, voire plus.
Dans tous les cas, le séparateur peut ne pas respecter la symétrie géométrique et thermique de la plaque ou billette pour obtenir des épaisseurs de couches différentes sur les différentes faces.
En pratique, la coulée des plaques ou billettes fourrées est démarrée avec le seul alliage de périphérie. Puis le séparateur est introduit dans le métal liquide, mis en vibration, abaissé au contact du front tandis que la goulotte d'amenée de l'alliage d'âme est abaissée de conserve, de façon à alimenter l'intérieur du séparateur avec l'alliage d'âme. Tant que la vibration est activée, elle empêche la prise du séparateur par le front. L'expérience montre qu'il est possible d'obtenir des différences de niveaux entre les deux côtés du séparateur, dans un sens ou dans un autre, ce qui est la preuve d'une bonne étanchéité. En fin de coulée, le séparateur est relevé :
il y a donc mélange entre les deux alliages. Cette zone doit être éboutée, à moins que l'on souhaite délibérément obtenir une variation de composition dans la longueur de la plaque ou de la billette coulée, les alliages ayant été choisis en conséquence. C'est un
Le séparateur peut aussi être constitué d'une plaque plane découpée de façon à
ce qu'elle épouse une section verticale du front de solidification parallèle à
l'une des faces de la plaque, ou à l'une des génératrices dans le cas des billettes.
Dans ce cas on n'obtient plus une plaque ou une billette fourrée, mais des produits bi-couches, voire tri-couches si l'on utilise deux séparateurs plans, voire plus.
Dans tous les cas, le séparateur peut ne pas respecter la symétrie géométrique et thermique de la plaque ou billette pour obtenir des épaisseurs de couches différentes sur les différentes faces.
En pratique, la coulée des plaques ou billettes fourrées est démarrée avec le seul alliage de périphérie. Puis le séparateur est introduit dans le métal liquide, mis en vibration, abaissé au contact du front tandis que la goulotte d'amenée de l'alliage d'âme est abaissée de conserve, de façon à alimenter l'intérieur du séparateur avec l'alliage d'âme. Tant que la vibration est activée, elle empêche la prise du séparateur par le front. L'expérience montre qu'il est possible d'obtenir des différences de niveaux entre les deux côtés du séparateur, dans un sens ou dans un autre, ce qui est la preuve d'une bonne étanchéité. En fin de coulée, le séparateur est relevé :
il y a donc mélange entre les deux alliages. Cette zone doit être éboutée, à moins que l'on souhaite délibérément obtenir une variation de composition dans la longueur de la plaque ou de la billette coulée, les alliages ayant été choisis en conséquence. C'est un
11 degré de liberté supplémentaire offert par le procédé de coulée avec séparateur vibrant.
Dans le cas où le séparateur est constitué d'une simple plaque plane pour la coulée de produits bi-couche, voire tri-couche si l'on utilise deux séparateurs plans, la coulée est démarrée avec un seul alliage. Puis le séparateur plaque est introduit dans le métal liquide, mis en vibration, abaissé au contact du front tandis que la goulotte d'amenée de l'autre alliage est abaissée de conserve de façon à
alimenter l'autre côté du séparateur avec l'autre alliage. La suite de la coulée s'effectue comme dans le cas précédent.
Bien entendu, quelle que soit la configuration, billette ou plaque fourrée, ou bicouche simple, outre les applications du type alliage à haute résistance mécanique /
alliage à
bonne formabilité pour tôles pour carrosserie automobile ou bicouches pour tôles de blindage, ce procédé permet aussi de couler des produits tels que des bicouches avec coeur en alliage quelconque et placage en alliage d'aluminium de haute pureté
pour application notamment aux produits dits grand brillant , ou alliage d'âme plaqué
d'un alliage de couverture pour les applications à des tôles de brasage, ou encore bicouches pour longerons et raidisseurs de voilure, cette liste n'étant pas exhaustive.
L'invention peut également s'appliquer pour la réalisation de lingots, plaques, ou billettes, comportant plus de deux couches en alliages d'aluminium en utilisant alors plus d'un séparateur.
Dans ses détails, l'invention sera mieux comprise à l'aide des exemples ci-après, qui n'ont toutefois pas de caractère limitatif.
Exemples Exemple 1 Ce premier essai n'est pas conforme à l'invention car le séparateur, du type plaque, ne traverse pas le moule de part en part et une seule coulée d'un seul alliage a été
mise en oeuvre, mais il était destiné à démontrer l'efficacité de la vibration pour éviter l'entrainement de la plaque par le métal solidifié.
Dans le cas où le séparateur est constitué d'une simple plaque plane pour la coulée de produits bi-couche, voire tri-couche si l'on utilise deux séparateurs plans, la coulée est démarrée avec un seul alliage. Puis le séparateur plaque est introduit dans le métal liquide, mis en vibration, abaissé au contact du front tandis que la goulotte d'amenée de l'autre alliage est abaissée de conserve de façon à
alimenter l'autre côté du séparateur avec l'autre alliage. La suite de la coulée s'effectue comme dans le cas précédent.
Bien entendu, quelle que soit la configuration, billette ou plaque fourrée, ou bicouche simple, outre les applications du type alliage à haute résistance mécanique /
alliage à
bonne formabilité pour tôles pour carrosserie automobile ou bicouches pour tôles de blindage, ce procédé permet aussi de couler des produits tels que des bicouches avec coeur en alliage quelconque et placage en alliage d'aluminium de haute pureté
pour application notamment aux produits dits grand brillant , ou alliage d'âme plaqué
d'un alliage de couverture pour les applications à des tôles de brasage, ou encore bicouches pour longerons et raidisseurs de voilure, cette liste n'étant pas exhaustive.
L'invention peut également s'appliquer pour la réalisation de lingots, plaques, ou billettes, comportant plus de deux couches en alliages d'aluminium en utilisant alors plus d'un séparateur.
Dans ses détails, l'invention sera mieux comprise à l'aide des exemples ci-après, qui n'ont toutefois pas de caractère limitatif.
Exemples Exemple 1 Ce premier essai n'est pas conforme à l'invention car le séparateur, du type plaque, ne traverse pas le moule de part en part et une seule coulée d'un seul alliage a été
mise en oeuvre, mais il était destiné à démontrer l'efficacité de la vibration pour éviter l'entrainement de la plaque par le métal solidifié.
12 Une plaque monobloc, en composite réfractaire / fibres de verre, a été
introduite et vibrée dans le marais d'une coulée de plaque de laminage en alliage AA1050 d'une section transversale de 1100x300mm.
La plaque réfractaire mesurait 200mm de large. Elle a été introduite parallèlement à
la grande face de laminage, à 65mm de la paroi du moule.
La vibration de la plaque de réfractaire était assurée par un vibrateur pneumatique du type Netter NTC tel que ceux utilisés pour la vidange des silos à grains et autres trémies. Il s'agit d'une vibration multidirectionnelle de faible amplitude.
La plaque vibrée a été amenée et maintenue au contact du front de solidification.
Des sondages à l'aide d'une baguette ont permis de s'assurer de l'effectivité
de ce contact. Différentes pressions du vibrateur pneumatique (entre 2 bars et 4 bars) ont été testées, de telle sorte que, compte-tenu des fréquences propres de vibration du montage, on obtienne une amplitude de vibration de l'ordre de 100 à 2001.tm à
une fréquence de l'ordre de 100Hz.
En fin de coulée, après 400mm coulés avec la plaque sur le front (réglage 4 bars), l'air comprimé a été coupé, et donc la vibration.
La plaque a alors immédiatement été prise par le front.
Exemple 2 Dans cet essai ont été coulées:
- une plaque bi-alliage avec périphérie en alliage AA5083 et âme en alliage AA7449, typique pour une application comme tôle de blindage.
- une plaque bi-alliage avec périphérie en alliage AA6016 et âme en alliage AA7021, typique pour une application en carrosserie automobile.
Les dimensions de la section transversale totale des plaques étaient de 1100 x 300mm.
Pour ces essais un séparateur monobloc en composite réfractaire / fibres de verre, dont la section transversale, sensiblement rectangulaire, épousait le front de solidification dans un plan horizontal, a été fabriqué et utilisé de façon à
obtenir une couche d'alliage extérieur de 75mm d'épaisseur en périphérie de plaque.
introduite et vibrée dans le marais d'une coulée de plaque de laminage en alliage AA1050 d'une section transversale de 1100x300mm.
La plaque réfractaire mesurait 200mm de large. Elle a été introduite parallèlement à
la grande face de laminage, à 65mm de la paroi du moule.
La vibration de la plaque de réfractaire était assurée par un vibrateur pneumatique du type Netter NTC tel que ceux utilisés pour la vidange des silos à grains et autres trémies. Il s'agit d'une vibration multidirectionnelle de faible amplitude.
La plaque vibrée a été amenée et maintenue au contact du front de solidification.
Des sondages à l'aide d'une baguette ont permis de s'assurer de l'effectivité
de ce contact. Différentes pressions du vibrateur pneumatique (entre 2 bars et 4 bars) ont été testées, de telle sorte que, compte-tenu des fréquences propres de vibration du montage, on obtienne une amplitude de vibration de l'ordre de 100 à 2001.tm à
une fréquence de l'ordre de 100Hz.
En fin de coulée, après 400mm coulés avec la plaque sur le front (réglage 4 bars), l'air comprimé a été coupé, et donc la vibration.
La plaque a alors immédiatement été prise par le front.
Exemple 2 Dans cet essai ont été coulées:
- une plaque bi-alliage avec périphérie en alliage AA5083 et âme en alliage AA7449, typique pour une application comme tôle de blindage.
- une plaque bi-alliage avec périphérie en alliage AA6016 et âme en alliage AA7021, typique pour une application en carrosserie automobile.
Les dimensions de la section transversale totale des plaques étaient de 1100 x 300mm.
Pour ces essais un séparateur monobloc en composite réfractaire / fibres de verre, dont la section transversale, sensiblement rectangulaire, épousait le front de solidification dans un plan horizontal, a été fabriqué et utilisé de façon à
obtenir une couche d'alliage extérieur de 75mm d'épaisseur en périphérie de plaque.
13 Aux courbures près dans les angles, dictées par la forme du front de solidification dans ces zones, l'âme était homothétique à la section totale, avec des dimensions typiques de 950x150mm.
L'épaisseur du séparateur était de 12mm sur toute sa hauteur et passait progressivement à 4mm en extrémité basse, sur une hauteur de 15mm.
En pratique, après le démarrage avec l'alliage de périphérie, le séparateur a été
introduit dans le marais, descendu au contact du front de solidification, tout en le faisant vibrer dans les mêmes conditions que celles de l'exemple 1, de telle sorte qu'il ne soit pas emporté par le métal solide.
La vibration a été obtenue grâce au même vibrateur pneumatique vissé sur le cadre métallique de support du séparateur. Ce support coulissait sur des tiges de guidage verticales et était motorisé à l'aide d'un système de vis sans fin.
La goulotte amenant l'alliage d'âme a été alors abaissée et la cavité interne du séparateur alimentée.
L'étanchéité, donc la séparation des alliages, a été bien assurée, ce qu'a démontré
l'observation pendant les coulées d'une différence de niveau entre l'intérieur et l'extérieur du séparateur, au gré des petites variations de débit de chacun des alliages.
Il a été observé sur tranches de plaques que la structure granulaire était localement plus fine à l'emplacement du séparateur, probablement en raison de l'action mécanique de la vibration sur les dendrites.
Une mesure en spectrométrie par étincelle de la teneur en zinc d'une section transversale pour les deux types de plaque en fonction de la distance d en mm d'une face externe de la plaque dans le sens de l'épaisseur a été réalisée.
Ces profils de composition sont représentés en figures 5 et 6 et confirment la séparation tout à fait effective des alliages.
L'épaisseur du séparateur était de 12mm sur toute sa hauteur et passait progressivement à 4mm en extrémité basse, sur une hauteur de 15mm.
En pratique, après le démarrage avec l'alliage de périphérie, le séparateur a été
introduit dans le marais, descendu au contact du front de solidification, tout en le faisant vibrer dans les mêmes conditions que celles de l'exemple 1, de telle sorte qu'il ne soit pas emporté par le métal solide.
La vibration a été obtenue grâce au même vibrateur pneumatique vissé sur le cadre métallique de support du séparateur. Ce support coulissait sur des tiges de guidage verticales et était motorisé à l'aide d'un système de vis sans fin.
La goulotte amenant l'alliage d'âme a été alors abaissée et la cavité interne du séparateur alimentée.
L'étanchéité, donc la séparation des alliages, a été bien assurée, ce qu'a démontré
l'observation pendant les coulées d'une différence de niveau entre l'intérieur et l'extérieur du séparateur, au gré des petites variations de débit de chacun des alliages.
Il a été observé sur tranches de plaques que la structure granulaire était localement plus fine à l'emplacement du séparateur, probablement en raison de l'action mécanique de la vibration sur les dendrites.
Une mesure en spectrométrie par étincelle de la teneur en zinc d'une section transversale pour les deux types de plaque en fonction de la distance d en mm d'une face externe de la plaque dans le sens de l'épaisseur a été réalisée.
Ces profils de composition sont représentés en figures 5 et 6 et confirment la séparation tout à fait effective des alliages.
Claims (27)
1. Procédé de coulée semi-continue verticale à refroidissement direct de plaques de laminage ou billettes de filage, dans lequel un séparateur et deux moyens d'alimentation en métal liquide, typiquement des busettes ou goulottes, disposés de part et d'autre dudit séparateur sont utilisés, comportant les étapes suivantes:
a) Coulée d'un premier alliage d'aluminium dans le moule de coulée semi-continue verticale à l'aide de la première busette, b) Mise en place dudit séparateur métallique ou en matériau réfractaire dans le moule, au contact du front de solidification, c) Coulée d'un deuxième alliage d'aluminium de l'autre côté dudit séparateur à
l'aide de la deuxième busette, d) Relèvement dudit séparateur sensiblement en même temps que l'arrêt de la coulée des alliages ou légèrement avant ledit arrêt, autorisant alors un mélange des alliages dans la zone de fin de coulée de la plaque ou billette, e) Retrait de la plaque ou billette solidifiée du moule de coulée semi-continue, caractérisé en ce que ledit séparateur est animé d'un mouvement de vibration, à
l'aide d'un vibrateur, au moins pendant toute la durée de son contact avec le front de solidification, de telle sorte que ledit séparateur n'est pas pris et entrainé
par le métal solide.
a) Coulée d'un premier alliage d'aluminium dans le moule de coulée semi-continue verticale à l'aide de la première busette, b) Mise en place dudit séparateur métallique ou en matériau réfractaire dans le moule, au contact du front de solidification, c) Coulée d'un deuxième alliage d'aluminium de l'autre côté dudit séparateur à
l'aide de la deuxième busette, d) Relèvement dudit séparateur sensiblement en même temps que l'arrêt de la coulée des alliages ou légèrement avant ledit arrêt, autorisant alors un mélange des alliages dans la zone de fin de coulée de la plaque ou billette, e) Retrait de la plaque ou billette solidifiée du moule de coulée semi-continue, caractérisé en ce que ledit séparateur est animé d'un mouvement de vibration, à
l'aide d'un vibrateur, au moins pendant toute la durée de son contact avec le front de solidification, de telle sorte que ledit séparateur n'est pas pris et entrainé
par le métal solide.
2. Procédé selon la revendication 1 caractérisé en ce que ledit séparateur est relevé
légèrement avant l'arrêt de la coulée, autorisant le mélange entre les alliages dans une zone correspondant à ladite fin de coulée, et en ce que cette zone est ensuite éboutée.
légèrement avant l'arrêt de la coulée, autorisant le mélange entre les alliages dans une zone correspondant à ladite fin de coulée, et en ce que cette zone est ensuite éboutée.
3. Procédé selon l'une des revendications 1 ou 2 caractérisé en ce que lesdits alliages ont des compositions différentes.
4. Procédé selon l'une des revendications 1 à 3, caractérisé en ce que la zone de début de coulée avant introduction du séparateur et coulée du deuxième alliage est également éboutée.
5. Procédé selon l'une des revendications 1 à 4 caractérisé en ce que ledit séparateur est une plaque sensiblement plane dont la découpe épouse une section verticale du front de solidification en traversant le moule de part en part.
6. Procédé selon l'une des revendications 1 à 4 caractérisé en ce que ledit séparateur est un corps cylindrique creux.
7. Procédé selon l'une des revendications 1 à 4 caractérisé en ce que ledit séparateur est un corps creux à section sensiblement rectangulaire.
8. Procédé selon la revendication 7 caractérisé en ce que la section sensiblement rectangulaire est à coins arrondis, de façon à épouser une section horizontale du front de solidification de la plaque coulée.
9. Procédé selon la revendication 7 caractérisé en ce que le corps creux est de section parfaitement rectangulaire et est alors délimité en partie inférieure par une surface plane à angles retroussés de façon épouser la forme du front de solidification dans lesdits coins.
10. Procédé selon l'une des revendications 1 à 9 caractérisé en ce que ledit séparateur est en matériau métallique du type acier ou métal réfractaire tel que notamment molybdène ou tungstène.
11. Procédé selon l'une des revendications 1 à 9 caractérisé en ce que ledit séparateur est en matériau réfractaire à base de céramique ou de céramique renforcée de fibre de verre.
12. Procédé selon l'une des revendications 1 à 11 caractérisé en ce que la vibration dudit séparateur est à faible amplitude, typiquement de l'ordre de la centaine de µm à des fréquences de l'ordre de la centaine de Hz jusqu'à des fréquences ultrasoniques.
13. Procédé selon l'une des revendications 1 à 12 caractérisé en ce que la vibration est produite par un vibrateur choisi dans le groupe des vibrateurs pneumatiques, électriques ou par ultrasons.
14. Procédé selon l'une des revendications 1 à 13 caractérisé en ce que la fréquence de vibration est de 100 à 20000 Hz.
15. Procédé selon l'une des revendications 1 à 14 caractérisé en ce que l'amplitude de vibration est de 100 à 200 µm.
16. Procédé selon l'une des revendications 1 ou 2 caractérisé en ce que lesdits premier et deuxième alliages sont de compositions identiques.
17. Procédé selon l'une des revendications 1 à 16 modifié en ce qu'il est appliqué à
la coulée de plus de deux alliages utilisant alors plus d'un séparateur.
la coulée de plus de deux alliages utilisant alors plus d'un séparateur.
18. Dispositif de coulée semi-continue verticale à refroidissement direct de plaques ou billettes, comportant un moule de coulée semi-continue verticale tubulaire cylindrique ou rectangulaire, à extrémités ouvertes, à l'exception de l'extrémité inférieure fermée en début de coulée par un faux fond qui se déplace en descendant grâce à un descenseur au cours de la coulée de la plaque ou billette, l'extrémité supérieure étant destinée à l'alimentation en métal, l'extrémité inférieure à la sortie de la plaque ou billette, ladite extrémité
supérieure étant munie de deux moyens d'alimentation en métal liquide, typiquement des busettes ou goulottes, et d'un séparateur apte à être introduit dans le moule, dans le marais de métal liquide au contact du front de solidification, divisant par la même le marais en deux zones distinctes, caractérisé en ce que ledit séparateur est relié à un vibrateur permettant de l'animer d'un mouvement de vibration typiquement multidirectionnelle, au moins pendant toute la durée de son contact avec le front de solidification, la vibration étant du type à faible amplitude, typiquement de l'ordre de la centaine de préférentiellement de 100 à 200 µm, à des fréquences de l'ordre de la centaine de Hz jusqu'à des fréquences ultrasoniques, et préférentiellement de 100 à 20000 Hz.
supérieure étant munie de deux moyens d'alimentation en métal liquide, typiquement des busettes ou goulottes, et d'un séparateur apte à être introduit dans le moule, dans le marais de métal liquide au contact du front de solidification, divisant par la même le marais en deux zones distinctes, caractérisé en ce que ledit séparateur est relié à un vibrateur permettant de l'animer d'un mouvement de vibration typiquement multidirectionnelle, au moins pendant toute la durée de son contact avec le front de solidification, la vibration étant du type à faible amplitude, typiquement de l'ordre de la centaine de préférentiellement de 100 à 200 µm, à des fréquences de l'ordre de la centaine de Hz jusqu'à des fréquences ultrasoniques, et préférentiellement de 100 à 20000 Hz.
19. Dispositif selon la revendication 18 caractérisé en ce que ledit séparateur est une plaque sensiblement plane.
20. Dispositif selon la revendication 18 caractérisé en ce que ledit séparateur est un corps cylindrique creux associé à un moule tubulaire de section sensiblement circulaire.
21. Dispositif selon la revendication 19 caractérisé en ce que ledit séparateur est un corps creux à section sensiblement rectangulaire associé à un moule tubulaire de section sensiblement rectangulaire.
22. Dispositif selon la revendication 20 caractérisé en ce que la section sensiblement rectangulaire dudit séparateur est à coins arrondis.
23. Dispositif selon la revendication 21 caractérisé en ce que ledit séparateur est de section parfaitement rectangulaire et est délimité en partie inférieure par une surface plane à angles retroussés pour épouser la forme du front de solidification dans les dits coins.
24. Dispositif selon l'une des revendications 18 à 23 caractérisé en ce que ledit séparateur est en matériau métallique du type acier ou métal réfractaire tel que notamment molybdène ou tungstène.
25. Dispositif selon l'une des revendications 18 à 23 caractérisé en ce que ledit séparateur est en matériau réfractaire à base de céramique ou de céramique renforcée de fibre de verre.
26. Dispositif selon l'une des revendications 18 à 25 caractérisé en ce que la vibration est produite par un vibrateur choisi dans le groupe des vibrateurs pneumatiques, électriques ou par ultrasons.
27. Dispositif selon l'une des revendications 18 à 26 modifié en ce qu'il comporte plus d'un séparateur, plus de deux moyens d'alimentation en métal liquide, pour la coulée de plaques ou billettes comportant plus de deux alliages d'aluminium.
Applications Claiming Priority (3)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| FR1102197A FR2977817B1 (fr) | 2011-07-12 | 2011-07-12 | Procede de coulee semi-continue verticale multi-alliages |
| FR1102197 | 2011-07-12 | ||
| PCT/FR2012/000280 WO2013007891A1 (fr) | 2011-07-12 | 2012-07-10 | Procede de coulee semi-continue verticale multi-alliages |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| CA2841291A1 true CA2841291A1 (fr) | 2013-01-17 |
| CA2841291C CA2841291C (fr) | 2019-03-05 |
Family
ID=46717872
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| CA2841291A Expired - Fee Related CA2841291C (fr) | 2011-07-12 | 2012-07-10 | Procede de coulee semi-continue verticale multi-alliages |
Country Status (9)
| Country | Link |
|---|---|
| US (1) | US8985190B2 (fr) |
| EP (1) | EP2731742B1 (fr) |
| JP (1) | JP6014663B2 (fr) |
| CN (1) | CN103648683B (fr) |
| AU (1) | AU2012282371B2 (fr) |
| CA (1) | CA2841291C (fr) |
| ES (1) | ES2541678T3 (fr) |
| FR (1) | FR2977817B1 (fr) |
| WO (1) | WO2013007891A1 (fr) |
Cited By (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| CN104827005A (zh) * | 2015-05-29 | 2015-08-12 | 内蒙古汇豪镁业有限公司 | 合金连铸结晶区超声波搅拌装置 |
Families Citing this family (12)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| ES2378367T3 (es) | 2008-03-05 | 2012-04-11 | Southwire Company | Sonda de ultrasonidos con capa protectora de niobio |
| US8652397B2 (en) | 2010-04-09 | 2014-02-18 | Southwire Company | Ultrasonic device with integrated gas delivery system |
| DK2556176T3 (da) | 2010-04-09 | 2020-05-04 | Southwire Co Llc | Ultralydsafgasning af smeltede metaller |
| BR112016011262B1 (pt) | 2013-11-18 | 2021-05-18 | Southwire Company, Llc | dispositivo ultrassônico e método para a redução de uma quantidade de um gás dissolvido e/ou uma impureza em um banho de metal fundido |
| LT3256275T (lt) | 2015-02-09 | 2020-07-10 | Hans Tech, Llc | Ultragarsinis granulių rafinavimas |
| US10233515B1 (en) | 2015-08-14 | 2019-03-19 | Southwire Company, Llc | Metal treatment station for use with ultrasonic degassing system |
| RU2729003C2 (ru) | 2015-09-10 | 2020-08-03 | САУТУАЙР КОМПАНИ, ЭлЭлСи | Способы и системы для ультразвукового измельчения зерна и дегазации при литье металла |
| CN106735002B (zh) * | 2016-12-29 | 2018-10-09 | 重庆大学 | 一种自抑控流式双水口电磁复合浇铸装置 |
| CN108526425B (zh) * | 2018-03-30 | 2020-09-01 | 鞍钢股份有限公司 | 一种复合金属连铸装置及连铸方法 |
| US20220027620A1 (en) * | 2018-12-04 | 2022-01-27 | Arizona Board Of Regents On Behalf Of Arizona State University | Dendritic tags |
| CN109773145B (zh) * | 2018-12-27 | 2021-05-07 | 北京科技大学 | 一种贵金属层状复合材料高真空连铸成形设备和工艺 |
| CN110508764B (zh) * | 2019-09-20 | 2021-01-15 | 哈尔滨工业大学 | 一种等外径薄壁合金铸件行波磁场/超声波协同优化的半连铸设备及其半连铸方法 |
Family Cites Families (11)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| US3206808A (en) * | 1962-08-14 | 1965-09-21 | Reynolds Metals Co | Composite-ingot casting system |
| US4567936A (en) | 1984-08-20 | 1986-02-04 | Kaiser Aluminum & Chemical Corporation | Composite ingot casting |
| JPH05253651A (ja) * | 1992-03-12 | 1993-10-05 | Nippon Steel Corp | 双ロール式連続鋳造によるクラッド鋼板の鋳造方法 |
| DE4420697C2 (de) | 1994-06-14 | 1997-02-27 | Inst Verformungskunde Und Huet | Stranggießkokille zum Gießen eines Verbundmetallstranges mit einem Trennkörper zum Trennen der eingegossenen Schmelzen der Teilstränge |
| CN1113712C (zh) * | 1996-12-03 | 2003-07-09 | 荷高文斯铝轧制品有限公司 | 通过复合流连铸获得的多层金属复合产品 |
| US6705384B2 (en) * | 2001-10-23 | 2004-03-16 | Alcoa Inc. | Simultaneous multi-alloy casting |
| ES2610599T3 (es) * | 2003-06-24 | 2017-04-28 | Novelis, Inc. | Método para colar un lingote compuesto |
| BRPI0602943B1 (pt) | 2006-06-30 | 2017-05-23 | Brudden Equip | sinalizador de desalinhamento de correia de esteira ergométrica |
| EP2121217A1 (fr) * | 2007-02-28 | 2009-11-25 | Novelis Inc. | Coulée concomitante de métaux par coulée semi-continue en lingotière tubulaire courte |
| WO2009024601A1 (fr) | 2007-08-23 | 2009-02-26 | Aleris Aluminum Koblenz Gmbh | Procédé pour couler un lingot ou une barre d'alliage d'aluminium composite |
| CN102112254B (zh) | 2008-07-31 | 2014-06-04 | 诺维尔里斯公司 | 连续铸造具有类似凝固范围的金属 |
-
2011
- 2011-07-12 FR FR1102197A patent/FR2977817B1/fr active Active
-
2012
- 2012-07-10 CA CA2841291A patent/CA2841291C/fr not_active Expired - Fee Related
- 2012-07-10 US US14/131,421 patent/US8985190B2/en not_active Expired - Fee Related
- 2012-07-10 EP EP12748724.7A patent/EP2731742B1/fr active Active
- 2012-07-10 JP JP2014519595A patent/JP6014663B2/ja not_active Expired - Fee Related
- 2012-07-10 WO PCT/FR2012/000280 patent/WO2013007891A1/fr active Application Filing
- 2012-07-10 AU AU2012282371A patent/AU2012282371B2/en not_active Ceased
- 2012-07-10 CN CN201280034764.1A patent/CN103648683B/zh not_active Expired - Fee Related
- 2012-07-10 ES ES12748724.7T patent/ES2541678T3/es active Active
Cited By (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| CN104827005A (zh) * | 2015-05-29 | 2015-08-12 | 内蒙古汇豪镁业有限公司 | 合金连铸结晶区超声波搅拌装置 |
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| WO2013007891A1 (fr) | 2013-01-17 |
| CA2841291C (fr) | 2019-03-05 |
| CN103648683B (zh) | 2015-07-29 |
| US8985190B2 (en) | 2015-03-24 |
| AU2012282371B2 (en) | 2016-05-12 |
| AU2012282371A1 (en) | 2014-01-30 |
| JP2014520674A (ja) | 2014-08-25 |
| FR2977817B1 (fr) | 2013-07-19 |
| EP2731742B1 (fr) | 2015-04-08 |
| EP2731742A1 (fr) | 2014-05-21 |
| FR2977817A1 (fr) | 2013-01-18 |
| ES2541678T3 (es) | 2015-07-23 |
| CN103648683A (zh) | 2014-03-19 |
| JP6014663B2 (ja) | 2016-10-25 |
| US20140138041A1 (en) | 2014-05-22 |
Similar Documents
| Publication | Publication Date | Title |
|---|---|---|
| CA2841291C (fr) | Procede de coulee semi-continue verticale multi-alliages | |
| EP1965936B1 (fr) | Procédé de fabrication de demi-produits comportant deux alliages à base d'aluminium | |
| EP1799391B8 (fr) | Element de structure soude comprenant au moins deux parties en alliages d'aluminium presentant un etat metallurgique different, procede de fabrication d'un tel element | |
| EP3080318B1 (fr) | Procede de fabrication de produits en alliage d'aluminium - cuivre - lithium a proprietes en fatigue ameliorees et distributeuer pour ce procede | |
| EP0519054B1 (fr) | Methode d'obtention de culasses moulees composites | |
| EP2318173B1 (fr) | Procede de soudage par friction malaxage pulse avec au moins deux modes alternes ayant chacun une vitesse d'avance, où les vitesses d'avance moyenne sont significativement differentes | |
| FR2720016A1 (fr) | Matériau allié destiné au thixomoulage, procédé pour préparer un matériau allié semi-fondu destiné au thixomoulage, et procédé de thixomoulage. | |
| EP0112782A1 (fr) | Elément d'échange de chaleur et procédé de réalisation dudit élément | |
| WO2006108874A1 (fr) | Procede pour la coulee continue d'ebauches de profiles en metal | |
| EP4061563B1 (fr) | Procédé de fabrication d'une pièce en alliage d'aluminium | |
| EP0891236B1 (fr) | Lingotiere de coulee continue en charge verticale des metaux | |
| FR2498961A1 (fr) | Procede et dispositif de fabrication de lingots plaques | |
| BE1012626A3 (fr) | Dispositif pour fabriquer des produits plats par la coulee continue en charge verticale d'un metal en fusion. | |
| EP1056559B1 (fr) | Lingotiere pluriangulaire de coulee continue en charge d'un produit metallurgique | |
| Nishida et al. | Interfacial properties of honeycomb sandwich panel produced by melt drag process | |
| BE891949A (fr) | Procede et dispositif de fabrication de lingots plaques | |
| BE551138A (fr) | ||
| BE701099A (fr) | ||
| FR3039442A1 (fr) | Procede de soudage d'une piece en acier sur une piece en aluminium, par recouvrement partiel d'une face interne d'un bord peripherique avec un bain de soudure |
Legal Events
| Date | Code | Title | Description |
|---|---|---|---|
| EEER | Examination request |
Effective date: 20170613 |
|
| MKLA | Lapsed |
Effective date: 20210712 |