CA2050208C - Manufacturing process for products with very high fracture loads from unstable austenitic steel and use thereof - Google Patents
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Abstract
Description
~~~(~~w~8 La présente invention concerne un procédé
d'élaboration de produits à très haute charge à la rupture à partir d'un acier austénitique instable, et 1e produit obtenu par ce procédé, notamment sous forme de fil ou de bande. Ce procédé est du type dans lequel on soumet l'acier â une première déformation plastique à une température supérieure à la température limite (Md) de formation de la martensite par déformation et inférieure â la température de recristallisation puis â une seconde déformation dudit acier à une tempé-rature inférieure à ladite température (Md).
Généralement, l'acier laminé à chaud, préa-lablement à la première déformation, est soumis à un traitement thermique de recuit standard dit hyper trempe consistant à placer ledit acier sous une température comprise entre 1000 et 1100°C pendant environ 30 minutes.
Un tel procédé est connu. Un grand nombre d'études ont été faites sur le comportement en trac-fion, au-dessous de la température limite (Md) de formation de la martensite par déformation, tant à Ia température ambiante qu'en dessous de la température ambiante, de matériaux â l'austênite instable, préa-lablement écrouis au-dessus de ladite température 1i-mite (Md) qui peut varier en fonction de la composi-tion de l'acier austénitique entre -150°C et +250°C.
0n peut citer le brevet US n' 4 415 377 décrivant un procédé et un dispositif pour laminer des acïers à austénite instable et particulièrement un acier inoxydable, procédé selon lequel 1°acier est soumis .
- à un premier laminage au-dessus de la température limite (Md) puis, - à un sE~cond laminage au-dessous de la ~~~ (~ 8 ~~ w The present invention relates to a method development of very high load products at the failure from unstable austenitic steel, and 1st product obtained by this process, especially in the form wire or tape. This process is of the type in which the steel is subjected to a first plastic deformation at a temperature above the limit temperature (Md) of martensite formation by deformation and below the recrystallization temperature then â a second deformation of said steel at a temperature less than said temperature (Md).
Generally, hot rolled steel, pre-at the first deformation, is subjected to a standard annealing heat treatment called hyper quenching consisting in placing said steel under a temperature between 1000 and 1100 ° C for about 30 minutes.
Such a method is known. A big number studies have been made on behavior in trac-anion, below the limit temperature (Md) of deformation of martensite, both at Ia room temperature only below temperature ambient, unstable austenite material, previously lably hardened above said temperature 1i-moth (Md) which can vary depending on the composition tion of austenitic steel between -150 ° C and + 250 ° C.
We can cite US Patent No. 4,415,377 describing a method and a device for laminating unstable austenite steels and particularly a stainless steel, process according to which 1 ° steel is submitted .
- to a first rolling above the limit temperature (Md) then, - at a sE ~ cond rolling below the
2 température limite (Md).
Ces deux laminages permettent d'obtenir de manière plus aisée des produits déterminés en dimension, c'est-à-dire de réduire le nombre de passes de laminage comparativement à
l'obtention desdits produits par un laminage à froid, tout en conservant aux produits des caractéristiques mécaniques analogues.
Le procédé décrit dans le brevet cité ne permet pas l'obtention de caractéristiques mécaniques particulières en comparaison avec un laminage à froid.
Le but de l'invention est de contrôler la formation de martensite de façon à obtenir des produits de caractéris-tiques en traction particulièrement élevées.
Selon un aspect de la présente invention, il est prévu un procédé d'élaboration de produits à très haute charge à la rupture, à partir d'un acier austénitique instable, selon lequel on soumet l'acier à une première déformation plastique à une température supérieure à la température limite (Md) de formation de la martensite par déformation et inférieure à la température de recristallisation, puis on soumet cet acier à
une seconde déformation à une température inférieure à ladite température limite (Md), caractérisé en ce que lors de la seconde déformation, on déforme l'acier dans un domaine déterminé de température de formation de la martensite de façon que pour une déformation rationnelle supplémentaire de 0,1, l'augmentation du taux de martensite formée ne dépasse pas, à
tout instant, 20~.
De préférence et afin d'obtenir des caractéristiquws mécaniques en traction très élevées, on s'assure qu'après déformation plastique, la charge à la rupture de l'acier est supérieure à 1000 MPa, de préférence supérieure à 1300 MPa.
De préférence, on déforme l'acier à une température inférieure à (Md) avec une déformation rationnelle cumulée comprise entre 0,7 et 3, ce qui correspond à un taux de réduction de section compris entre 50 et 95%.
Avec une déformation rationnelle cumulée minimale de 2 limit temperature (Md).
These two laminations make it possible to obtain easier products determined in size, that is to say reduce the number of rolling passes compared to obtaining said products by cold rolling, while retaining mechanical properties to products like.
The process described in the cited patent does not allow obtaining particular mechanical characteristics in comparison with cold rolling.
The object of the invention is to control the formation martensite so as to obtain products of characteristic particularly high ticks in traction.
According to one aspect of the present invention, it is planned a process for developing very high-load products at break, from unstable austenitic steel, according to which subject the steel to a first plastic deformation at a temperature above the limit temperature (Md) of formation of martensite by deformation and less than the recrystallization temperature, then this steel is subjected to a second deformation at a temperature below said limit temperature (Md), characterized in that during the second deformation, we deform the steel in a field determined martensite formation temperature so that for an additional rational deformation of 0.1, the increase in the rate of martensite formed does not exceed, at anytime, 20 ~.
Preferably and in order to obtain characteristics very high tensile strength, we make sure that after plastic deformation, the breaking load of steel is greater than 1000 MPa, preferably greater than 1300 MPa.
Preferably, the steel is deformed at a temperature less than (Md) with cumulated rational deformation between 0.7 and 3, which corresponds to a rate of section reduction between 50 and 95%.
With a minimal cumulative rational deformation of
3 0,7 on peut atteindre ou dépasser légèrement des charges à la rupture envisagées dans les procédés de tréfilage de l'art antérieur.
La déformation rationnelle cumulée ne dépassant pas 3, correspond à une valeur correspondant à un seuil maximum admissible de fragilité de l'acier déformé.
De préférence après la seconde déformation, on soumet l'acier à un traitement de vieillissement.
Dans un mode de réalisation préférentiel, une l0 déformation rationnelle supérieure à 1,65 correspondant à un taux de réduction de section supérieure à 80% introduit, au sein de l'acier; une quantité de défauts cristallographiques suffisante sous forme de dislocations pour favoriser l'accommodation, c'est-à-dire le développement de plaquettes de martensite sous l'effet de la déformation à froid. Le taux de réduction peut être largement supérieur à ce taux minimum.
Selon un autre aspect de l'invention, il est prévu un produit à très haute charge à la rupture, obtenu par déformation d'un acier austénitique instable, sous forme 20 notamment de fil ou de bande caractérisé en ce qu'il est élaboré par un procédé tel que décrit plus haut.
De préférence, l'acier austénitique est un acier comprenant dans sa composition:
de 0,01 à 0,15% de carbone de 13 à 22% de chrome de 5 à 13% de nickel de o,2 à 2,5% de manganèse de 0,2 à 3% de silicium de 0,01 à 0,15% d'azote, 30 le reste étant du fer.
Selon des caractéristiques préférentielles du produit selon l'invention:
- l'acier peut comprendre dans sa composition de 0,5 à 2% d'aluminium;
- l'acier peut comprendre dans sa composition moins de 2% de molybdène; 3 0.7 we can reach or slightly exceed loads at the rupture envisaged in the drawing processes of art prior.
The cumulated rational deformation not exceeding 3, corresponds to a value corresponding to a maximum threshold permissible brittleness of deformed steel.
Preferably after the second deformation, we submit steel to an aging treatment.
In a preferred embodiment, a l0 rational deformation greater than 1.65 corresponding to a section reduction rate greater than 80% introduced, at within steel; a quantity of crystallographic defects sufficient in the form of dislocations to favor accommodation, i.e. the development of platelets martensite under the effect of cold deformation. The rate of reduction can be much higher than this minimum rate.
According to another aspect of the invention, there is provided a product with very high breaking load, obtained by deformation of an unstable austenitic steel, in the form 20 in particular of wire or strip characterized in that it is developed by a process as described above.
Preferably, the austenitic steel is a steel including in its composition:
from 0.01 to 0.15% carbon 13 to 22% chromium 5 to 13% nickel 0.2-2.5% manganese 0.2 to 3% silicon from 0.01 to 0.15% nitrogen, 30 the rest being iron.
According to preferential characteristics of the product according to the invention:
- the steel can include in its composition of 0.5 2% aluminum;
- the steel may include in its composition less 2% molybdenum;
4 l'acier austénitique peut être un acier comprenant dans sa composition:
de 0,2 à 1ô de carbone de 15 à 30~ de manganèse de 0,01 à 0,7~ d'azote, le reste étant du fer;
- l'acier peut comprendre moins de 5ô de chrome et moins de 7~ d'aluminium;
-,la charge à la rupture, avant vieillissement peut être supérieure à 2300 MPa;
- l'acier austénitique peut être un acier comprenant dans sa composition:
de 0,1 à 0,6~ de carbone de 6 à 25~ de nickel de 0 à 13~ de chrome de 0 à 4~ de molybdène de 0 à 3ô de silicium;
- la charge à la rupture après vieillissement peut être supérieure à 2500 MPa.
La description qui suit, ainsi que les dessins annexés, le tout donné à titre d'exemple non limitatif, feront bien comprendre l'invention.
Sur ces dessins:
- les courbes 1A à 3A représentent dans deux opérations de laminage à tiède puis à froid pour trois aciers pris en exemple, le taux de martensite obtenu en fonction de différentes déformations rationnelles cumulées;
- les courbes 1B à 3B représentent les caracté-ristiques en traction pour les trois aciers pris ~~~~~d~lL~3 en exemple, en fonction de la déformation rationnelle cumulée, dans différentes conditions de traitement.
Les produits à très haute charge à la rupture selon l'invention, notamment sous la forme de 4 the austenitic steel can be a steel comprising in its composition:
from 0.2 to 1 carbon 15 to 30 ~ manganese from 0.01 to 0.7 ~ nitrogen, the rest being iron;
- the steel may contain less than 5 chromium and less than 7 ~ aluminum;
-, the load at break, before aging can be greater than 2300 MPa;
the austenitic steel can be a steel comprising in its composition:
0.1 to 0.6 ~ carbon from 6 to 25 ~ nickel 0 to 13 ~ chromium 0 to 4 ~ molybdenum from 0 to 3% of silicon;
- the breaking load after aging can be greater than 2500 MPa.
The following description, as well as the drawings attached, all given by way of non-limiting example, will fully understand the invention.
In these drawings:
- curves 1A to 3A represent in two warm and then cold rolling operations for three steels taken as an example, the rate of martensite obtained as a function of different cumulative rational deformations;
- curves 1B to 3B represent the characteristics in traction for the three steels taken ~~~~~ d ~ IL ~ 3 as an example, depending on the rational deformation cumulative, under different processing conditions.
Very high load products rupture according to the invention, in particular in the form of
5 fil ou de bande, sont obtenus par un effet de plasti cité induite par déformation.
Les aciers écrouis à une température supé-rieure à la température limite (Md) de formation de la martensite par déformation, appelés aussi écrouis "à
tiède" ne présentent pas de propriétés d'usage parti-culières.
Lorsque les aciers sont soumis à un ëcrouis-sage à tiède puis â un écrouissage à froid, on ob-serve, dans certaines conditions, une plasticité
particulièrement élevée, qui permet une transformation mécanique à froid par passes successives, par exemple avec des taux de réduction de 25$q et l'obtention de niveaux de charge à la rupture de plus de 2x00 MPa, le produit conservant d'une passe à l'autre une ductilité
acceptable.
L'effet de plasticité à froid aprês un écrouissage à tiède est d'autant plus important que la charge à la rupture de l'acier écroui â tiède est élevée.
eJn vieillissement des aciers soumis à un écrouissage à tiêde, suivi d'un écrouissage à froid selon le procédé peut augmenter la charge à la rupture d'environ 200 MPa et parfois plus en fonction de la nuance d'acier utilisée.
Les conditions d'obtention des hautes charges à la rupture sont attachées d'une part aux caractéristiques mécaniques obtenues lors de l'écrouissage à tiède, l'acier devant avoir au moins une charge à la rupture supérieure à 1000 MPa et ~~~i~~~~~ 5 wire or strip, are obtained by a plastic effect city induced by deformation.
Steels hardened at a higher temperature lower than the limit temperature (Md) of formation of the deformation martensite, also called hardened "to lukewarm "do not exhibit properties of partial use Particular requirements.
When steels are subjected to nuts wise to lukewarm and then to cold work hardening, serve, under certain conditions, a plasticity particularly high, which allows a transformation cold mechanical in successive passes, for example with reduction rates of $ 25 q and obtaining breaking load levels of more than 2x00 MPa, the product retaining ductility from one pass to the next acceptable.
The effect of cold plasticity after a lukewarm hardening is all the more important as the tensile strength of cold-worked steel is high.
eJn aging of steels subjected to warm work hardening, followed by cold work hardening depending on the process can increase the breaking load around 200 MPa and sometimes more depending on the steel grade used.
The conditions for obtaining high loads at break are attached on the one hand to mechanical characteristics obtained during warm work hardening, the steel having to have at least a breaking load greater than 1000 MPa and ~~~ i ~~~~~
6 d'autre part aux conditions d'êcrouissage à froid, selon lesquelles l'écrouissage de l'acier est réalisé
dans ~.n domaine de température déterminé, appelé do-maine critique de température de déformation de la martensite, de façon que pour une formation rationne-lle supplémentaire de 0,1, l'augmentation du taux de martensite formé ne dépasse pas, â tout instant, 20°~.
On entend par déformation rationnelle le logarithme du rapport de la surface S de la section apxès déformation sur la surface So de la section initiale (1n S/So).
I1 est â noter qu'en fonction de la nuance d'acier ou d'alliage austénitique instable considérée, la vitesse de formation de la martensite, liée au domaine critique de température de formation de la martensite et à la déformation rationnelle cumulée comprise entre 0,7 et 3, doit être contrôlée pour l'obtention de caractéristiques mécaniques élevées, en d'autres termes il est nêcessaire de ne pas former trop rapidement la martensite lors de l'écrouissage à
froid.
Le domaine déterminé de température de for-mation de la martensite est, pour les aciers pris en exemple, compris dans l'intervalle -20'C +180'C. En effet, au-delà de +180°C il ne se forme plus de mar-tensite en quantité appréciable alors qu'en deçà de -20'C la formation de martensite est excessive.
Des essais de tréfilage ont été réalisés et ont permis de mettre en évidence l'effet surprenant de la plasticité ïnduite dans les aciers austénitiques instables, traités selon le procédé de l'invention.
Trois exemples de réalisation mettant en évidence l'invention vont être décrits ci-après .
Le fil de base utilisé dans ces trois ~~(~s-.'.J8 6 on the other hand under cold work hardening conditions, according to which the work hardening of the steel is carried out in ~ .n determined temperature range, called do-main deformation temperature critical martensite, so that for rational training The additional 0.1, the increase in the rate of Martensite formed does not exceed, at any time, 20 ° ~.
One understands by rational deformation the logarithm of the ratio of the area S of the section apxes deformation on the surface So of the section initial (1n S / So).
It should be noted that depending on the nuance of unstable austenitic steel or alloy considered, the rate of formation of martensite, linked to critical area of formation temperature of the martensite and cumulative rational deformation between 0.7 and 3, must be checked for obtaining high mechanical characteristics, other words it is necessary not to train too quickly martensite during work hardening at cold.
The determined range of temperature of martensite is, for the steels taken example, included in the range -20'C + 180'C. In effect, above + 180 ° C no more mar-tensite in appreciable quantity while below -20'C martensite formation is excessive.
Wire drawing tests have been carried out and helped highlight the surprising effect of induced plasticity in austenitic steels unstable, treated according to the method of the invention.
Three examples of implementation highlighting The invention will obviously be described below.
The basic thread used in these three ~~ (~ s -.. 'J8
7 exemples est un fil-machine d'environ 5,6mm de dia-mètre ; le fil est écroui à tiède à 250°C en plusieurs passes jusqu'à un diamètre d'environ~2mm, puis ce fil est tréfilé à froid à la température ambiante de 20°C
afin d'obtenir un fil d'environ 0,5mm en diamètre, les taux de rêduction de section par passe de tréfilage étant d'environ 25~. Aprês chacyue passe de tréfilage le fil reprend 1a température ambiante avant une autre passe. Le nombre de passe à tiède est d'environ 20, le nombre de passe à froid ëtant d'environ 10.
Exemple 1 .
L'acier utilisé pour la mise en oeuvre du procédé est un acier référencé 1, ayant la composition pondérale suivante . 0,08% de carbone, 18,6°~s de chrome, 8,5s de nickel, 0,3% de manganèse, 0,5~ de si-licium, 0,04% d'azote.
Pendant l'écrouissage à tiède, il n'y a pas formation de martensite et la charge à la rupture atteinte est d'environ 1500 MPa; après le tréfilage à
froid la charge à la rupture du fil d'acier est d'environ 2500 MPa.
ün traitement de vieillissement à 400°C
pendant une heure lui confère alors une charge à la rupture d'environ 2700 MPa.
La courbe 1A représente, pour l'acier rë-féxencé 1, l'évolution du taux de martensite en fonction de la déformation rationnelle, ce taux de martensite atteignant environ 60% après trëfilage à
froid.
La courbe 1fi représente l'évolution de la charge à la rupture lois de l'écrouissage à tiède juscgu'à 1400 Mra puis l'évolution de la charge à la rupture lors du tréfilage à froid atteignant alors 2500 MPa; un vieillissement permet d'obtenir une ~~ald~P~.e~~ 7 examples is a wire rod about 5.6mm in diameter metre ; the wire is cold-worked at 250 ° C warm in several passes to a diameter of about ~ 2mm, then this wire is cold drawn at room temperature 20 ° C
in order to obtain a wire of approximately 0.5mm in diameter, the section reduction rate per drawing pass being about 25 ~. After each drawing pass the wire returns to room temperature before another past. The number of lukewarm passes is approximately 20, the number of cold passes being approximately 10.
Example 1.
The steel used for the implementation of the process is a steel referenced 1, having the composition next weight. 0.08% carbon, 18.6 ° ~ s chromium, 8.5s of nickel, 0.3% of manganese, 0.5 ~ of si-silicon, 0.04% nitrogen.
During warm-up work, there is no martensite formation and the breaking load reached is about 1500 MPa; after wire drawing at cold the breaking load of the steel wire is about 2500 MPa.
an aging treatment at 400 ° C
for an hour then gives him a charge at the rupture of approximately 2700 MPa.
Curve 1A represents, for steel rë-féxencé 1, the evolution of the rate of martensite in function of rational deformation, this rate of martensite reaching around 60% after wire drawing cold.
The curve 1fi represents the evolution of the breaking load laws of lukewarm hardening up to 1400 Mra then the evolution of the load at the break during cold drawing, reaching 2500 MPa; aging provides a ~~ ~ P ~ ald .e ~~
8 charge à la rupture d'environ 2700 MPa.
L'augmentation de la charge à la rupture est obtenue en contrôlant l'augmentation de la formation de la martensite d'une passe de tréfilage à l'autre.
Exemple 2 .
L'acier utilisé est un acier référencé 2, ayant la composition pondérale suivante : 0,09% de carbone, 17,3% de chrome, 8,3% de nickel, 0,9% de manganèse, 0,8% de silicium, 0,06% d°azote.
La courbe 2A illustre pour l'acier rêférencé
2 1°ëvolution du taux de martensite en fonction de la déformation rationnelle cumulée, le taux de martensite atteint étant de 45°s environ.
La courbe 2B représente l'évolution de la charge à la rupture lars de l'écrouissage à tiède, jusqu'à une charge à la rupture de 1â00 MPa, puis l'évolution de ladite charge à la rupture lors du tréfilage à froid, atteignant environ 2500 MPa.
Un vieillissement à 400°C pendant 1 heure améliore 1a valeur de la charge à 1a rupture d'environ 200 MPa.
Exemple 3 .
L'acier utilisé est un acier référencé 3 et ayant la composition suivante . 0,09% de carbone, 17,3% de chrome, 7,7% de nickel, 0,5% de manganèse, 0,8% de silicium, 0,15% d'azote, 1% d'aluminium.
La courbe 3A représente pour l'acier réfé
rencé 3 l'ëvolution du taux de maxtensite en fonction de la déformatïon rationnelle, 1e taux de martensite gouvant atteindre 95%.
La courbe 3E~ représente l'évolution de la charge à la rupture lors de 1°écrouissage à tiède, jusqu'à la charge à la rupture d'environ 1600 MPa, puis l'évolution de ladite charge à la rupture lors du ~:~~G~~'~8 8 breaking load of approximately 2700 MPa.
The increase in breaking load is obtained by controlling the increase in training martensite from one wire drawing pass to another.
Example 2.
The steel used is a steel referenced 2, having the following weight composition: 0.09% of carbon, 17.3% chromium, 8.3% nickel, 0.9%
manganese, 0.8% silicon, 0.06% nitrogen.
Curve 2A illustrates for the referenced steel 2 1 ° evolution of the rate of martensite according to the cumulative rational deformation, the rate of martensite reached being about 45 ° s.
Curve 2B represents the evolution of the breaking load during warm-up, up to a breaking load of 1,00 MPa, then the evolution of said breaking load during cold drawing, reaching around 2500 MPa.
Aging at 400 ° C for 1 hour improves the value of the load at break by approximately 200 MPa.
Example 3.
The steel used is a steel referenced 3 and having the following composition. 0.09% carbon, 17.3% chromium, 7.7% nickel, 0.5% manganese, 0.8% silicon, 0.15% nitrogen, 1% aluminum.
Curve 3A represents for the steel referred met 3 the evolution of the rate of maxtensite as a function rational deformation, the 1st rate of martensite govet reach 95%.
The curve 3E ~ represents the evolution of the breaking load during 1 ° warm hardening, up to the breaking load of around 1600 MPa, then the evolution of said load at break during ~: ~~ ~~ G ~ 8
9 tréfilage à froid, atteignant environ 2300 MPa.
Le gain après traitement thermique à 480'C
pendant 45 minutes est dans cet exemple d'environ 300 MPa.
De telles caractéristiques sont obtenues par la formation de martensite lors du tréfilage à froid, formation plus lente sur un produit préalablement écroui à tiède que par un tréfilage à froid direct du fil machine.
On peut obtenir des caractéristiques encore plus élevées - en optimisant l'écrouissage à tiède;
par addition dans les compositions d'élé-ments tels que molybdène, silicium, ...
pour durcir la martensite formée;
- par addition d'éléments tels que cuivre, aluminium, ... favorïsant des précipitations durcis-santes lors du vieillissement final.
La première opération de déformation ou d'écrouissage "à tàède" peut être un tréfilage, comme décrit dans les exemples, mais aussi un laminage, un martelage ou un forgeage, une torsion, une flexion altexnée, ou autre.
La deuxième opération de déformation à froid peut également prendre divers aspects : tréfilage, laminage au autre. 9 cold drawing, reaching around 2300 MPa.
The gain after heat treatment at 480 ° C
for 45 minutes in this example is about 300 MPa.
Such characteristics are obtained by the formation of martensite during cold drawing, slower formation on a product beforehand cold-worked only by direct cold drawing of the wire rod.
We can still get characteristics higher - by optimizing the warm-up;
by addition in the compositions of elements such as molybdenum, silicon, ...
to harden the martensite formed;
- by adding elements such as copper, aluminum, ... favoring hardened precipitation health during final aging.
The first deformation operation or "cold" hardening can be a wire drawing, as described in the examples, but also a rolling, a hammering or forging, twisting, bending atexnea, or other.
The second cold deformation operation can also take various aspects: wire drawing, rolling to another.
Claims (13)
en ce que lors de la seconde déformation, on déforme l'acier dans un domaine déterminé de température de formation de la martensite de façon que pour une dé-formation rationnelle supplémentaire de 0,1, l'augmen-tation du taux de martensite formée ne dépasse pas, à
tout instant, 20%. 1. Process for developing very high breaking load, from austere steel unstable nitic, whereby steel is subjected to a first plastic deformation at a temperature higher than the limit temperature (Md) of formation deformation martensite and less than the recrystallization temperature, then we submit this steel at a second deformation at an in-below said limit temperature (Md), characterized in that during the second deformation, we deform steel in a determined temperature range of formation of martensite so that for a de-additional rational training of 0.1, the increase tation of the rate of martensite formed does not exceed, at anytime, 20%.
1,65. 4. Method according to claim 1, charac-terized in that the first plastic deformation is ensured with rational deformation greater than 1.65.
de 0,01 à 0,15% de carbone de 13 à 23 % de chrome de 5 à 13 % de nickel de 0,2 à 2,5 % de manganèse de 0,2 à 3 % de silicium de 0,01 à 0,15% d'azote, le reste tant du fer. 6. Product with very high breaking load, obtained from an unstable austenitic steel, under shape in particular of wire or strip, characterized in that it is produced by the process according to any one of claims 1 to 5 and in that the austenitic steel is a steel comprising in its composition:
from 0.01 to 0.15% carbon 13 to 23% chromium 5 to 13% nickel 0.2 to 2.5% manganese 0.2 to 3% silicon from 0.01 to 0.15% nitrogen, the rest so much iron.
de 0,2 à 1 % de carbone de 15 à 30 % de manganèse de 0,01 à 0,7% d'azote le reste étant du fer. 9, Product according to claim 6, charac-terized in that the austenitic steel is a steel including in its composition:
0.2 to 1% carbon 15 to 30% manganese from 0.01 to 0.7% nitrogen the rest being iron.
de 0,1 à 0,6% de carbone de 6 à 25 % de nickel de 0 à 13 % de chrome de 0 à 4 % de molybdène de 0 à 3 % de silicium, le reste étant du fer. 11. Product according to claim 6, charac-terized in that the austenitic steel is a steel including in its composition:
0.1 to 0.6% carbon 6 to 25% nickel 0 to 13% chromium 0 to 4% molybdenum from 0 to 3% silicon, the rest being iron.
la rupture, avant vieillissement, est supérieure à
2300 MPa. 12. Product according to any of the vendications 6 to 11, characterized in that the charge to the rupture, before aging, is greater than 2300 MPa.
la rupture après vieillissement est supérieure à 2500 MPa. 13. Product according to any of the vendications 6 to 12, characterized in that the charge to rupture after aging is greater than 2500 MPa.
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