CA1153685A - Procede et dispositif de dispersion de gaz combustibles dans l'atmosphere - Google Patents
Procede et dispositif de dispersion de gaz combustibles dans l'atmosphereInfo
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Abstract
Procédé et dispositif de dispersion des gaz de rejet sous la forme de mélanges de composition contrôlée. Ce procédé consiste à éjecter le gaz par au moins une buse à une pression supérieure à la pression de soufflage et inférieure à la pression d'allumage stable en présence d'une flamme, ces pressions de soufflage et d'allumage étant définies en fonction de la superficie de l'orifice de la buse. Un dispositif selon le procédé, s'il est constitué d'une pluralité de buses divergentes, chacune ayant un orifice de superficie S à laquelle correspond un diamètre <IMG> avec un angle minimal entre les axes des buses voisines, est caractérisé en ce que D/d ? 80 et .alpha. ? 20.degree.. De tels dispositifs sont particulièrement adaptés à la purge des conduites au réservoir de gaz, méthane ou analogue, à haute pression.
Description
~536~
L'invention a trait à un perfectionnement des procedés et appareillages permettant de réaliser une disperslon dans l'atrnosphère de gaz de rejet sous la forme de mélanges de composition contrôlée e-t notamment de mélanges dans lesquels le pourcentage de gaz de rejet est inferieur à la limite inférieure d'explosivité (LIE).
Divers dispositifs de dispersion des gaz dans l'at-mosphère sont connus, ils sont proposés à la fois pour amener le gaz à la pression atmosphérique et pour le mélange à l'air dans des proportions telles que ce mélange ne soit pas explosif et ne soit pas considéré comme polluant.
Les torches Eroides ou "vent" comportent des moyens de détente préalable pour amener le gaz à une pression peu supérieure à la pression atmosphérique. Ces torches froides doivent être construites avec les mêmes précautions que pour les torches chaudes car la mise à feu est possible à tout instant, ne serait-ce qu'à la suite d'actions météoriques telles que l'électricité statique ou la foudre. La construction des torches froides est donc aussi coûteuse que celle des torches chaudes.
De plus, de telles installa~ions fonctionnant correctement, on peut toujours craindre que, pendant les périodes sans vent, des nuages explosifs ne se forment, créant une situation dangereuse pour de nombreuses plateformes marines, car ce dispositif est surtout utilisé en mer.
Un autre type de disperseur a été décrit dans le brevet francais n 2.22S.200 de la demanderesse. Il est consti-tué par un conduit de mélange, généralement cylindrique et admettant un axe de symétrie, muni d'un injecteur coaxial relié
à une source de gaz sous pression. Ces appareils peuvent être alimentés à la pression variable d'une enceinte à purger ou bien à la pression constante d'une conduite d'évacuation Dans cet appareil, l'énergie cinétique du gaz sous ~3~3S
pression est utilisee pour mettre en mouvemen-t llair ~écessaire au mélange.
~ vec ou sans dispositif d'optimisation, avec un injecteur ou avec plusieurs injecteurs, l'emploi de ces disper-seurs pose des problemes d'encombrement lorsque les projets d'installation concernent des débits de plus en plus importants.
La présente invention permet de pallier cette diffi-culté en éjectant le gaz par au moins une buse dont l'orifice a une superficie détexminée~à une pression supérieure a la pres-sion de soufflage et inférieure à la pression d'allumage stableen présence d'une flamme, ces pressions de soufflage et d'allu-mage stable étant définies en fonction de la superficie de l'ori-fice de la buse.
En particulier, la présente invention propose un procéde de dispersion de gaz combustibles dans l'atmosphere dans lequel on ejecte ce gaz par au moins une buse dont l'orifice a une superficie determinee, a une pression superieure à une pression minimale elle-même superieure a la pression de soufflage et inférieure a une pression maximale elle-même inférieure à la pression d'allumage stable en présence d'une flamme, ces pres-sions minimale et maximale étant definies en fonction de la superficie de l'orifice d'ejection.
Le choix de la pression dans l'intervalle indiqué
ci-dessus rend inutile l'ernploi d'un conduit de mélange qui est l'élément le plu5 encombrant des disperseurs atmosphé-riques.
I,orsque l'on éjecte un gaz a teneur élevée en méthane, 95% et au-dela, a une vitesse inferieure ou egale a la vitesse du son, la valeur de la pressiom minimale varie de quelques millibars a deux bars relatifs et la valeur de la pression maxi-male varie de plus de 90 bars a environ 12 bars relatifs, lors-que la superficie de l'orifice d'éjection varie de quelques ~rs,7 ~r
L'invention a trait à un perfectionnement des procedés et appareillages permettant de réaliser une disperslon dans l'atrnosphère de gaz de rejet sous la forme de mélanges de composition contrôlée e-t notamment de mélanges dans lesquels le pourcentage de gaz de rejet est inferieur à la limite inférieure d'explosivité (LIE).
Divers dispositifs de dispersion des gaz dans l'at-mosphère sont connus, ils sont proposés à la fois pour amener le gaz à la pression atmosphérique et pour le mélange à l'air dans des proportions telles que ce mélange ne soit pas explosif et ne soit pas considéré comme polluant.
Les torches Eroides ou "vent" comportent des moyens de détente préalable pour amener le gaz à une pression peu supérieure à la pression atmosphérique. Ces torches froides doivent être construites avec les mêmes précautions que pour les torches chaudes car la mise à feu est possible à tout instant, ne serait-ce qu'à la suite d'actions météoriques telles que l'électricité statique ou la foudre. La construction des torches froides est donc aussi coûteuse que celle des torches chaudes.
De plus, de telles installa~ions fonctionnant correctement, on peut toujours craindre que, pendant les périodes sans vent, des nuages explosifs ne se forment, créant une situation dangereuse pour de nombreuses plateformes marines, car ce dispositif est surtout utilisé en mer.
Un autre type de disperseur a été décrit dans le brevet francais n 2.22S.200 de la demanderesse. Il est consti-tué par un conduit de mélange, généralement cylindrique et admettant un axe de symétrie, muni d'un injecteur coaxial relié
à une source de gaz sous pression. Ces appareils peuvent être alimentés à la pression variable d'une enceinte à purger ou bien à la pression constante d'une conduite d'évacuation Dans cet appareil, l'énergie cinétique du gaz sous ~3~3S
pression est utilisee pour mettre en mouvemen-t llair ~écessaire au mélange.
~ vec ou sans dispositif d'optimisation, avec un injecteur ou avec plusieurs injecteurs, l'emploi de ces disper-seurs pose des problemes d'encombrement lorsque les projets d'installation concernent des débits de plus en plus importants.
La présente invention permet de pallier cette diffi-culté en éjectant le gaz par au moins une buse dont l'orifice a une superficie détexminée~à une pression supérieure a la pres-sion de soufflage et inférieure à la pression d'allumage stableen présence d'une flamme, ces pressions de soufflage et d'allu-mage stable étant définies en fonction de la superficie de l'ori-fice de la buse.
En particulier, la présente invention propose un procéde de dispersion de gaz combustibles dans l'atmosphere dans lequel on ejecte ce gaz par au moins une buse dont l'orifice a une superficie determinee, a une pression superieure à une pression minimale elle-même superieure a la pression de soufflage et inférieure a une pression maximale elle-même inférieure à la pression d'allumage stable en présence d'une flamme, ces pres-sions minimale et maximale étant definies en fonction de la superficie de l'orifice d'ejection.
Le choix de la pression dans l'intervalle indiqué
ci-dessus rend inutile l'ernploi d'un conduit de mélange qui est l'élément le plu5 encombrant des disperseurs atmosphé-riques.
I,orsque l'on éjecte un gaz a teneur élevée en méthane, 95% et au-dela, a une vitesse inferieure ou egale a la vitesse du son, la valeur de la pressiom minimale varie de quelques millibars a deux bars relatifs et la valeur de la pression maxi-male varie de plus de 90 bars a environ 12 bars relatifs, lors-que la superficie de l'orifice d'éjection varie de quelques ~rs,7 ~r
- 2 -~l~S3~85 millimètres carrés a 300 mlllimetres carres.
Lorsque l'on éjecte ~e gaz à une vitesse supérieure a la ~itesse du son, la valeur de la pression minimale varie de quelques millibars ~ 2,5 bars relatifs et la valeur de la pression maximale varie de plus de 150 bars ~ environ 20 bars relatlfs lorsque la superficie de l'orifice d'ejection varie de quelques millim8tres carres à 300 millimetres carres.
Lorsque la pression du gaz combustible diminuant at~eint une valeur proche de la pression minimale, on proc~de a une injection de gaz inerte (azote, gaz carbonique, etc.) pour provoquer une dilution du gaz telle que la composition d~u melange gaz dilue - air dans le jet libre ainsi forme soit . . _ . _ , . _ . .
~L53~5 inférieure à celle de la limite inférieure d'inflammabilité, ou rendre momentanément le gaz incombustible, pour éteindre une flamme éventuelle par défaut d'alimentation.
Pour les gaz à teneur en méthane inférieure à 95 et selon la nature les proportions des autres constituants, des pressions minimales et maximales appropriées doivent être calculées.
Un dispositif, selon l'invention, pour la dispersion de gaz combustible dans l'atmosphère est constitué par au moins une buse dont`l'orifice a une superficie déterminée, cette duse prolongeant une conduite de section intérieure plus importante que la section de la buse, conduite sur laquelle est monté un moyen d'en faire varier la section, moyen dont la commande est reliée à un dispositif de contrôle de la pression d'éjection de la buse de telle sorte que cette pression soit maintenue entre une valeur minimale supérieure à la valeur de la pression de soufflage et une valeur maximale inférieure à la valeur de la pression d'allumage stable en présence d'une flamme, ces valeurs minimale et maximale de la pression d'éjection, mesurées immédiatement en amont de la buse, étant déterminées pour ùn gaz à composition déterminée en Eonction de la superficie de l'orifice de la buse.
Un dispositif de dispersion de gaz combustibles dans l'atmosphère, dans d'~autres réalisations, est constitué par au moins une buse dont l'orifice a une section de superficie réglable, entre une valeur minimale et une valeur maximale, par un moyen de commande relié à un dispositif de contrôle de la pression d'éjection de la buse de -telle sorte ~ue cette pression soit maintenue entre une valeur minimale, supérieure à la valeur 30 de la pression de soufflage, et une valeur maximale inférieure à la valeur de la pression d'allumage stable en présence d'une flamme, ces valeurs, minimale et maximale, de la pression
Lorsque l'on éjecte ~e gaz à une vitesse supérieure a la ~itesse du son, la valeur de la pression minimale varie de quelques millibars ~ 2,5 bars relatifs et la valeur de la pression maximale varie de plus de 150 bars ~ environ 20 bars relatlfs lorsque la superficie de l'orifice d'ejection varie de quelques millim8tres carres à 300 millimetres carres.
Lorsque la pression du gaz combustible diminuant at~eint une valeur proche de la pression minimale, on proc~de a une injection de gaz inerte (azote, gaz carbonique, etc.) pour provoquer une dilution du gaz telle que la composition d~u melange gaz dilue - air dans le jet libre ainsi forme soit . . _ . _ , . _ . .
~L53~5 inférieure à celle de la limite inférieure d'inflammabilité, ou rendre momentanément le gaz incombustible, pour éteindre une flamme éventuelle par défaut d'alimentation.
Pour les gaz à teneur en méthane inférieure à 95 et selon la nature les proportions des autres constituants, des pressions minimales et maximales appropriées doivent être calculées.
Un dispositif, selon l'invention, pour la dispersion de gaz combustible dans l'atmosphère est constitué par au moins une buse dont`l'orifice a une superficie déterminée, cette duse prolongeant une conduite de section intérieure plus importante que la section de la buse, conduite sur laquelle est monté un moyen d'en faire varier la section, moyen dont la commande est reliée à un dispositif de contrôle de la pression d'éjection de la buse de telle sorte que cette pression soit maintenue entre une valeur minimale supérieure à la valeur de la pression de soufflage et une valeur maximale inférieure à la valeur de la pression d'allumage stable en présence d'une flamme, ces valeurs minimale et maximale de la pression d'éjection, mesurées immédiatement en amont de la buse, étant déterminées pour ùn gaz à composition déterminée en Eonction de la superficie de l'orifice de la buse.
Un dispositif de dispersion de gaz combustibles dans l'atmosphère, dans d'~autres réalisations, est constitué par au moins une buse dont l'orifice a une section de superficie réglable, entre une valeur minimale et une valeur maximale, par un moyen de commande relié à un dispositif de contrôle de la pression d'éjection de la buse de -telle sorte ~ue cette pression soit maintenue entre une valeur minimale, supérieure à la valeur 30 de la pression de soufflage, et une valeur maximale inférieure à la valeur de la pression d'allumage stable en présence d'une flamme, ces valeurs, minimale et maximale, de la pression
-3-i3613S
d'éjection étant déterminées, pour un gaz de composition dé-terminée, en fonction de chaque valeur de la superEicie de l'orifice de la buse.
Un dispositif, s'il est constitué d'une pluralité de buses divergentes, chacune ayant un orifice de superficie S
à laquelle correspond un diamètre d = ~ ~, avec un angle minimal ~ entre les axes des duses voisines, est caractérisé
en ce que D/d ~ 80 et ~ ~ 20.
L'invention sera mieux comprise dans la description, donnée à ti'cre non limitatif, des schémas de réalisation il-lustrés à l'aide des figures suivantes:
- Fig. 1: Disperseur atmosphérique à une buse de diamètre fixe - Fig. 2: Disperseur atmosphérique à une buse de diamètre variable - Fig. 3: Disperseur atmosphérique à trois huses - Fig. 4: Diagramme Pression / section de buse.
En se référant à la figure 1, on distingue une buse 1, de diamètre dl fixe, prolongeant une conduite verticale 2 de diamètre d2, reliée à une conduite horizontale d'alimentation 3.
Le diamètre dl de la duse 1 est inférieur au diamètre d2 de la conduite 2.
La conduite 3 est munie d'une vanne 4 dont le moyen de manoeuvre 5 est commandé par des impulsions venues d'un dis-positif de contrôle 6. Ce dernier dispositif 6 est relié par un conducteur 7 à un détecteur de pression ~ placé dans la conduite 2, proche de la duse 1. Si lalpression de la source d'alimentation est inférieure ou égale à la pression d'allumage stable, la vanne 4 devient sans objet.
La figure 2 montre une buse 1 de diamètre variable dl prolongeant une conduite verticale 2 de diamètre d2 reliée ~15i3~i8S
à un conduit horizontal d'alimentat:ion 3.
L~ buse 1 est reliée à un moyen de manoeuvre 5 lui-même commandé par des impulsions venues d'un d.ispositi~ de contrôle 6. Ce dernier dispositiE 6 est relié par un conducteur 7 à un détecteur de pression 8 placé dans la conduite 2, proche de la 1.
Le diamètre dl de la huse à diamètre variable est, en tous cas, inférieur au diamètre d2 de la conduite 2.
La ~igure 3 donne le schéma en perspective d'un lQ disperseur atmosphérique à trois buses.
Chacune des buses, telle que 1 prolonge un conduit rectiligne 2 faisant avec chacun des conduits voisins un angle de telle façon que les trois conduits convergent en une zone 9 où ces conduits sont raccordés à une conduite d'alimentation 10.
Pour des raisons de commodité et parce que c'est le cas le plus général sur la figure 3, les trois conduits recti-lignes 2 sont représentés également inclinés par rapport à un : axe vertical.
Sur un tel disperseur atmosphéri~ue selon l'invention, les deux conditions suivantes sont rem~lies:
D/dl>, 80 et ~ ~ 20 La figure ~ est constituée par un diagramme sur.
papier bilogarithmique où sont reportées la pression en bars en ordonnées et la superficie de l'orifice de la duse en mm2 en abscisses. Ce diagramme a été établi pour un gaz contenant 95 ~ de méthane, 3 % d'éthane et le reste en homologues supé-rieurs et gaz inertes.
Sur la figure 4, nous distinguons deux courbes:
30 - une courbe en trait continu XX-X'X' dont la portion XX représente la pression de sou~flage et la portion X'.X' re-présente la pression d'allumage stable pour les duses à écoulement i ~ -5-~S3~ S
à vitesse au maximum égale à la vitesse du son, telles les duses cylindriques, - une courbe en trait discontinu YY-Y'Y' dont la po~tion YY représente la pression de soufflage et la portion Y'Y' repré-sente la pression d'allumage stable pour une duse à écoulement supersonique, par exemple une buse à convergent divergent dite tuyère de LAVAL, telle que mentionnée au paragraphe 1,283 du fascicule J14~2-13, chap. Mécanique des fluides par Georges Cohen de Lara, Tome Chimie et Génie Chimique I - Année 1965 -(Les Techniques de l'Ingénieur - 21 rue Casette - Paris VIè), Les courbes ~B-CD constituent une représentation des lieux des pressions minimale et maximale pour les vitesses d'écoulement inférieures à 1A vitesse du son.
Les courbes A'B'-C'D' constituent une représentation des pressions minimale et maximale pour les vitesses d'écoule-ment supérieures-à la vitesse du son.
Sur le même diagramme (fig~ 4) ont été reportés des éléments de courbes figuratives de la pression d'éjection en fonction de la section de la duse pour des débits donnés (Q. 103 m3/j), ceci dlaprès la formule Q = k.S.P.
dans laquelle S est la section de la buse en mm2, P la pression d'éjection en bar et k un coefficient caractéristique du gaz éjecté~
Ce diagramme montre que le passage de la buse à
écoulement sonique bloqué à la buse à écoulement supersonique s'accompagne d'une augmentation importante des performances de l'installation en ce qui concerne les débits maximaux admis-sibles.
Pour des gaz contenant une teneur en méthane moins importante, telle que 85 ~, le complément étant principalement constitué de gaz inertes tels que l'azote ou le CO2 avec quelques ~i3~
pour cent d'homologues supérieurs, on obtiendra un diagramme analogue à celui de la figure 4 avec un elargissement vers le haut et vers le bas de la zone de non inflammation. Ce phénomène s'amplifie encore lorsque la teneur en gaz inerte s'accrolt.
La LIE du méthane pur étant de 5 %, pour des mélanges de méthane et de gaz inerte, la LIE croît lorsque la teneur en gaz inerte augmente. Cette LIE peut croltre jusqu'à ce que l'on observe l'incombustibilité du mélange lorsque la teneur en gaz inerte approche de 50 %.
Pour des gaz contenant des proportions importantes d'homologues supérieurs, la zone de non inflammation se réduit considérablement, la courbe représentative de la pression de soufflage étant déplacée dans le sens de l'augmentation de la pression.
d'éjection étant déterminées, pour un gaz de composition dé-terminée, en fonction de chaque valeur de la superEicie de l'orifice de la buse.
Un dispositif, s'il est constitué d'une pluralité de buses divergentes, chacune ayant un orifice de superficie S
à laquelle correspond un diamètre d = ~ ~, avec un angle minimal ~ entre les axes des duses voisines, est caractérisé
en ce que D/d ~ 80 et ~ ~ 20.
L'invention sera mieux comprise dans la description, donnée à ti'cre non limitatif, des schémas de réalisation il-lustrés à l'aide des figures suivantes:
- Fig. 1: Disperseur atmosphérique à une buse de diamètre fixe - Fig. 2: Disperseur atmosphérique à une buse de diamètre variable - Fig. 3: Disperseur atmosphérique à trois huses - Fig. 4: Diagramme Pression / section de buse.
En se référant à la figure 1, on distingue une buse 1, de diamètre dl fixe, prolongeant une conduite verticale 2 de diamètre d2, reliée à une conduite horizontale d'alimentation 3.
Le diamètre dl de la duse 1 est inférieur au diamètre d2 de la conduite 2.
La conduite 3 est munie d'une vanne 4 dont le moyen de manoeuvre 5 est commandé par des impulsions venues d'un dis-positif de contrôle 6. Ce dernier dispositif 6 est relié par un conducteur 7 à un détecteur de pression ~ placé dans la conduite 2, proche de la duse 1. Si lalpression de la source d'alimentation est inférieure ou égale à la pression d'allumage stable, la vanne 4 devient sans objet.
La figure 2 montre une buse 1 de diamètre variable dl prolongeant une conduite verticale 2 de diamètre d2 reliée ~15i3~i8S
à un conduit horizontal d'alimentat:ion 3.
L~ buse 1 est reliée à un moyen de manoeuvre 5 lui-même commandé par des impulsions venues d'un d.ispositi~ de contrôle 6. Ce dernier dispositiE 6 est relié par un conducteur 7 à un détecteur de pression 8 placé dans la conduite 2, proche de la 1.
Le diamètre dl de la huse à diamètre variable est, en tous cas, inférieur au diamètre d2 de la conduite 2.
La ~igure 3 donne le schéma en perspective d'un lQ disperseur atmosphérique à trois buses.
Chacune des buses, telle que 1 prolonge un conduit rectiligne 2 faisant avec chacun des conduits voisins un angle de telle façon que les trois conduits convergent en une zone 9 où ces conduits sont raccordés à une conduite d'alimentation 10.
Pour des raisons de commodité et parce que c'est le cas le plus général sur la figure 3, les trois conduits recti-lignes 2 sont représentés également inclinés par rapport à un : axe vertical.
Sur un tel disperseur atmosphéri~ue selon l'invention, les deux conditions suivantes sont rem~lies:
D/dl>, 80 et ~ ~ 20 La figure ~ est constituée par un diagramme sur.
papier bilogarithmique où sont reportées la pression en bars en ordonnées et la superficie de l'orifice de la duse en mm2 en abscisses. Ce diagramme a été établi pour un gaz contenant 95 ~ de méthane, 3 % d'éthane et le reste en homologues supé-rieurs et gaz inertes.
Sur la figure 4, nous distinguons deux courbes:
30 - une courbe en trait continu XX-X'X' dont la portion XX représente la pression de sou~flage et la portion X'.X' re-présente la pression d'allumage stable pour les duses à écoulement i ~ -5-~S3~ S
à vitesse au maximum égale à la vitesse du son, telles les duses cylindriques, - une courbe en trait discontinu YY-Y'Y' dont la po~tion YY représente la pression de soufflage et la portion Y'Y' repré-sente la pression d'allumage stable pour une duse à écoulement supersonique, par exemple une buse à convergent divergent dite tuyère de LAVAL, telle que mentionnée au paragraphe 1,283 du fascicule J14~2-13, chap. Mécanique des fluides par Georges Cohen de Lara, Tome Chimie et Génie Chimique I - Année 1965 -(Les Techniques de l'Ingénieur - 21 rue Casette - Paris VIè), Les courbes ~B-CD constituent une représentation des lieux des pressions minimale et maximale pour les vitesses d'écoulement inférieures à 1A vitesse du son.
Les courbes A'B'-C'D' constituent une représentation des pressions minimale et maximale pour les vitesses d'écoule-ment supérieures-à la vitesse du son.
Sur le même diagramme (fig~ 4) ont été reportés des éléments de courbes figuratives de la pression d'éjection en fonction de la section de la duse pour des débits donnés (Q. 103 m3/j), ceci dlaprès la formule Q = k.S.P.
dans laquelle S est la section de la buse en mm2, P la pression d'éjection en bar et k un coefficient caractéristique du gaz éjecté~
Ce diagramme montre que le passage de la buse à
écoulement sonique bloqué à la buse à écoulement supersonique s'accompagne d'une augmentation importante des performances de l'installation en ce qui concerne les débits maximaux admis-sibles.
Pour des gaz contenant une teneur en méthane moins importante, telle que 85 ~, le complément étant principalement constitué de gaz inertes tels que l'azote ou le CO2 avec quelques ~i3~
pour cent d'homologues supérieurs, on obtiendra un diagramme analogue à celui de la figure 4 avec un elargissement vers le haut et vers le bas de la zone de non inflammation. Ce phénomène s'amplifie encore lorsque la teneur en gaz inerte s'accrolt.
La LIE du méthane pur étant de 5 %, pour des mélanges de méthane et de gaz inerte, la LIE croît lorsque la teneur en gaz inerte augmente. Cette LIE peut croltre jusqu'à ce que l'on observe l'incombustibilité du mélange lorsque la teneur en gaz inerte approche de 50 %.
Pour des gaz contenant des proportions importantes d'homologues supérieurs, la zone de non inflammation se réduit considérablement, la courbe représentative de la pression de soufflage étant déplacée dans le sens de l'augmentation de la pression.
Claims (9)
1. Procédé de dispersion de gaz combustibles dans l'atmosphère dans lequel on éjecte ce gaz par au moins une buse dont l'ori-fice a une superficie déterminée, à une pression supérieure à une pression minimale elle-même supérieure à la pression de souf-flage et inférieure à une pression maximale elle-même inférieure à la pression d'allumage stable en présence d'une flamme, ces pressions minimale et maximale étant définies en fonction de la superficie de l'orifice d'éjection.
2. Procédé selon la revendication 1 dans lequel la valeur de la pression minimale varie de quelques millibars à
deux bars relatifs et la valeur de la pression maximale varie de 90 bars à environ 12 bars relatifs, lorsque la superficie de l'orifice d'éjection varie de quelques millimètres carrés à 600 millimètres carrés.
deux bars relatifs et la valeur de la pression maximale varie de 90 bars à environ 12 bars relatifs, lorsque la superficie de l'orifice d'éjection varie de quelques millimètres carrés à 600 millimètres carrés.
3. Procédé selon la revendication 1 dans lequel la valeur de la pression minimale varie de quelques millibars à 2,5 bars relatifs et la valeur de la pression maximale varie de 150 bars à environ 20 bars relatifs lorsque la superficie de l'orifice d'éjection varie de quelques millimètres carrés à
300 millimètres carrés.
300 millimètres carrés.
4. Procédé selon la revendication 1 dans lequel la valeur de la pression du gaz combustible diminuant et arrivant proche de la valeur de la pression minimale, on procède à une injection de gaz inerte telle que la composition du gaz dilué
conduise à un mélange dans l'air en dessous de la limite infé-rieure d'inflammabilité, ceci jusqu'à ce que la pression du gaz combustible soit devenue inférieure à la pression du soufflage.
conduise à un mélange dans l'air en dessous de la limite infé-rieure d'inflammabilité, ceci jusqu'à ce que la pression du gaz combustible soit devenue inférieure à la pression du soufflage.
5. Procédé selon la revendication 1 dans lequel la valeur de la pression du gaz combustible diminuant et arrivant proche de la valeur de la pression minimale, on procède à une injection de gaz inerte pour rendre le gaz incombustible.
6. Dispositif de dispersion de gaz combustible dans l'atmosphère constitué par au moins une buse dont l'orifice a une superficie déterminée, cette buse prolongeant une conduite sur laquelle une conduite de section intérieure plus importante que la section de la buse, conduite sur laquelle est monté un moyen d'en faire varier la section, moyen dont la commande est reliée à un dispositif de contrôle de la pression d'éjection de la buse de telle sorte que cette pression soit maintenue entre une valeur minimale supérieure à la valeur de la pression de soufflage et une valeur maximale inférieure à la valeur de la pression d'allumage stable en présence d'une flamme, ces valeurs minimale et maximale de la pression d'éjection étant déterminées pour un gaz de composition déterminée en fonction de la superficie de l'orifice de la buse.
7. Dispositif de dispersion de gaz combustibles dans l'atmosphère constitué par au moins une buse dont l'orifice a une section de superficie réglable, entre une valeur minimale et une valeur maximale, par un moyen de commande relié à un dispositif de contrôle de la pression d'éjection de la buse de telle sorte que cette pression soit maintenue entre une valeur minimale, supérieure à la valeur de la pression de souf-flage, et une valeur maximale, inférieure à la valeur de la pression d'allumage stable en présence d'une flamme, ces valeurs minimale et maximale de la pression d'éjection étant déterminées, pour un gaz de composition déterminée, en fonction de chaque valeur de la superficie de l'orifice de la buse.
8. Dispositif selon une des revendications 5 ou 6, constitué par une pluralité de buses divergentes dont les orifices ont une superficie S à laquelle correspond un diamètre , avec un angle minimal .alpha. entre les axes des duses voisines, caractérisé en ce que D/d ? 80 et .alpha. ? 20°.
9. Procédé de dispersion de gaz combustibles dans l'atmosphère dans lequel on éjecte ce gaz par au moins une buse dont l'orifice a une superficie déterminée, à une pression supérieure à la pression de soufflage et inférieure à la pression d'allumage stable en présence d'une flamme, ces pressions de soufflage et d'allumage étant définies en fonc-tion de la superficie de l'orifice d'éjection.
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|---|---|---|---|
| FR7930069 | 1979-12-07 | ||
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|---|---|
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ID=9232506
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| CA000366270A Expired CA1153685A (fr) | 1979-12-07 | 1980-12-05 | Procede et dispositif de dispersion de gaz combustibles dans l'atmosphere |
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| Country | Link |
|---|---|
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| CA (1) | CA1153685A (fr) |
| FR (1) | FR2470632A1 (fr) |
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| NL (1) | NL8006589A (fr) |
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| CN109718679B (zh) * | 2018-12-25 | 2021-06-11 | 中国航天空气动力技术研究院 | 一种混合稳压室装置 |
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- 1980-12-03 NL NL8006589A patent/NL8006589A/nl not_active Application Discontinuation
- 1980-12-05 CA CA000366270A patent/CA1153685A/fr not_active Expired
- 1980-12-05 NO NO803692A patent/NO164885C/no unknown
- 1980-12-05 GB GB8039065A patent/GB2065931B/en not_active Expired
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1982
- 1982-06-28 US US06/392,679 patent/US4460128A/en not_active Expired - Fee Related
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| NO164885C (no) | 1990-11-28 |
| US4460128A (en) | 1984-07-17 |
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