BRPI0803334B1

BRPI0803334B1 - Disposição de porta de ar em uma caldeira de recuperação, sistema de ar de combustão para uma caldeira de recuperação e disposição de porta de ar em uma caldeira industrial

Info

Publication number: BRPI0803334B1
Application number: BRPI0803334-0A
Authority: BR
Inventors: Richard A Wessel
Original assignee: The Babcock & Wilcox Company
Priority date: 2007-03-28
Filing date: 2008-03-17
Publication date: 2022-04-26
Also published as: BRPI0803334A2; CA2622163C; US20080236459A1; CA2622163A1; US8607718B2

Abstract

SISTEMA DE AR DE COMBUSTÃO EM CALDEIRA DE RECUPERAÇÃO COM PORTAS DE AR INTERMEDIÁRIAS VERTICALMENTE ALINHADAS EM MÚLTIPLOS NÍVEIS DE PORTAS DE AR TERCIÁRIO. Trata-se de um sistema de ar de combustão particularmente útil em caldeiras de recuperação de processo kraft ou em caldeiras de recuperação de processo soda que tem um nível de portas de ar líquido situado acima das pistolas de licor negro, e os múltiplos níveis de ar terciário formados substancialmente por portas de ar terciário verticalmente alinhadas situadas acima das pistolas de licor negro. As portas de ar líquido e as portas de ar terciário se encontram nas mesmas paredes opostas da fornalha e são verticalmente alinhadas, de forma substancial, com as portas de ar na mesma parede em diferentes níveis. As portas de ar liquido ficam situadas logo acima das pistolas de licor negro em uma faixa de cerca de 15 centímetros a cerca de 1,21 metros (cerca de meio pé a cerca de quatro pés) . As portas de ar terciário são lateralmente deslocadas em relação às portas de ar terciário na parede lateral da fornalha. O primeiro nível de ar terciário fica situado a uma distância vertical na faixa de cerca de 1,21 a 3,65 metros (quatro (...).

Description

CAMPO DA INVENÇÃO

A presente invenção refere-se, em geral, ao campo de geração de energia e de projetos de caldeiras industriais e, mais particularmente, sistemas de ar de combustão para caldeiras industriais, especialmente, caldeiras de recuperação de processo Kraft ou caldeiras de recuperação de processo soda usadas na indústria de celulose e papel.

FUNDAMENTOS DA INVENÇÃO

A demanda industrial por uma maior capacidade de processamento de licor negro em caldeiras de recuperação Kraft tem causado um aumento significante na velocidade da fornalha de cuba e na transferência de partículas. A demanda por uma maior eficiência de energia em caldeiras de recuperação também tem aumentado o teor de sólidos em líquidos negros liberados na caldeira, ocasionado tamanhos médios de massa menores das gotículas provenientes de bocais de aspersão de licor negro e um aumento adicional na transferência. Maiores transferências resultam em um aumento de incrustação e obstrução de superfícies de passagem de convecção.

Para uma discussão geral sobre a recuperação quí-mica e de calor na indústria de celulose e papel, e dos as-pectos particulares do processo de polpação alcalina e de recuperação química, faz-se referência à Steam/its generati- on and use, 41δ Ed. , Kitto and Stultz, Eds., Copyright © K 2005, The Babcock & Wilcox Company, Capítulo 28, estando o texto deste aqui incorporado a título de referência ainda que completamente apresentado no presente documento. A Figura 1 é uma vista lateral em seção de um projeto conhecido de 5 uma caldeira de recuperação Kraft fabricada pela Babcock & Wilcox Company, genericamente designada como 1. As duas funções principais de uma caldeira de recuperação de processo Kraft, caldeira de recuperação de processo soda, ou, simplesmente, "caldeira de recuperação" consistem em: queimar a 10 porção orgânica de licor negro (um subproduto da polpação química); liberar energia para geração de vapor; e reduzir a porção inorgânica oxidada de licor negro em uma pilha ou leito sustentado pelo piso da fornalha. Os produtos químicos inorgânicos fundidos no leito, conhecidos como fundição, são 15 descarregados em um tanque de água onde são dissolvidos e recuperados como um líquido verde.

A caldeira de recuperação 1 ilustrada na Figura 1 compreende uma fornalha 10 que é, tipicamente, retangular na seção transversal, dotado de paredes delimitadas 12 formadas 20 por tubos de água ou vapor resfriado. O licor negro é ali-mentado em uma porção inferior da fornalha 10 através de um ou mais bocais de aspersão BL de licor negro 14 (também de-nominados como "pistolas de licor negro", "pistolas de líquido" ou, simplesmente, bocais BL 14) que aspergem o licor 25 negro na fornalha 10 através de aberturas nas paredes delimitadas 12. A fornalha 10 é, genericamente, retangular na seção transversal, e tem uma parede anterior 16, uma parede posterior 18 e duas paredes laterais 20. A parte anterior da caldeira de recuperação 1 é definida pelo lado esquerdo da Figura 1, a parte posterior da caldeira de recuperação 1 é definida pelo lado direito da Figura 1, e a largura da caldeira de recuperação 1 é perpendicular ao plano do papel onde a Figura 1 está desenhada. A parede lateral à esquerda (LHSW) da caldeira 1 é definida pela parede lateral 20 à esquerda, já que uma fica voltada para a parte anterior da caldeira de recuperação 1, e a parede lateral à direita (RHSW) é definida pela parede lateral 20 à direita.

Com um sistema de ar convencional, introduz-se ar de combustão na caldeira de recuperação 1 da fornalha 10 a- través de portas de ar em elevações graduais acima de um piso 22 da fornalha 10. Estas elevações consistem em: ar primário 24; ar secundário 26; e ar terciário 28, conforme mostrado na Figura 1. Tipicamente, um quarto até metade do ar entra no nível de ar primário PA 24 próximo ao piso da fornalha 22. O equilíbrio do ar para combustão é gradual nos níveis de ar secundário SA 26 e ar terciário TA 28. O último estágio ou elevação de ar, o ar terciário TA 28, é, tipicamente, introduzido em uma elevação de 2,13 a 4,16 metros (sete a quatorze pés) acima dos bocais de licor negro 14. Requer-se uma boa penetração e mistura do ar terciário TA para completar a combustão do licor negro e dos gases de inflamáveis (CO, H2 e H2S) dentro da fornalha 10. Os gases gerados pela combustão se elevam para fora da fornalha 10 e fluem através das superfícies de transferência de calor por convecção. A superfície super-aquecedora 30 fica disposta na entrada em relação à passagem de convecção, seguida pela su- perfície de geração de vapor (borda da caldeira) 32 e finalmente pela superfície economizadora 34. As paredes delimitadas de água resfriada da fornalha 12 e o volume da fornalha 10 oferecem a superfície necessária e o tempo de retenção 5 para resfriar o gás a temperaturas onde os sopradores de fuligem podem remover, de forma eficaz, as cinzas químicas das superfícies de convecção. Uma abóbada ou ponta da fornalha 36 cobre a superfície super-aquecedora 30 contra o calor radiante da fornalha 10 e distribui, uniformemente, o fluxo de 10 gás que entra na superfície super-aquecedora 30.

Os bocais BL 14 produzem uma aspersão com uma dis-tribuição em relação ao tamanho de gotícula e um tamanho médio de massa de gotícula de cerca de 2 a 4 mm. As partículas maiores (por exemplo, > 3mm) provenientes dos bocais BL a- 15 presentam trajetórias descendentes pelo fato de elas serem mais influenciadas por seu momento inicial e pela ação da gravidade. As partículas menores de licor negro (< 1 mm) são mais influenciadas pelas forças de arrasto aerodinâmico e são erguidas para cima junto ao fluxo de gás. Estas partícu- 20 las são conhecidas como transferidoras. As partículas trans-feridoras são depositadas sobre as superfícies de passagem de convecção, o que causa incrustação e obstrução destas su-perfícies e, é prejudicial ao desempenho de transferência de calor da caldeira e à operação contínua da caldeira. Um pro- 25 jeto de sistema de ar influencia a quantidade de partículas transferidoras de duas formas: 1) a magnitude e distribuição da velocidade vertical o que proporciona uma suspensão de partículas menores, e 2) correntes de gás horizontais que empurram as partículas menores na direção das paredes da fornalha, onde elas são depositadas e removidas do gás.

Os sistemas de ar convencionais com os três níveis descritos de ar de combustão, tipicamente, têm apenas um nível de ar terciário acima dos bocais de licor negro 14, sendo que a função principal destes consiste em fornecer ar para completar a combustão de gases e partículas inflamáveis que se ascendem na fornalha. A patente U.S No. 5.715.763 de Fornetti et al. descreve uma fornalha da caldeira de recuperação de licor negro dotada de portas de injeção de ar quaternário situadas nas paredes da fornalha nas adjacências, ou em aproximadamente a mesma elevação, das pistolas de injeção de licor negro. A patente U.S. No. 5.121.700 de Black- well et al. descreve um método de introdução de ar em uma fornalha da caldeira de recuperação que por sua vez introduz ar através de conjuntos de jatos pequenos e grandes nas paredes opostas, sendo que os jatos pequenos se opõem aos jatos grandes, e são denominados na patente como uma intercalação parcial. O conceito de portas de ar verticalmente alinhadas foi originado por E. Uppstu et al. 1995, e, é exclusivamente aplicado a sistemas de ar secundário na publicação do pedido de patente norte-americano U.S. 2004/0149185, e na patente U.S. No. 6.742.463.

SUMÁRIO DA INVENÇÃO

Os sistemas supramencionados não incluem os aspectos da presente invenção que incluem uma combinação de portas de ar intermediárias situadas logo acima das pistolas de licor negro, e múltiplos níveis de ar terciário formados por portas de ar terciário verticalmente alinhadas nas paredes opostas da fornalha da caldeira conforme descrito no presente documento.

Genericamente, o sistema de ar da caldeira de re-cuperação de acordo com a presente invenção descreve: um nível de portas de ar secundário (SA) nas paredes anterior e posterior da fornalha da caldeira de recuperação, dispostas com portas completamente intercaladas e um número maior de portas de SA na parede posterior do que na parede anterior. Um nível intermediário de ar de licor (LA) é proporcionado logo acima das pistolas de licor negro (BL), nas paredes anterior e posterior. A disposição das portas de LA fica alinhada às portas de ar terciário (TA) que são proporcionadas nas paredes anterior e posterior acima das portas de LA. Ao menos dois níveis de portas de TA são proporcionadas tanto na parede anterior como na parede posterior, com um espaçamento (ou acoplamento) vertical apertado, em uma disposição completamente intercalada de portas de TA que são verticalmente alinhadas de forma substancial, e proporciona-se um número maior de portas de TA na parede anterior do que na parede posterior (ou seja, opostas à disposição de portas de SA) .

Consequentemente, um aspecto da presente invenção é descrito em relação à disposição da porta de ar associada ao sistema de ar de combustão para uma caldeira de recuperação dotada de uma fornalha com uma parede anterior, sendo que a parede posterior se opõe à parede anterior, e duas paredes laterais adjacentes às paredes opostas anterior e pos- terior, uma pluralidade de pistolas de licor negro que ser-vem para injetar licor negro na fornalha, sendo que as pis-tolas de licor negro ficam situadas nas paredes da fornalha e em uma elevação comum em relação a um piso da fornalha, e um sistema de ar de combustão que serve para fornecer um suprimento de ar à fornalha. A disposição da porta de ar compreende diversos componentes inter-relacionados, incluindo uma pluralidade de portas de ar primário nas paredes da fornalha que forma um nível de ar primário. Proporciona-se uma pluralidade de portas de ar secundário apenas nas paredes anterior e posterior da fornalha que forma um nível de ar secundário em uma elevação acima do nível de ar primário e abaixo da elevação comum da pluralidade de pistolas de licor negro, sendo que número de portas de ar secundário em uma parede é maior que o número de portas de ar secundário na parede oposta, sendo que as portas de ar secundário em uma parede são lateralmente deslocadas em relação às portas de ar secundário na parede oposta. Proporciona-se uma elevação de portas de ar de licor apenas nas paredes anterior e posterior da fornalha, junto a uma pluralidade de portas de ar terciário apenas nas paredes anterior e posterior da fornalha que forma pelo menos dois ou mais níveis de ar terciário acima da elevação das portas de ar de licor, onde as portas de ar terciário e as portas de ar de licor são verticalmente alinhadas, de forma substancial, entre si.

Outro aspecto da presente invenção é descrito em relação a um sistema de ar de combustão para uma caldeira de recuperação dotada de quatro paredes genericamente ortogo- nais e de um piso. 0 sistema de combustão inclui um nível de ar primário levei formado por uma pluralidade de port.as de ar primário em todas as paredes da fornalha mais próximas ao piso. Um único nível de ar secundário é formado pelas' portas opostas de ar secundário nas paredes anterior e posterior da fornalha acima das portas de ar primário. As pistolas de licor negro nas paredes da fornalha são proporcionadas acima do único nível de ar secundário das portas opostas de ar secundário, e uma elevação de portas de ar de licor apenas nas paredes anterior e posterior da fornalha fica localizada a uma distância vertical na faixa de cerca de zero a 1,21 metros (zero a quatro pés) acima da elevação das pistolas de licor negro. Finalmente, pelo menos os primeiro, segundo e terceiro níveis de ar terciário formados pelas portas de ar terciário são proporcionados apenas nas paredes anterior e posterior da fornalha acima das pistolas de licor negro, sendo que as portas de ar terciário ficam dispostas em colunas verticalmente alinhadas, de forma substancial, nas paredes opostas da fornalha e alinhadas com as portas de ar de licor. Cada porta de ar terciário fica situada em um dos três níveis de ar terciário, sendo que o primeiro nível de ar terciário fica situado a uma distância vertical na faixa de 1,21 a 3,65 metros (quatro a doze pés) acima da elevação das portas de ar de licor, e o segundo e qualquer terceiro nível de ar terciário adicional ficam situados e espaçados de um nível de ar terciário adjacente em intervalos verti-cais regularmente espaçados na faixa de 1,21 a 2,43 metros (quatro a oito pés).

Ainda outro aspecto da presente invenção envolve a aplicação do sistema de ar de combustão em caldeiras indus-triais que não queimam licor negro, ao invés disso, queimam um combustível sólido como madeira ou biomassa. Nesses tipos de caldeiras industriais que queimam esses tipos alternativos de combustíveis, as pistolas de licor negro seriam substituídas por dispositivos de injeção de combustível, como dispositivos de distribuição mecânica conhecidos para combustíveis sólidos, por exemplo, aspersores de combustível, condutos de combustível, ou similares. As portas de ar de licor nestas aplicações seriam denominadas como portas de ar combustível ou algo do gênero.

Ainda outro aspecto da presente invenção é descri-to em relação a um método para redução de partículas trans-feridoras, enquanto alcança uma rápida mistura e combustão completa de gases inflamáveis, e corrosão mínima é revelada. Um benefício é a redução das emissões de N0x através de plataformas mais profundas de ar de combustão.

Os diversos recursos da descoberta que caracteri-zam a invenção são mostrados com particularidade nas reivindicações em anexo e formam parte desta descrição. Para um melhor entendimento da invenção, suas vantagens operacionais e os benefícios específicos realizados por seus usos, faz-se referência aos desenhos em anexo e às questões descritivas onde são ilustradas as modalidades preferenciais da invenção .

BREVE DESCRIÇÃO DOS DESENHOS

A Figura 1 é uma vista lateral em corte de uma e- levação de uma caldeira de recuperação conhecida do tipo Kraft fabricada pela The Babcock & Wilcox Company.

A Figura 2 é uma vista em perspectiva esquemática de uma caldeira de recuperação com uma primeira modalidade de um sistema de ar de combustão de acordo com a presente invenção, onde um nível de ar de licor de LA é fornecido próximo às pistolas de licor negro elevação junto aos múltiplos níveis de portas de ar terciário verticalmente alinhadas .

As Figuras 3A, 3B e 3C são vistas planas esquemá-ticas dos locais das portas de ar terciário de acordo com a presente invenção para fornalhas com diferentes razões entre a largura e profundidade.

A Figura 4 é uma vista em perspectiva esquemática da caldeira de recuperação da Figura 2 que mostra um padrão de luxo de ar de combustão resultante.

As Figuras 5 e 6 são vistas em perspectiva esque-mática de uma caldeira de recuperação com a segunda e ter-ceira modalidades do sistema de ar de combustão de acordo com a presente invenção, similar ao ilustrado na Figura 2.

DESCRIÇÃO DAS MODALIDADES PREFERIDAS

Referindo-se aos desenhos, em geral, onde referên-cias numéricas similares designam as mesmas ou elementos funcionalmente similares ao longo dos diversos desenhos e, com relação à Figura 2, em particular, mostrou-se uma fornalha 100 de uma caldeira de recuperação que tem uma primeira modalidade de um sistema de ar de combustão construído, de acordo com os princípios da presente invenção. Certas simi- laridades entre esta modalidade da Figura 2 e aquelas ilus-tradas e descritas posteriormente nas Figuras, tornar-se-ão aparentes.

Embora a descrição a seguir seja proporcionada no contexto de uma caldeira de recuperação do tipo caldeira de recuperação Kraft, será avaliado que a presente invenção também é aplicável em caldeiras de recuperação de processo soda e em caldeiras industriais conforme descrito no presente documento. Consequentemente, embora a descrição a seguir utilize, deste modo, o termo pistolas de licor negro refere- se principalmente à combustão do licor negro nas Caldeiras de recuperação Kraft, o combustível usado nos processos soda mencionados acima também é queimado através das pistolas de licor e, na aparência visual, também é quase indistinguível do licor negro. Daqui por diante e nas reivindicações em a- nexo, que formam uma parte desta descrição o termo pistolas de licor negro ou pistolas de licor é usado, de forma inter- cambiável, para se referir aos dispositivos de queima de combustível apropriados usados no combustível em questão. Finalmente, embora os modelos de dinâmica de fluido computacional (CFD) usados durante desenvolvimento da presente invenção sejam baseados na queima de licor negro em uma caldeira de recuperação Kraft, acredita-se que resultados similares podem ser obtidos com as caldeiras de recuperação de processo soda ou com as caldeiras industriais descritas no presente documento e, deste modo, a presente invenção inclui todas estas caldeira de recuperação Kraft, recuperação de processo soda e industriais.

A fornalha 100 compreende paredes de fechamento de fornalha 120, parede anterior 160, parede posterior 180, duas paredes laterais 200, mais particularmente, designadas como paredes laterais esquerda e direita LHSW e RHSW, res-pectivamente, um piso 220, uma disposição de licor negro (BL) bocais 140 em uma elevação BL e queimadores auxiliares 50. Um nível de ar primário PA é formado pelas de portas de ar primário 240, um nível de ar secundário SA formado pelas portas de ar secundário 260, um nível de ar de licor LA formado por portas de ar de licor 40 e múltiplos níveis de ar terciário (TA) TA-1 a TA-M, onde M = 2 ou 3, formados pelas portas de ar terciário 280. 0 nível de ar de licor LA é o primeiro nível de ar de combustão introduzido na fornalha 100 em uma elevação acima da elevação dos bocais de licor negro BL que tem os bocais BL 140.

As portas de ar secundário 260 têm, de preferên-cia, o mesmo tamanho e são dispostas para formar somente um nível de ar secundário. SA em uma elevação acima do nível de ar primário PA e abaixo de uma elevação comum da pluralidade de pistolas de licor negro no nível de pistola de licor BL. Além disso, prefere-se que o número de portas de ar secundário 260 em uma parede (anterior ou posterior) seja maior que o número de portas de ar secundário 260 na parede oposta (anterior ou posterior) e as portas de ar secundário 260 em uma parede sejam lateralmente desviadas das portas de ar secundário 260 na parede oposta, formando, assim, uma disposição completamente entrelaçada é conhecida por aqueles versados na técnica. Entretanto, uma disposição completamente en- trelaçada não é absolutamente essencial. Em outras palavras, as portas de ar secundário 260 podem compreender portas de ar secundário maiores e menores 260 que alternam ao longo de uma largura da caldeira de recuperação e, onde as portas de 5 ar secundário maiores em uma parede oposta às portas de ar secundário na outra parede em uma disposição de ar secundário parcialmente entrelaçada.

O ar de licor é introduzido somente a partir das paredes opostas (por exemplo, anterior ou posterior) da for- 10 nalha através das portas de ar de licor 40 e a elevação do nivel de ar de licor LA fica em uma distância vertical x, na faixa de cerca de 0,1524 metros (1/2 pé) a 1,2192 (quatro pés) acima da elevação BL dos bocais de licor negro 140. O ar terciário também é fornecido somente a partir das paredes 15 anterior e posterior da fornalha em dois ou mais níveis, TA- 1 a TA-M. na modalidade mostrada na Figura 2, o nível de ar de licor LA formado logo acima do nível dos bocais de licor negro 140 fica situado, de preferência, não além do que cerca de 1,2192 metros (quatro pés) acima da elevação de bocal 20 de licor negro BL. O nível LA pode ser considerado e designado, de forma alternativa, como um dos níveis de ar terciário, conforme adicionalmente descrito, mas difere dos níveis de ar terciário pelo fato de que se situam próximos às pistolas de licor negro elevação BL. O primeiro nível terciário 25 TA-1 é proporcionado em uma distância vertical y na faixa de cerca de 1,2192 metros (quatro pés) a 3,6576 metros (doze pés) acima do nível de ar de licor LA. Os níveis de ar terciário, tal como TA-2 são situados espaçados de um nível de r ar terciário adjacente em intervalos verticais espaçados regulares z (ou t; vide Figura 6) na faixa de cerca de 1,2192 metros (quatro pés) a 2,4384 metros (oito pés), dependendo do tamanho da fornalha 100. O espaçamento pode aumentar pro- porcionalmente (linearmente) com aumentos em uma dimensão característica da fornalha,, tal como a largura ou a profundidade. A modalidade da Figura 2 serve para uma fornalha com uma largura de aproximadamente (32 pés) e uma profundidade de aproximadamente 9,753 6 metros (36 pés) . Os princípios da presente invenção podem ser aplicáveis em fornalhas 100 com larguras até aproximadamente 15,24 metros (50 pés).

De acordo com a presente invenção, a disposição de portas de ar terciário TA em qualquer dado nível depende da razão largura/profundidade da fornalha. Por exemplo, uma 15 fornalha substancialmente "quadrada" pode ser tipicamente dotada com uma disposição de 3 paredes anteriores e 2 portas de parede posterior TA - uma disposição "3F/2R". Em uma for-nalha 100 que mais estreita, pode ser que uma disposição de portas TA 2F/1R seja requerida. Em geral, o espaçamento en- tre as portas em um dado nível em uma parede anterior ou em uma parede posterior da fornalha 100 aumenta em proporção ao tamanho da fornalha, levando diversos fatores, tal como o grau de expansão dos jatos de ar, em conta e como tais jatos de ar interagem com os jatos de uma parede oposta.

Deste modo, as Figuras 3A, 3B e 3C ilustram esque maticamente diversas modalidades de disposições de porta de ar de sistemas de ar de combustão da invenção, conforme a- plicadas às caldeiras de recuperação que tem uma configura- ção geralmente retangular com quatro paredes ortogonais contíguas que formam a fornalha da caldeira. Em particular, as Figuras 3A, 3B e 3C ilustram disposições laterais representativas das portas de ar terciário 280 em paredes opostas da fornalha 100 e podem ser aplicadas em qualquer uma das disposições das Figuras 2, 5 e 6. As portas de ar terciário 280 de uma parede são entrelaçadas com as portas de ar terciário de uma parede oposta devido aos desvios laterais mostrados, com uma porta de ar terciário extra 280 em uma das paredes opostas. Esta disposição permite que o fluxo de ar das folhas verticais se estenda a partir da parede que origina a parede oposta da fornalha para realizar o efeito desejado de puxar pequenas partículas das paredes da fornalha para reduzir a persistência de resíduos. Como mostrado, o número de portas TA 280 irá aumentar à medida que a razão de largu- ra/profundidade aumenta. A Figura 3A ilustra a disposição da Figura 2 - uma disposição 3F/2R, enquanto as Figuras 3B e 3C ilustram as disposições 4F/3R e 5F/4R, respectivamente.

De preferência, o sistema de ar de compus tão da presente invenção também proporciona uma disposição de porta de ar, onde o número de portas de ar terciário 280 em uma dada elevação em uma parede é maior que o número de portas de ar terciário 280 na mesma elevação na parede oposta e di spos to nas paredes opos tas, de modo que as portas de ar terciário 280 nas parede opostas sejam lateralmente desviadas com relação uma à outra. Ainda adicionalmente, também é preferencial dispor as portas de ar, de modo que a parede que tem o maior número de portas de ar terciário 2 8 0 seja oposta à parede que tem o maior número de portas de ar secundário 260. Nestes casos, a parede posterior 180 pode ter o maior número de portas de ar secundário 260 ou a parede anterior 160 pode ter o maior número de portas de ar secundário 260. Entretanto, os sistemas de ar de combustão, de acordo com a presente invenção também podem ser a mesma parede, ou a parede anterior 160 ou a parede posterior 180, de modo que possam ser dotados do maior número de portas de ar secundário 260 e portas de ar terciário 280.

Conforme são conhecidas na técnica, as paredes de fechamento da fornalha 120 são formadas de tubos de água ou vapor resfriado que formam o circuito de água da caldeira. As portas de ar são formadas através de paredes de fechamento 120 da fornalha 100 em múltiplas localizações nos diversos níveis descritos, com os dutos de ar (não mostrados) que levam as portas do suprimento de ar (também não mostrado) para controlar a operação da fornalha. Embora mostrados no contexto deste desenho de caldeira particular, os princípios da invenção não são limitados a estas modalidades ou aplicações específicas somente neste tipo de desenho de caldeira. Por exemplo, os sistemas de ar de combustão, de acordo com a presente invenção, também podem ser aplicados a outros tipos de caldeiras industriais que não queimam licor negro e em vez disso queimam combustível sólido, como madeira ou biomassa. Será avaliado por aqueles versados na técnica que tais tipos de caldeiras industriais que queimam estes tipos alternativos de combustíveis, as pistolas de licor negro podem ser substituídas por dispositivos de injeção de combus- tível, como os dispositivos de distribuição mecânica conhecidos para combustíveis líquidos, por exemplo, distribuidores de combustível, condutos de combustível ou similares. As portas de ar de licor 40 em tais aplicações podem ser referidas como portas de ar de combustível 40 ou similares.

Se os queimadores de combustível auxiliares 50 forem proporcionados, eles são preferencialmente proporcionados nas paredes laterais da fornalha 100 ou em localizações nas paredes anteriores e posteriores que não interferem na penetração de jato de ar proveniente das portas SA.

Voltando à Figura 2, o sistema de ar de combustão nível de ar primário PA é definido por uma pluralidade de ar portas de ar primário 240 situadas em uma elevação da fornalha inferior ou mais inferior 100, mais próxima ao piso 220 da caldeira. O nível de ar secundário SA é definido pelas portas de ar secundário 2 60 situadas em uma elevação acima do nível de ar primário PA e abaixo da elevação BL das pistolas de licor negro 140. As portas de ar terciário 280 que definem os níveis de ar terciário TA-1 e TA-2 são dispostas lateralmente, de modo que formem um padrão de fluxo entrelaçado com jatos N a partir de uma parede e jatos N+l a partir da parede oposta e como ilustrado nas Figuras 3A a 3C, N é um número inteiro de 2 a 4. As portas de ar terciário 280 que formam os níveis de ar terciário são alinhadas, de forma substancialmente vertical, nas respectivas paredes anteriores e posteriores da caldeira, uma em cima da outra, como mostrado em colunas verticais. Como adicionalmente mostrado na Figura 2, as portas LA 40 têm a mesma disposição horizon- tal que as portas de ar terciário 280 (com a possível exceção em que uma ou mais portas não são proporcionadas se estiverem nas proximidades de um bocal de licor negro 140) e as portas LA 40 também ficam verticalmente alinhadas com as portas de nível de ar terciário 280. As portas LA 40 se situam, de preferência, em aproximadamente 0,6096 metros (dois pés) acima da elevação BL das pistolas de licor negro 140. O nível de ar terciário TA-1 fica situado, de preferência, a- proximadamente 3,048 metros (dez pés) acima da elevação BL das pistolas de licor negro 140. O nível de ar terciário TA- 2 se situa, de preferência, aproximadamente 4,2672 metros (quatorze pés) acima da elevação BL das pistolas de licor negro 140. Com esta modalidade particular, o fluxo de ar combinado com o ar de licor LA e o nível de ar terciário TA é de 25 a 40% do fluxo de ar total e a velocidade de jato inicial é cerca de 39,624 a 79,248 metros/segundo (130 a 260 pés/segundo).

Com a injeção de ar de licor através das portas LA 40, correntes de gás horizontal fortes são criadas pelas portas LA 40 logo acima da elevação BL dos bocais de licor negro 140; pequenas partículas são arrastadas pelas correntes de gás horizontais e puxadas em direção às paredes da fornalha; e a remoção de resíduos é iniciada na menor elevação possível na fornalha sem interferir na distribuição de aspersão de gotículas grandes. As correntes de gás horizontais são reforçadas nos níveis de ar terciário TA-1, TA-2, etc. que continuam o processo de remoção de resíduos. A distribuição por aspersão de licor (de gotículas grandes) nas paredes da fornalha e no leito de carbonização não é afetada pela injeção de ar de licor através das portas LA 40, particularmente quando os bocais de licor negro tipo placa de respingo 140 são usadas e inclinadas para baixo para direcionar a aspersão grossa em direção ao piso da fornalha 220.

Como mostrado na Figura 4, as portas de ar terciário verticalmente alinhadas 280 reforçam a penetração de jato e criam padrões de fluxo de ar que aparecem como "folhas verticais" VS do ar que penetra ao longo da profundidade da fornalha. Uma camada de cisalhamento expandida entre as folhas verticais aumenta a mistura e esgotamento dos gases combustíveis (voláteis, CO e H2S) na fornalha superior e reduz potencialmente as taxas de corrosão das paredes da fornalha acima dos níveis de ar terciário. As folhas verticais VS são desviadas lateralmente e entrelaçadas através da dis-posição das portas de ar terciário 280 em cada um dos níveis de ar terciário TA-1, TA-2, conforme adicionalmente descrito.

A Figura 5 ilustra uma modalidade alternativa de um sistema de ar de combustão para uma caldeira de recuperação, de acordo com a presente invenção, que inclui dois níveis de ar terciário TA-1 e TA-2 formados pelas portas de ar terciário 280 todas as quais ficam verticalmente alinhadas com as portas LA 40 no nível de ar de licor LA. Nesta modalidade, as portas LA 40 se situam, de preferência, aproximadamente 0,6096 metros (2 pés) acima da elevação BL das pistolas de licor negro 140. O primeiro nível de ar terciário TA-1, fica situado em uma elevação, de preferência, aproximadamente 1,8288 metros (6 pés) acima da elevação BL das pistolas de licor negro 140. O outro nível de ar terciário, TA-2, fica situado, aproximadamente 3,048 metros (dez pés) acima da elevação BL das pistolas de licor negro 140. Como mostrado, todas as portas 280 dos níveis de ar terciário e as portas LA 40 do nível de ar de licor ficam verticalmente alinhadas nas respectivas paredes da fornalha da caldeira.

A Figura 6 ilustra uma modalidade alternativa de um sistema de ar de combustão para uma caldeira de recuperação, de acordo com a presente invenção, que inclui três níveis de ar terciário TA-1, TA-2 e TA-3, formados pelas portas de ar terciário 280 que ficam verticalmente alinhadas com as portas LA 40 no nível de ar de licor LA. Nesta modalidade, as portas LA 40 ficam novamente situadas, de preferência, aproximadamente 0,6096 metros (2 pés) acima da elevação BL das pistolas de licor negro 140. O primeiro nível de ar terciário TA-1, fica situado, de preferência, aproximadamente 1,8288 metros (6 pés) acima da elevação BL das pistolas de licor negro 140; o segundo e o terceiro níveis de ar terciário TA-2 e TA-3 são regularmente espaçados e situados aproximadamente entre 3,048 metros (dez pés)e 4,26 metros (quatorze pés), respectivamente, acima da elevação BL das pistolas de licor negro 140. Conforme mostrado, todas as portas de ar terciário 280 dos níveis de ar terciário ficam are verticalmente alinhadas com as portas LA 40 no nível de ar de licor LA nas respectivas paredes da fornalha da caldeira. O terceiro nível de ar terciário TA-3 e proporcionado para aumentar o tamanho e o efeito dos padrões de fluxo de ar da folha vertical VS previamente descritos e reduz adicionalmente a persistência de resíduo da partícula.

As vantagens do sistema de ar de caldeira de recuperação, de acordo com a presente invenção, inclui a capacidade de queimar uma faixa mais ampla de sólidos de licor negro, que inclui mais de 80% de queima de sólidos. Prevê-se que a modelagem de dinâmica de fluido computacional (CFD) das Caldeiras de Recuperação Kraft que operam com o sistema de ar, de acordo com a presente invenção, reduzam as emissões, a capacidade de manter a combustão estável na fornalha inferior e no leito de carbonização, e persistência de resíduos reduzida de partículas que resultam na capacidade aprimorada de manter a superfície de aquecimento por convecção limpa por períodos prolongados de operação.

Embora as modalidades específicas da presente invenção tenham sido mostradas e descritas em detalhes para ilustrar a aplicação e os princípios da invenção, será entendido que não se pretende que a presente invenção seja limitada a isto e que a invenção pode ser incorporada, de outra maneira, sem sair de tais princípios. Por exemplo, a presente invenção pode ser aplicada às caldeiras de recuperação que envolvem novas construções ou à substituição reparo ou modificação de caldeiras de recuperação existentes. Em algumas modalidades da invenção, certos recursos da invenção, algumas vezes, podem ser vantajosamente usados sem um uso correspondente dos outros recursos. Consequentemente, todas tais alterações e modalidades se encontram apropriadamente dentro do escopo das reivindicações em anexo.

Claims

1. Disposição de porta de ar em uma caldeira de recuperação tendo uma fornalha (100) com uma parede anterior (160), uma parede posterior (180) oposta à parede anterior (160), e duas paredes laterais (200) adjacentes às paredes opostas anterior (160) e posterior (180), uma pluralidade de pistolas de licor negro (140) para injetar licor negro na fornalha (100), as pistolas de licor negro (140) sendo situadas nas paredes (160, 180, 200) da fornalha (100) e em uma elevação comum em relação a um piso (220) da fornalha (100), e um sistema de ar de combustão para fornecer um suprimento de ar à fornalha (100), a disposição de porta de ar associada ao sistema de ar de combustão, CARACTERIZADA pelo de compreender: uma pluralidade de portas de ar primário (240) nas paredes (160, 180, 200) da fornalha (100) que formam um nível de ar primário (PA); uma pluralidade de portas de ar secundário (260) apenas nas paredes anterior (160) e posterior (180) da fornalha (100) que formam um nível de ar secundário (SA) em uma elevação acima do nível de ar primário (PA) e abaixo da elevação comum da pluralidade de pistolas de licor negro (140), o número de portas de ar secundário (260) em uma parede sendo maior do que o número de portas de ar secundário (260) na parede oposta, as portas de ar secundário (260) em uma parede são lateralmente deslocadas a partir das portas de ar secundário (260) na parede oposta; uma elevação de portas de ar de licor (40) apenas nas paredes anterior (160) e posterior (180) da fornalha (100); e uma pluralidade de portas de ar terciário (280) apenas nas paredes anterior (160) e posterior (180) da fornalha (100) que formam pelo menos dois ou mais níveis de ar terciário (TA-1, TA-2, TA-3) acima da elevação das portas de ar de licor (40), em que as portas de ar terciário (280) em todos os pelo menos dois ou mais níveis de ar terciário (TA- 1, TA-2, TA-3) e as portas de ar de licor (40) são vertical-mente alinhadas uma com as outras e em que pelo menos uma porção de cada um dos pelo menos dois ou mais níveis de ar terciário (TA-1, TA-2, TA-3) em apenas uma parede anterior (160), ou parede de trás, da fornalha (100) estão verticalmente alinhadas com uma pistola de licor negro (140).

2. Disposição de porta de ar, de acordo com a reivindicação 1, CARACTERIZADA pelo fato de a elevação das portas de ar de licor (40) estar situada a 60,96 centímetros acima da elevação das pistolas de licor negro (140).

3. Disposição de porta de ar, de acordo com a reivindicação 1, CARACTERIZADA pelo fato de compreender dois níveis de ar terciário (TA-1, TA-2) localizados acima da elevação das portas de ar de licor (40), um primeiro nível de ar terciário (TA-1) situado a 3,048 metros acima da elevação das pistolas de licor negro (140), e um segundo nível de ar terciário (TA-2) situado a 4,2672 metros acima da ele-vação das pistolas de licor negro (140).

4. Disposição de porta de ar, de acordo com a reivindicação 1, CARACTERIZADA pelo fato de compreender três níveis de ar terciário (TA-1, TA-2, TA-3) situados acima da elevação das portas de ar de licor (40) e em que cada porta de ar terciário (280) sendo verticalmente alinhada com uma porta de ar terciário (280) em um nível de ar terciário adjacente (TA-1, TA-2, TA-3) e com as portas de ar de licor (40) na elevação das portas de ar de licor (40).

5. Disposição de porta de ar, de acordo com a reivindicação 4, CARACTERIZADA pelo fato de um primeiro nível de ar terciário (TA-1) ficar situado a 1,8288 metros acima da elevação das pistolas de licor negro (140), um segundo nível de ar terciário (TA-2) ficar situado a 3,048 metros acima da elevação das pistolas de licor negro (140), e um terceiro nível de ar terciário (TA-3) ficar situado a 4,2672 metros acima da elevação das pistolas de licor negro (140).

6. Disposição de porta de ar, de acordo com a reivindicação 1, CARACTERIZADA pelo fato de o número de portas de ar terciário (280) em uma dada elevação em uma parede ser maior do que o número de portas de ar terciário (280) na mesma elevação na parede oposta, as portas de ar terciário (280) nas paredes opostas são lateralmente deslocadas uma em relação à outra, e em que a parede que tem o número maior de portas de ar terciário (280) é oposta à parede que tem o maior número de portas de ar secundário (260).

7. Disposição de porta de ar, de acordo com a reivindicação 1, CARACTERIZADA pelo fato de a parede posterior (180) ter o número maior de portas de ar secundário (260).

8. Disposição de porta de ar, de acordo com a reivindicação 1, CARACTERIZADA pelo fato de a parede anterior (160) ter o número maior de portas de ar secundário (260).

9. Disposição de porta de ar, de acordo com a reivindicação 1, CARACTERIZADA pelo fato de o número de portas de ar terciário (280) em uma dada elevação em uma parede ser maior do que o número de portas de ar terciário (280) na mesma elevação na parede oposta, as portas de ar terciário (280) nas paredes opostas são lateralmente deslocadas uma em relação à outra, e em que a parede que tem o maior número de portas de ar terciário (280) é a mesma parede que tem o maior número de portas de ar secundário (260).

10. Disposição de porta de ar, de acordo com a reivindicação 9, CARACTERIZADA pelo fato de a parede posterior (180) ter o maior número de portas de ar secundário (260).

11. Disposição de porta de ar, de acordo com a reivindicação 9, CARACTERIZADA pelo fato de a parede anterior (160) ter o maior número de portas de ar secundário (260).

12. Disposição de porta de ar, de acordo com a reivindicação 1, CARACTERIZADA pelo fato de a elevação das portas de ar de licor (40) estar situada a 60,96 centímetros acima das pistolas de licor negro (140), um primeiro nível de ar terciário (TA-1) estar situado a 1,83 metros acima das pistolas de licor negro (140), um segundo nível de ar terciário (TA-2) estar situado a 3,048 metros acima das pistolas de licor negro (140), e um terceiro nível de ar terciário (TA-3) estar situado a 4,2672 metros acima das pistolas de licor negro (140).

13. Disposição de porta de ar, de acordo com a reivindicação 1, CARACTERIZADA pelo fato de a elevação das portas de ar de licor (40) estar situada a uma distância vertical na faixa de zero a 1,2192 metros acima da elevação das pistolas de licor negro (140), o primeiro nível terciário (TA-1) estar situado a uma distância vertical na faixa de 1,2192 a 3,6576 metros acima da elevação das portas de ar de licor (40), e o segundo e qualquer terceiro nível de ar terciário (TA-2, TA-3) adicional ficam situados e espaçados de um nível de ar terciário (TA-1, TA-2, TA-3) adjacente em intervalos verticais regularmente espaçados na faixa de 1,2192 a 2,43 metros.

14. Disposição de porta de ar, de acordo com a reivindicação 1, CARACTERIZADA pelo fato de as portas de ar secundário (260) compreenderem ainda uma combinação de portas de ar secundário (260) maiores e menores que se alternam ao longo de uma largura da caldeira de recuperação, e em que as portas de ar secundário (260) maiores em uma parede serem diretamente opostas às portas de ar secundário (260) menores na parede oposta, produzindo assim uma disposição de ar secundário parcialmente intercalada.

15. Sistema de ar de combustão para uma caldeira de recuperação tendo quatro paredes genericamente ortogonais e um piso (220), CARACTERIZADO pelo fato de compreender: um nível de ar primário (PA) formado por uma pluralidade de portas de ar primário (240) em todas as paredes (160, 180, 200) da fornalha (100) próximas ao piso (220); um único nível de ar secundário (SA) formado pelas portas opostas de ar secundário (260) em paredes anterior (160) e posterior (180) da fornalha (100) acima das portas de ar primário (240); pistolas de licor negro (140) nas paredes (160, 180, 200) da fornalha (100) acima do único nível de ar secundário (SA) das portas opostas de ar secundário (260); uma elevação de portas de ar de licor (40) apenas nas paredes anterior (160) e posterior (180) da fornalha (100) e situada a uma distância vertical na faixa de 0 a 1,2192 metros acima da elevação das pistolas de licor negro (140); e pelo menos primeiro, segundo e terceiro níveis de ar terciário (TA-1, TA-2, TA-3) formados por portas de ar terciário (280) apenas nas paredes anterior (160) e posterior (180) da fornalha (100) acima das pistolas de licor negro (140), em que as portas de ar terciário (280) em todos os pelo menos primeiro, segundo e terceiro níveis de ar terciário (TA-1, TA-2, TA-3) ficam dispostas em colunas verticalmente alinhadas nas paredes opostas da fornalha (100) e em que as colunas são verticalmente alinhadas com as portas de ar de licor (40), cada porta de ar terciário (280) situada em um dos pelo menos três níveis de ar terciário (TA-1, TA- 2, TA-3), o primeiro nível de ar terciário (TA-1) situado a uma distância vertical na faixa de 1,2192 a 3,6576 metros acima da elevação das portas de ar de licor (40), e o segundo e qualquer nível de ar terciário (TA-1, TA-2, TA-3) adicional ficam situados e espaçados de um nível de ar terciário (TA-1, TA-2, TA-3) adjacente em intervalos verticais regularmente espaçados na faixa de 1,2192 a 2,4384 metros e em que pelo menos uma porção de cada um dos pelo menos três ou mais níveis de ar terciário (TA-1, TA-2, TA-3)em apenas uma parede anterior (160), ou parede de trás, da fornalha (100) está verticalmente alinhada com uma pistola de licor negro (140).

16. Sistema de ar de combustão, de acordo com a reivindicação 15, CARACTERIZADO pelo fato de o número de portas de ar terciário (280) em uma dada elevação em uma parede ser maior do que o número de portas de ar terciário (280) na mesma elevação na parede oposta, as portas de ar terciário (280) nas paredes opostas são lateralmente deslocadas uma em relação à outra, e em que a parede com o maior número de portas de ar terciário (280) é oposta à parede que tem o maior número de portas de ar secundário (260).

17. Sistema de ar de combustão, de acordo com a reivindicação 16, CARACTERIZADO pelo fato de a parede posterior (180) ter o maior número de portas de ar secundário (260).

18. Sistema de ar de combustão, de acordo com a reivindicação 16, CARACTERIZADO pelo fato de a parede anterior (160) ter o maior número de portas de ar secundário (260).

19. Sistema de ar de combustão, de acordo com a reivindicação 15, CARACTERIZADO pelo fato de o número de portas de ar terciário (280) em uma dada elevação em uma parede ser maior do que o número de portas de ar terciário (280) na mesma elevação na parede oposta, as portas de ar terciário (280) nas paredes opostas são lateralmente deslocadas uma com relação à outra e, em que a parede que tem o maior número de portas de ar terciário (280) é a mesma parede que a parede que tem o maior número de portas de ar secundário (260).

20. Sistema de ar de combustão, de acordo com a reivindicação 15, CARACTERIZADO pelo fato de a parede posterior (180) ter o maior número de portas de ar secundário (260).

21. Sistema de ar de combustão, de acordo com a reivindicação 15, CARACTERIZADO pelo fato de a parede anterior (160) ter o maior número de portas de ar secundário (260).

22. Disposição de porta de ar em uma caldeira industrial tendo uma fornalha (100) com uma parede anterior (160), uma parede posterior (180) oposta à parede anterior (160) e duas paredes laterais (200) adjacentes às paredes opostas anterior (160) e posterior (180), uma pluralidade de dispositivos de injeção de combustível para proporcionar combustível dentro da fornalha (100), os dispositivos de in-jeção de combustível se situam nas paredes (160, 180, 200) da fornalha (100) e em uma elevação comum com relação a um piso (220) da fornalha (100), e um sistema de ar de combus- tão para proporcionar um suprimento de ar para a fornalha (100), a disposição de porta de ar associada com o sistema de ar de combustão, a disposição de porta de ar CARACTERIZADA pelo fato de compreender: uma pluralidade de portas de ar primário (240) em paredes (160, 180, 200) da fornalha (100) que formam um nível de ar primário (PA); uma pluralidade de portas de ar secundário (260) somente nas paredes anterior (160) e posterior (180) da fornalha (100) que formam um nível de ar secundário (SA) em uma elevação acima do nível de ar primário (PA) e abaixo da elevação comum da pluralidade de dispositivos de injeção de combustível, o número de portas de ar secundário (260) em uma parede sendo maior do que o número de portas de ar secundário (260) na parede oposta, as portas de ar secundário (260) em uma parede são lateralmente deslocadas das portas de ar secundário (260) na parede oposta; uma elevação de portas de ar de combustível (40) somente nas paredes anterior (160) e posterior (180) da fornalha (100); e uma pluralidade de portas de ar terciário (280) somente nas paredes anterior (160) e posterior (180) da fornalha (100) que formam pelo menos dois ou mais níveis de ar terciário (TA-1, TA-2, TA-3) acima da elevação de portas de ar de combustível (40), em que as portas de ar terciário (280) em todos os pelo menos dois ou mais níveis de ar terciário (TA-1, TA-2, TA-3) e as portas de ar de combustível (40) são verticalmente alinhadas umas às outras, e em que pelo menos uma porção de cada um dos pelo menos dois ou mais níveis de ar terciário (TA-1, TA-2, TA-3) em apenas uma parede anterior (160), ou parede de trás, da fornalha (100) está verticalmente alinhada com uma pistola de licor negro (140).

23. Disposição de porta de ar, de acordo com a reivindicação 22, CARACTERIZADA pelo fato de a elevação das portas de ar de combustível (40) se situar a 60,96 centímetros acima da elevação dos dispositivos de injeção de combustível.

24. Disposição de porta de ar, de acordo com a reivindicação 22, CARACTERIZADA pelo fato de compreender dois níveis de ar terciário ((TA-1, TA-2) situados acima da elevação de portas de ar de combustível (40), um primeiro nível de ar terciário (TA-1) situado a 3,048 metros acima da elevação dos dispositivos de injeção de combustível e um segundo nível de ar terciário (TA-2) situado a 4,2672 metros acima da elevação dos dispositivos de injeção de combustível.

25. Disposição de porta de ar, de acordo com a reivindicação 22, CARACTERIZADA pelo fato de compreender três níveis de ar terciário (TA-1, TA-2, TA-3) situados acima da elevação das portas de ar de combustível (40) e, em que cada porta de ar terciário (280) fica verticalmente alinhada com uma porta de ar terciário (280) em um nível de ar terciário (TA-1, TA-2, TA-3) adjacente e com as portas de ar de combustível (40) na elevação das portas de ar de combustível (40).

26. Disposição de porta de ar, de acordo com a reivindicação 25, CARACTERIZADA pelo fato de um primeiro nível de ar terciário (TA-1) estar situado 1,8288 metros acima da elevação dos dispositivos de injeção de combustível, um segundo nível de ar terciário (TA-2) estar situado a 3,048 metros acima da elevação dos dispositivos de injeção de combustível e um terceiro nível de ar terciário (TA-3) estar situado a 4,2672 metros acima da elevação dos dispositivos de injeção de combustível.

27. Disposição de porta de ar, de acordo com a reivindicação 22, CARACTERIZADA pelo fato de o número de portas de ar terciário (280) em uma dada elevação em uma parede ser maior do que o número de portas de ar terciário (280) na mesma elevação na parede oposta, as portas de ar terciário (280) nas paredes opostas são lateralmente deslocadas uma com relação à outra e, em que a parede que tem o maior número de portas de ar terciário (280) é oposta à parede que tem o maior número de portas de ar secundário (260).

28. Disposição de porta de ar, de acordo com a reivindicação 22, CARACTERIZADA pelo fato de a parede posterior (180) ter o maior número de portas de ar secundário (260).

29. Disposição de porta de ar, de acordo com a reivindicação 22, CARACTERIZADA pelo fato de a parede anterior (160) ter o maior número de portas de ar secundário (260).

30. Disposição de porta de ar, de acordo com a reivindicação 22, CARACTERIZADA pelo fato de o número de portas de ar terciário (280) em uma dada elevação em uma parede ser maior do que o número de portas de ar terciário (280) na mesma elevação na parede oposta, as portas de ar terciário (280) nas paredes opostas são lateralmente deslocadas uma com relação à outra e, em que a parede que tem o maior número de portas de ar terciário (280) é a mesma parede que a parede que tem o maior número de portas de ar secundário (260).

31. Disposição de porta de ar, de acordo com a reivindicação 30, CARACTERIZADA pelo fato de a parede posterior (180) ter o maior número de portas de ar secundário (260).

32. Disposição de porta de ar, de acordo com a reivindicação 30, CARACTERIZADA pelo fato de a parede anterior (160) ter o maior número de portas de ar secundário (260).

33. Disposição de porta de ar, de acordo com a reivindicação 22, CARACTERIZADA pelo fato de a elevação das portas de ar de licor (40) estar situada em uma distância vertical na faixa de 0 a 1,2192 metros acima da elevação dos dispositivos de injeção de combustível, o primeiro nível terciário (TA-1) estar situado em uma distância vertical na faixa de 1,2192 a 3,6576 metros acima da elevação de portas de ar de combustível (40) e o segundo e quaisquer outros níveis de ar terciário (TA-1, TA-2, TA-3) adicionais estarem situados e espaçados de um nível de ar terciário (TA-3) ad- jacente em intervalos verticais espaçados na faixa de 1,2192 a 2,4384 metros.

34. Disposição de portas de ar, de acordo com a reivindicação 6, CARACTERIZADA pelo fato de a parede posterior (180) ter o maior número de portas de ar secundário (260).

35. Disposição de portas de ar, de acordo com a reivindicação 6, CARACTERIZADA pelo fato de a parede anterior (160) ter o maior número de portas de ar secundário (260).

36. Disposição de portas de ar, de acordo com a reivindicação 19, CARACTERIZADA pelo fato de a parede posterior (180) ter o maior número de portas de ar secundário (260).

37. Disposição de portas de ar, de acordo com a reivindicação 19, CARACTERIZADA pelo fato de a parede anterior (160) ter o maior número de portas de ar secundário (260).

38. Disposição de portas de ar, de acordo com a reivindicação 27, CARACTERIZADA pelo fato de a parede posterior (180) ter o maior número de portas de ar secundário (260).

39. Disposição de portas de ar, de acordo com a reivindicação 27, CARACTERIZADA pelo fato de a parede anterior (160) ter o maior número de portas de ar secundário (260).