BRPI0713870B1

BRPI0713870B1 - Laminated product own an ultrasound measurement and method for obtaining a product with ultra-thickness measurement

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Publication number: BRPI0713870B1
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Publication date: 2017-09-05

Description

Relatório Descritivo da Patente de Invenção para "PRODUTO LAMINADO POSSUINDO UMA MEDIDA ULTRA-ESPESSA E MÉTODO PARA OBTER UM PRODUTO COM MEDIDA ULTRA- ESPESSA". DESCRICÃO. REFERÊNCIA CRUZADA A UM PEDIDO RELACIONADO.

[001] O presente pedido reivindica a prioridade para e o benefício do Pedido Provisório nos Estados Unidos N°. 60/817.403, arquivado no dia 30 de junho de 2006, cujo pedido é aqui incorporado pela referência e tornado uma parte do mesmo. CAMPO TÉCNICO DA PRESENTE INVENÇÃO.

[002] A presente invenção refere-se a ligas de alumínio, zinco e magnésio e a produtos feitos a partir dessas ligas. As ligas de alta resistência são tratáveis por calor e possuem baixa sensibilidade ao rápido resfriamento. Os produtos são adequados para a produção de moldes para plásticos moldados por injeção. ANTECEDENTES DA PRESENTE INVENÇÃO.

[003] As modernas ligas de alumínio para aplicações de alta resistência são fortalecidas por tratamento térmico de solubilização e rápido resfriamento seguido por um processo de endurecimento por envelhecimento. O resfriamento rápido é comumente atingido por resfriamento com água fria (têmpera). Sem tal processo de resfriamento rápido imediatamente depois do tratamento térmico de solubilização, o processo de endurecimento por envelhecimento fica muito ineficaz.

[004] O processo de resfriamento rápido é normalmente executado por rápida transferência de calor em água fria, que possui uma alta capacidade calorífica. Entretanto, o volume interno de produtos acabados que possuem grande espessura não pode ser resfriado brus ca mente suficientemente rápido devido à redução da velocidade da transferência de calor através da espessura do produto. Desse modo, é necessária uma liga de alumínio adequada para produtos com medida muito espessa. Tal liga deve ser capaz de manter a boa capacidade de endurecimento por envelhecimento mesmo depois de um processo relativamente lento de têmpera.

[005] Entretanto, o resfriamento rápido por têmpera com água fria possui sérias desvantagens, com a elevação das tensões residuais internas, que é prejudicial para a usinabilidade. A prática mais comum para a redução de tal tensão residual é o alongamento a frio do produto resfriado bruscamente em uma pequena quantidade tipicamente pelo uso de uma máquina de alongamento. Como a espessura e a largura de produtos acabados aumentam, a força necessária para estirar tal produto também aumenta. Em consequência, é necessário um esti-rador potente conforme aumenta a dimensão de produto de tal modo que o estirador se torna o fator limitante para a decisão sobre as máximas espessura e largura do produto acabado.

[006] O estirador pode ser eliminado como um fator limitante se o produto acabado puder ser resfriado lentamente sem a têmpera por água fria depois da solubilização. Assim, a tensão residual seria mínima e o alongamento frio não seria necessário.

[007] A desejável liga de alumínio de alta resistência sendo a mais adequada para um produto acabado com medidas ultra-espessas deve, desse modo, ser capaz de atingir a desejável alta resistência no tratamento térmico de revenido fortalecida pelo envelhecimento após o tratamento térmico de solubilização seguido por um têmpera relativamente lenta. SUMÁRIO DA PRESENTE INVENÇÃO.

[008] Os aspectos da presente invenção se referem a uma liga de alumínio à base de Al-Zn-Mg, tendo Zn e Mg como elementos de liga. Uma liga de acordo com a presente invenção é projetada para maximizar o efeito fortalecedor dos precipitados de MgZn2. Em um as- peeto, uma liga de acordo com a presente invenção compreende Zn e Mg em uma razão ponderai de aproximadamente 5:1 para maximizar a formação das partículas de MgZn2 precipitadas. Em outro aspecto, a presente invenção pode ter de 6% em peso a 8% em peso de Zn e de 1% em peso a 2% em peso de Mg. Em ainda outro aspecto, uma liga pode compreender também um ou mais elementos de formação dis-persóides intermetálicos, tais como Zr, Mn, Cr, Ti e/ou Sc para o controle de estrutura de grão. Uma determinada composição de acordo com a presente invenção é de aproximadamente 6,1% a 6,5% de Zn, de aproximadamente 1,1% a 1,5% de Mg, aproximadamente 0,1% de Zr e aproximadamente 0,02% de Ti, com o restante consistindo em alumínio e das impurezas normais e/ou inevitáveis e de elementos, tais como Fe e Si. Os pesos são indicados como sendo% em peso com base no peso total da liga acima citada. BREVE DESCRIÇÃO DOS DESENHOS.

[009] Para compreender a presente invenção, a mesma será agora descrita por meio dos exemplos, com referência aos desenhos associados, em que: [0010] a figura 1 é um gráfico que ilustra a tensão de escoamento de nove ligas preparadas por três processos diferentes;

[0011] a figura 2 é uma ilustração gráfica da sensibilidade à têmpera de sete ligas, onde a sensibilidade à têmpera é medida pela perda da tensão de escoamento devido à têmpera com ar parado em comparação com a têmpera com água fria;

[0012] a figura 3 é um gráfico que ilustra os limites de resistência à tração das nove ligas preparadas por três processos de têmpera;

[0013] a figura 4 é uma ilustração gráfica da sensibilidade à têmpera de sete ligas, onde a sensibilidade à têmpera é medida pela perda dos limites de resistência à tração devido à têmpera com ar parado em comparação com a têmpera por água fria;

[0014] a figura 5 é uma ilustração gráfica do Efeito da razão Zn:Mg sobre a Tensão de escoamento após a têmpera lenta com ar parado para um revenído do tipo T6;

[0015] a figura 6 é um gráfico que ilustra a composição de Mg e Zn das provas de plantas piloto;

[0016] a figura 7 é um gráfico que ilustra a evolução da Resistência à tração com a medição entre uma placa da liga de acordo com a presente invenção e ligas comparativas; e [0017] a figura 8 é um gráfico que ilustra a evolução da tensão de escoamento com a medição entre uma placa da liga de acordo com a presente invenção e ligas comparativas. DESCRIÇÃO DETALHADA.

[0018] A presente descrição fornece a informação de que a adição de zinco, magnésio, e de pequenas quantidades de pelo menos um elemento dispersóíde de formação ao alumínio resulta inesperadamente em uma liga superior. A liga descrita é adequada para o tratamento térmico de solubilização. Além disso, a liga conserva uma alta resistência mesmo sem a etapa de têmpera por resfriamento rápido, o que fornece uma vantagem particular para produtos possuindo uma medida espessa.

[0019] A menos que de outra maneira seja especificado, todos os valores da composição aqui utilizada estão em unidades de percentual em peso {% em peso) baseados no peso da liga.

[0020] As definições de tratamentos térmicos são referenciadas de acordo com o ASTM E716, E1251. Uma liga de alumínio denominada de T6 indica que a liga sofreu tratamento térmico de solubilização e foi depois artificial mente envelhecida. Um tratamento térmico T6 se aplica a ligas que não são trabalhadas a frio depois do tratamento térmico de solubilização. T6 também pode se aplicar a ligas nas quais o trabalho a frio tem pouco efeito significativo sobre as propriedades mecânicas.

[0021] A menos que mencionado de outra maneira, as características mecânicas estáticas, em outras palavras, a resistência à tração UTS (ultimate tensile strength), a tensão de escoamento TYS (tensile yield stress), e o alongamento sob fratura E, são determinados por um ensaio de tração de acordo com o padrão ASTM B557, e a localização na qual as peças são tomadas e as suas direções são definidas pelo padrão AMS 2355.

[0022] A liga de alumínio descrita pode incluir de 6% em peso a 8% em peso de zinco. Em outros exemplos de modalidade, o teor de zinco é de 6,1% em peso a 7,6% em peso e de 6,2% em peso a 6,7% em peso. Em uma modalidade adicional, o teor de zinco é de aproximadamente 6,1% em peso a aproximadamente 6,5% em peso. A liga de alumínio descrita também pode incluir de 1% em peso a 2% em peso de magnésio. Em outros exemplos de modalidade, o teor de magnésio é de 1,1% em peso a 1,6% em peso e de 1,2% em peso a 1,5% em peso. Em uma modalidade adicional, o teor de magnésio é de aproximadamente 1,1% em peso a aproximadamente 1,5% em peso.

[0023] Em uma modalidade, a liga não tem essencialmente nenhum cobre e/ou manganês. Por essencialmente nenhum cobre, se deseja significar que o teor de cobre é menor do que 0,5% em peso em uma modalidade, e menor do que 0,3% em peso em outra modalidade. Por essencialmente nenhum manganês, se deseja significar que o teor de manganês é menor do que 0,2% em peso em uma modalidade, e menor do que 0,1% em peso em outra modalidade. Em certas modalidades, a liga possui um teor de agregado de aproximadamente 0,06% em peso até aproximadamente 0,3% em peso de um ou mais elementos dispersóides de formação. Em um exemplo de modalidade, a liga tem de 0,06% em peso a 0,18% em peso de zircônio e essencialmente nenhum manganês. Entretanto em outras modalidades, a liga contém até 0,8% em peso de manganês e até 0,5% em peso manganês, em conjunto com de 0,06% em peso a 0,18% em peso de zircônio ou, em alguns exemplos, com essencialmente nenhum zircônio. Por essencialmente nenhum zircônio se deseja significar que o teor de zircônio é menor do que 0,05% em peso em uma modalidade, e menor do que 0,03% em peso em outra modalidade.

[0024] As proporções relativas de magnésio e zinco na liga podem afetar as propriedades da mesma. Em um exemplo de modalidade, a razão de zinco para magnésio na liga é de aproximadamente 5:1, com base no peso. Em uma modalidade, o teor de Mg está entre de (0,2 x Zn - 0,3)% em peso a (0,2 x Zn + 0,3)% em peso, e em outra modalidade, o teor de Mg está entre (0,2 x Zn - 0,2)% em peso a (0,2 x Zn + 0,2)% em peso. Em uma modalidade adicional, o teor de Mg está entre (0,2 x Zn - 0,1)% em peso a (0,2 x Zn + 0,1)% em peso. Nesta equação, "Zn" refere-se ao teor de Zn expresso como% em peso.

[0025] A presente invenção é particularmente adequada para produtos de medida ultra-espessa, tais como produtos como fundidos ou produtos trabalhados manufaturados por laminação, processos de forja ou de extrusão ou por uma combinação dos mesmos. Por medida ultra-espessa, se deseja significar que a medida é de pelo menos 10,16 cm (4 polegadas) e, em algumas modalidades, pelo menos 15,24 cm (6 polegadas).

[0026] Um exemplo de modalidade de um processo para produzir produtos de rolamento com medida ultra-espessa é caracterizado pelas seguintes etapas: [0027] fundição de um lingote de uma liga de acordo com a presente invenção com uma espessura de pelo menos 30,48 cm (12 polegadas);

[0028] homogeneizar o lingote, em uma faixa de variação de temperatura de 437,78°C (820^) a 526,67°C (9801=) em uma modalida- de, e em uma faixa de variação de temperatura de 454,44°C (85013) a 510,00°C (950^) em outra modalidade;

[0029] opcionalmente laminação a quente do produto até sua espessura final, preferivelmente de 10,16 cm (4 polegadas) a 55,88 cm (22 polegadas), na faixa de variação de temperatura 315,56°C (βΟΟΈ) a 482,22°C (ΘΟΟ'Ρ); opcionalmente submeter o produto resultante a um tratamento térmico de solubilização, em uma faixa de variação de temperatura de 437,78°C (820 F) a 526,67°C (θδΟ'Ρ) em uma modalidade, e em uma faixa de variação de temperatura de 454,44°C (8501=) a 510,00°C (950^) em outra modalidade;

[0030] temperar ou resfriar o produto por ar forçado ou em uma névoa de água ou por um volume muito baixo de borrifo de água para evitar a têmpera rigorosa e evitar o surgimento de elevadas tensões residuais internas;

[0031] endurecimento do produto por envelhecimento artificial, preferivelmente em uma faixa de variação de temperatura 115,56°C (240 F) a 160,00°C (320 F).

[0032] Os experimentos foram executados para comparar a liga descrita (Exemplo 1: Liga n° 6 e Exemplo 2: Amostras 10 e 11) com as ligas de alumínio convencionais. Nos experimentos, descritos abaixo, a liga convencional 7108 (Exemplo 1: Liga n° 1), oito ligas variadas (Exemplo 1: Ligas n° 2 a n° 5 e n° 7 a n° 9), liga AA6061 (Exemplo 2: Amostras 12 a 14) e liga AA7075 (Exemplo 2: Amostras 15 e 16) foram comparadas com a liga descrita. EXEMPLOS.

Exemplo 1.

[0033] Nove ligas de alumínio foram fundidas como um diâmetro de lingote redondo de 17,78 cm (7 polegadas), tendo uma composição química tal como listado na Tabela 1.

[0034] O lingote foi homogeneizado durante 24 horas em uma faixa de variação de temperatura de 454,44°C (8501=) a 476,67°C (8901=). O lingote foi então laminado a quente para formar uma placa grossa de 2,54 cm (1 polegada) em uma faixa de variação de temperatura de 315,56°C (60011) a 454,44°C (85011). A es pessura final de 2,54 cm (1 polegada) foi usada para avaliar a sensibilidade da liga à têmpera empregando vários processos lentos de resfriamento para simular o processo de têmpera de um produto acabado com medidas ultra-espessas. As placas foram divididas em duas ou três peças {peça A, peça B e peça C) para a comparação das diferentes taxas de têmpera depois do tratamento térmico de solubilização. A Peça A foi tratada por solubilização em 473,89°C (8851=) duran te 1,5 horas e resfriamento com ar (ar parado) para uma taxa lenta de têmpera de -17s62°C/s (0,281¾) a -17,61°C/s (0,301¾}. A Peç a B foi tratada por solubilização a 473,89°C (885 F) durante 1,5 horas e resfriada bruscamente por ar soprado a uma taxa de têmpera de -17,39°C/s (0,70 F/sec) a -17,36°C/s (0,751=/3). A Peça C foi tratad a por solubilização a 473,89°C (8851=} durante 2 horas e resfriada bruscamente em água fria, seguido pelo trabalho de alongamento a frio de 2%. A taxa de resfriamento durante a têmpera por água fria foi demasiado rápida para ser medida no momento. Todas as peças foram fortalecidas pelo envelhecimento artificial durante 16 horas a 137,78°C (2801=). Os resultados dos ensaios de tração estão listados na Tabela 2.

Tabela 1: Composição Química de Ligas de Alumínio Testadas. (% em peso), Alumínio Restante.

Tabela 2: Propriedades de Tração na Direção Longitudinal Π.ΤΪ no Tratamento Térmico T6 para as Placas de Amostra das Ligas nQ 1 a 9 Processadas por Diferentes Métodos de Têmpera.

Tabela 3: Tensão de escoamento fksi> por Três Processos Diferentes e Perda de TYS Devido a Têmpera com "Ar Parado” em Comparação com a Têmpera por Água Fria.

Tabela 4: Resistência à tração (ksH das Amostras Resfriadas bruscamente Pelos Três Diferentes Processos.

[0035] Como mostrado nas figuras de 1 a 5 e nas Tabelas de 2 a 4, a resistência à tração (UTS) e a tensão de escoamento (TYS) da Liga n° 6, um exemplo de modalidade da liga descrita, são mais altos do que os UTS e TYS das Ligas n° de 1 a 5 e de 7 a 9, quando os materiais foram processados por têmpera com ar parado, o método de resfriamento mais lento avaliado neste estudo. Além disso, a Liga n° 6 mostra a combinação mais desejável de alta resistência e baixa sensibilidade à têmpera entre as quatro ligas de alta resistência examina- das.

[0036] Para validar as características desejáveis da Liga n° 6 do exemplo para um produto final de medida ultra-espessa, dois lingotes de tamanho normal em escala comercial foram fundidos para avaliar as propriedades de uma placa medindo 15,24 cm (6 polegadas) e de 30,48 cm (12 polegadas).

Exemplo 2.

[0037] Um lingote de tamanho comercial total com uma composição química desejada da Liga n° 6 definida acima foi fundido para um teste de produção em escala industrial. A composição química real está listada na Tabela 5 (Amostra 10). O lingote de 419,10 cm (165 polegadas) de comprimento, 45,72 cm (18 polegadas) de espessura, 152,40 cm (60 polegadas) de largura, foi homogeneizado em uma faixa de variação de temperatura de 482,22°C (900Τ) a 504,44°C (940“Ρ) durante 24 horas. O lingote foi pré-aquecido a 482,22°C (900Τ), a 493,33°C (920Τ) e laminado a quente par a formar uma placa com medida de 15,24 cm (6 polegadas) em uma faixa de variação de temperatura de 393,33°C (740Τ) a 448,89°C (840Τ).

[0038] A placa de 15,24 cm (6 polegadas) de espessura foi tratada por solubilização em 504,44°C (940 F) durante 20 horas e resfriada bruscamente em água fria. A placa teve suas tensões aliviadas por alongamento a frio em uma quantidade nominal de 2%. A placa foi endurecida por um envelhecimento artificial de 16 horas a 137,78°C (280T). As propriedades mecânicas finais estão mostradas na Tabela 6. O comportamento da corrosão foi satisfatório.

[0039] Outro lingote de tamanho comercial total com a composição química desejada da Liga n° 6 acima foi fundido para um teste de produção em escala industrial. A composição química real está listada na Tabela 5 (Amostra 11) o lingote de tamanho industrial total possuindo uma seção transversal de 45,72 cm (18 polegadas) de espessura x 152,40 cm (60 polegadas) de largura foi homogeneizado em uma faixa de variação de temperatura de 482,22°C (900 F) a 504,44°C (9401=) durante 24 horas. O lingote foi pré-aquecido a 482,22°C (9001=) a 493,33°C (92013) e laminado a quente para formar uma placa com medida de 30,48 cm (12 polegadas) em uma faixa de variação de temperatura de 393,33°C (7401=) a 448,89°C (8401=).

[0040] A placa de 30,48 cm (12 polegadas) de espessura foi tratada por solubilização em 504,44°C (9401=) durante 20 horas e resfriada bruscamente em água fria. A placa foi endurecida por um envelhecimento artificial de 28 horas a 137,78°C (2801=). As propriedades mecânicas finais estão mostradas na Tabela 6. O comportamento da corrosão foi satisfatório.

[0041] Para avaliar o desempenho superior do material da liga de acordo com a presente invenção de um produto final de medida ultra-espessa, as provas adicionais em escala industrial foram conduzidas com produtos de medida ultra espessa comercial mente disponíveis, ou seja, as ligas 6061 e 7075.

[0042] Um lingote de tamanho comercial total da liga 6061 com 63,50 cm (25 polegadas) de espessura x seção transversal de 203,20 cm (80 polegadas) de largura foi fundido para um teste de produção em escala industrial. A composição química real do lingote está listada na Tabela 5 (Amostra 12). O lingote foi pré-aquecido à faixa de variação de temperatura 482,22°C (9001=) a 504,44°C (940 *Ρ) e laminado a quente para formar uma uma placa com medida de 15,24 cm (6 polegadas).

[0043] A placa de 15,24 cm (6 polegadas) de espessura foi tratada por solubilização em 537,78°C (10001=) durante 8 horas e resfriada bruscamente em água fria. A placa teve suas tensões aliviadas por alongamento a frio em uma quantidade nominal de 2%. A placa foi endurecida por um envelhecimento artificial de 8 horas a 176,67°C (35013). As propriedades mecânicas finais estão mostradas na Tabela 6.

[0044] Um lingote de tamanho comercial total da liga 6061 com 63.50 cm (25 polegadas) de espessura x seção transversal de 203,20 cm (80 polegadas) de largura foi fundido para um teste de produção em escala industrial. As composições químicas reais do lingote estão listadas na Tabela 5 (Amostra 13). O lingote foi pré-aquecido à faixa de variação de temperatura 482,22°C (900 F) a 504,44°C (940 F) e laminado a quente para formar uma uma placa com medida de 30,48 cm (12 polegadas).

[0045] A placa de 30,48 cm (12 polegadas) de espessura foi tratada por solubilização em 537,78°C (100013) durante 8 horas e resfriada bruscamente em água fria. A placa foi endurecida por um envelhecimento artificial de 8 horas a 176,67°C (35013). As propriedades mecânicas finais estão mostradas na Tabela 6.

[0046] Um lingote de tamanho comercial total da liga 6061 com 63.50 cm (25 polegadas) de espessura x seção transversal de 203,20 cm (80 polegadas) de largura foi fundido para um teste de produção em escala industrial. A composição química real do lingote está listada na Tabela 5 (Amostra 14). O lingote foi pré-aquecido à uma faixa de variação de temperatura 482,22°C (90013) a 504,44°C (940T3) e laminado a quente para formar uma uma placa com medida de 115,24 cm (6 polegadas).

[0047] A placa de 115,24 cm (6 polegadas) de espessura foi tratada por solubilização a 537,78°C (1000Ί3) durante 8 horas e resfriada bruscamente em água fria. A placa foi endurecida por um envelhecimento artificial de 8 horas a 176,67°C (350Ί3). As propriedades mecânicas finais estão mostradas na Tabela 6.

[0048] Um lingote de tamanho comercial total de liga 7075 com 50,80 cm (20 polegadas) de espessura x seção transversal de 165,10 cm (65 polegadas) de largura foi fundido para um teste de produção em escala industrial. A composição química real do lingote está listada na Tabela 5 (Amostra 15). O lingote foi pré-aquecido a 493,33°C (92013) e laminado a quente para formar uma placa com medida de 15,24 cm (6 polegadas) em uma faixa de variação de temperatura de 393,33°C (740*F) a 437,78°C (82013).

[0049] A placa com 15,24 cm (6 polegadas) de espessura foi tratada por solubilização a 482,22°C (90013) durante 6 horas e seguida da têmpera por água fria. A placa teve suas tensões aliviadas por alongamento a frio em uma quantidade nominal de 2%. A placa foi endurecida por um envelhecimento artificial de 24 horas a 121,11°C (250T). As propriedades mecânicas finais estão mostradas na Tabela 6.

[0050] Um lingote de tamanho comercial total da liga 7075 com 50,80 cm (20 polegadas) de espessura x seção transversal de 165,10 cm (65 polegadas) de largura foi fundido para um teste de produção em escala industrial. A composição química real do lingote está listada na Tabela 5 (Amostra 16). O lingote foi pré-aquecido a 493,33°C (920Τ) e laminado a quente para formar uma placa com medida de 25,40 cm (10 polegadas) em uma faixa de variação de temperatura de 393,33°C (74013) a 437,78°C (82013).

[0051] A placa de 25,40 cm (10 polegadas) de espessura foi tratada por solubilização a 482,22°C (900Τ) durante 6 h oras, seguido da têmpera por água fria. A placa foi endurecida por um envelhecimento artificial de 24 horas a 121,11 °C (250“Ρ). As propriedades mecânicas finais estão mostradas na Tabela 6.

[0052] O ensaio de tração resultante dos exemplos de produção em escala industrial estão listados na Tabela 6, e são traçados nas figuras 7 e 8 para os limites de resistência à tração e para a tensão de escoamento, respectivamente. Nenhuma perda da resistência mecâni- ca é observada com a medida crescente da liga de invenção enquanto que tal perda é observada para as ligas convencionais, tais como as ligas 6061 e 7075.

Tabela 5: Composição Química (% em peso).

Tabela 6: Propriedades de Tração na direção LT na localização T/4- [0053] As figuras 7 e 8 mostram que nenhuma queda da resistência mecânica é observada com o aumento crescente das medidas para as ligas de acordo com a presente invenção enquanto que tal queda é uma característica comum das ligas 6061 e 7075.

[0054] Embora modalidades particulares e aplicações de acordo com a presente invenção tenham sido descritas, a presente invenção não está limitada às composições exatas e aos processos descritos nesse estudo. Baseado nos ensinamentos e no alcance da presente invenção, várias modificações e alterações podem ser praticadas para se atingir o surpreendente e inesperado benefício da presente invenção. Uma pessoa com habilidades comuns na técnica também apreciaria as características das modalidades individuais, e as possíveis combinações e variações dos componentes. Uma pessoa com habilidade comum na técnica apreciaria também que algumas das modalidades podem ser fornecidas em qualquer combinação com outras modalidades aqui descritas. Entende-se que a presente invenção pode possuir modalidades de outras formas específicas sem fugir do espírito ou das características centrais da mesma. Conseqüentemente, embora as modalidades específicas tenham sido ilustradas e descritas, diversas modificações podem vir à mente sem fugir significativamente do espírito da presente invenção e o alcance da proteção está limitado somente pelas reivindicações anexas.

REIVINDICAÇÕES

Claims

1. Produto laminado possuindo uma medida ultra-espessa com uma espessura de pelo menos 30,48 cm (12 polegadas), compreendendo uma liga de alumínio, caracterizado pelo fato de que a liga contém: de 6,1% em peso a 6,5% em peso de Zn; de 1% em peso a 2% em peso de Mg, em que o Mg está presente em uma quantidade de (0,2 x Zn - 0,3)% em peso a (0,2 x Zn + 0,3)% em peso; até 0,08% em peso de Cu; pelo menos um elemento formador de dispersóide interme-tálico selecionado do grupo consistindo de: Zr, Mn, Ti e Sc com um teor de agregado de 0,06% em peso a 0,3% em peso; e balanço final com alumínio e impurezas inevitáveis.

2. Produto laminado possuindo uma medida ultra-espessa de acordo com a reivindicação 1, caracterizada pelo fato de que o Mg está presente em uma quantidade de 1,1% em peso a 1,6% em peso.

3. Produto laminado possuindo uma medida ultra-espessa de acordo com qualquer uma das reivindicações 1 ou 2, caracterizada pelo fato de que o Mg está presente em uma quantidade de 1,2% em peso a 1,5% em peso.

4. Produto laminado possuindo uma medida ultra-espessa de acordo com qualquer uma das reivindicações 1 a 3, caracterizada pelo fato de que o Mg está presente em uma quantidade de (0,2 x Zn -0,2)% em peso a (0,2 x Zn + 0,2)% em peso.

5. Produto laminado possuindo uma medida ultra-espessa de acordo com a reivindicação 1, caracterizada pelo fato de que o elemento formador de dispersóide intermetálico consiste em 0,02% em peso de Ti.

6. Produto laminado possuindo uma medida ultra-espessa de acordo com a reivindicação 1, caracterizada pelo fato de que o elemento formador de dispersóide intermetálico consiste em 0,06% em peso a 0,18% em peso de Zr.

7. Produto laminado possuindo uma medida ultra-espessa de acordo com a reivindicação 1, caracterizada pelo fato de que é isento de manganês.

8. Produto laminado possuindo uma medida ultra-espessa de acordo com a reivindicação 1, caracterizada pelo fato de que o Mg está presente em uma quantidade de 1,2% em peso a 1,5% em peso.

9. Método para obter um produto com medida ultra-espessa, caracterizado por compreender: fundição de um lingote de uma liga que tem uma espessura de pelo menos 30,48 cm (12 polegadas), a liga compreendendo: de 6,1 % em peso a 6.5% em peso de Zn; de 1% em peso a 2% em peso de Mg, em que o Mg está presente em uma quantidade de (0,2 x Zn - 0,3)% em peso a (0,2 x Zn + 0,3)% em peso; até 0,08% em peso de Cu; pelo menos um elemento formador de dispersóide intermetálico selecionado do grupo consistindo de: Zr, Mn, Ti e Sc com um teor de agregado de 0,06% em peso a 0,3% em peso; e balanço final com alumínio e impurezas inevitáveis; homogeneização do lingote, em uma faixa de variação de temperatura de 437,78°C (820*Ρ) a 526,67°C (980*Ρ); resfriamento do lingote por uma técnica selecionada do grupo consistindo de: ar forçado, uma névoa de água, e borrifo de água com volume muito baixo; e endurecer o lingote por envelhecimento artificial, em uma faixa de variação de temperatura de 115,56°C (2401=) a 160,00°C (320Έ).

10. Método de acordo com a reivindicação 9, caracterizado pelo fato de que o lingote é homogeneizado em uma faixa de variação de temperatura de 454,44°C (850Έ) a 510,00°C (950° F).

11. Método de acordo com uma das reivindicações 9 ou 10, caracterizado pelo fato de também compreender a laminação a quente do lingote a uma espessura final de 10,16 cm (4 polegadas) a 55,88 cm (22 polegadas), na faixa de variação de temperatura de 315,56°C (6001=) a 482,22°C (9001=).

12. Método de acordo com qualquer uma das reivindicações 9 a 11, caracterizado pelo fato de também compreender o tratamento do lingote por tratamento térmico de solubilização, em uma faixa de variação de temperatura de 437,78°C (8201=) a 526,67°C (9801=).

13. Método de acordo com a reivindicação 12, caracterizado pelo fato de que o lingote sobre um tratamento térmico de solubilização em uma faixa de variação de temperatura de 454,44°C (8501=) a 510,00°C (9501=).