BRPI0609500B1

BRPI0609500B1 - PROCESS FOR PRODUCTION OF SEAMLESS PIPES

Info

Publication number: BRPI0609500B1
Application number: BRPI0609500-3A
Authority: BR
Inventors: Kenichi Sasaki; Nobutoshi Murao
Original assignee: Nippon Steel & Sumitomo Metal Corporation
Priority date: 2005-03-31
Filing date: 2006-03-30
Publication date: 2019-05-14
Also published as: BRPI0609500A2; CN101151108A; JP4702364B2; JPWO2006106802A1; CN101151108B; WO2006106802A1

Abstract

processo para produção de tubos sem costura. a presente invenção refere-se a um processo para produzir tubos sem costura incluindo uma etapa de perfuração/laminação para reduzir os defeitos da superfície interna, dado que o diâmetro de uma barra é r (m), o comprimento da fenda axial central da barra é r (m), a quantidade de rotações duplas da barra durante o período entre ser levada ao contato com um cilindro de laminação até alcançar o mandril peregrino é n, compreendendo perfuração/laminação que satisfaça simultaneamente as relações apresentadas pelas equações (1) a (3) a seguir: 0 <243> r/r <243> 0,13 (1), r/r <242> -0,13n + 0,13 (2), r/r <243> -0,065n + 0,39 (3) por esta invenção, mesmo quando uma placa tendo uma ampla faixa de temperaturas de ferrita, tubos sem costura com alta qualidade pode ser produzida sem altos custos sem a geração de perfuração/laminação defeituosa e os arranhões na superfície interna do tubo.process for producing seamless pipes. The present invention relates to a process for producing seamless pipes including a drilling / rolling step to reduce internal surface defects, since the diameter of a bar is r (m), the length of the central axial slot of the bar. is r (m), the amount of double rotations of the bar during the period from being brought into contact with a rolling cylinder until reaching the pilgrim mandrel is n, comprising drilling / rolling that satisfies the relationships given by equations (1) to (3) below: 0 <243> r / r <243> 0.13 (1), r / r <242> -0.13n + 0.13 (2), r / r <243> -0.065n + 0.39 (3) by this invention, even when a plate having a wide range of ferrite temperatures, high quality seamless pipes can be produced without high costs without the generation of defective punching / lamination and scratches on the inner surface. from the tube.

Description

Relatório Descritivo da Patente de Invenção para PROCESSODESCRIPTION REPORT OF THE INVENTION PATENT FOR PROCESS

PARA PRODUÇÃO DE TUBOS SEM COSTURA.FOR PRODUCTION OF SEAMLESS PIPES.

CAMPO TÉCNICOTECHNICAL FIELD

A presente invenção refere-se a um processo para produção de tubos sem costura incluindo uma etapa de perfuração/laminação, mais especificamente a um processo para produção de tubos sem costura sem geração de arranhões na superfície interna pelo uso de um método de perfuração/laminação.The present invention relates to a process for producing seamless tubes including a drilling / rolling step, more specifically a process for producing seamless tubes without generating scratches on the inner surface by using a drilling / rolling method .

ANTECEDENTES DA TÉCNICABACKGROUND OF THE TECHNIQUE

Uma vez que há uma demanda crescente para energia tal como petróleo bruto e gás natural, o desenvolvimento de um poço de petróleo e de um poço de gás tem avançado ativamente. Especialmente em anos recentes, tanto os poços de petróleo quanto os poços de gás foram trocados da terra para fora da praia/fundo do mar. Não apenas o ambiente dentro do po15 ço de petróleo e do poço de gás mas também o ambiente onde o poço de petróleo e o poço de gás existem tornaram-se hostis.Since there is an increasing demand for energy such as crude oil and natural gas, the development of an oil well and a gas well has been actively advancing. Especially in recent years, both oil wells and gas wells have been switched from land to shore / offshore. Not only has the environment within the oil well and gas well, but also the environment where the oil well and gas well exist, become hostile.

Tubulações para transferir o petróleo bruto e o gás natural do poço de petróleo e do poço de gás tendem a ser projetados para diâmetros maiores e espessuras mais pesadas em consideração ao ambiente da insta20 lação incluindo a flexibilidade operacional da transmissão massiva e a tensão de pressão no mar profundo. Em vista da propriedade do material de aço, não apenas a resistência mas também a tenacidade a uma temperatura menor são necessários e do ponto de vista do aspecto da instalação, a capacidade de soldagem é necessária.Pipes for transferring crude oil and natural gas from the oil well and gas well tend to be designed for larger diameters and heavier thicknesses in consideration of the installation environment including the operational flexibility of the massive transmission and the pressure stress in the deep sea. In view of the property of the steel material, not only strength but also toughness at a lower temperature are necessary and from the point of view of the installation aspect, the welding capacity is necessary.

Para garantir a capacidade de soldagem entre as propriedades acima mencionadas, é eficaz reduzir-se o teor de C, e na base do teor reduzido, outros elementos de liga são ajustados em combinação para otimizar a resistência. Para garantir a tenacidade, elementos de impureza tais como P e S são reduzidos e a forma de inclusões não metálicas pela adição de Ca, 30 etc., de forma a ajustar a composição química do aço e a microestrutura do aço.In order to guarantee the weldability between the properties mentioned above, it is effective to reduce the C content, and on the basis of the reduced content, other alloying elements are adjusted in combination to optimize the resistance. To guarantee toughness, impurity elements such as P and S are reduced and the form of non-metallic inclusions by the addition of Ca, 30 etc., in order to adjust the chemical composition of the steel and the microstructure of the steel.

Entretanto, como processo para produzir os tubos, há freqüen temente um caso onde é adotado um processo em que uma barra é produzida por lingotamento contínuo e submetida à perfuração/laminação. No lingotamento contínuo acima, uma vez que a solidificação procede de uma parte periférica externa de uma placa na direção da sua parte central, defeitos 5 tais como porosídade central, fenda axial central e segregação central são facilmente gerados na vizinhança da parte central da placa. Uma vez que o teor de C é reduzido para garantir a capacidade de soldagem conforme mencionado acima, a fenda provocada pela contração do volume devido à transformação de fase de uma fase δ ferrita para uma fase γ austenita no 10 início da solidificação torna-se maior.However, as a process for producing tubes, there is often a case where a process is adopted in which a bar is produced by continuous casting and subjected to drilling / rolling. In the continuous casting above, since solidification proceeds from an outer peripheral part of a plate towards its central part, defects 5 such as central porosity, central axial crack and central segregation are easily generated in the vicinity of the central part of the plate. Since the C content is reduced to guarantee the welding capacity as mentioned above, the crack caused by the volume contraction due to the phase transformation from a δ ferrite phase to an austenite γ phase at the beginning of solidification becomes larger .

Uma quantidade de fenda axial central da barra pode ser facilmente captada obtendo-se e examinando-se uma amostra da seção transversal da barra para medição da mesma. Quando a fenda axial central é grande, é facilmente gerado um defeito em uma superfície interna do produ15 to tubo. Portanto, é relatado um número de métodos para não geração do(s) defeito(s) na superfície interna do tubo pela supressão da fenda axial central da barra.A quantity of central axial slit of the bar can be easily captured by obtaining and examining a sample of the cross section of the bar to measure it. When the central axial crack is large, a defect is easily generated in an internal surface of the tube product. Therefore, a number of methods are reported for not generating the defect (s) on the inner surface of the tube by suppressing the central axial slit of the bar.

Por exemplo, a Publicação do Pedido de Patente Japonesa Japanese Patent Application Publication n⁹ 2002-327234 descreve uma barra 20 redonda e um processo para produzir tubos nos quais a diferença de temperatura (DF) entre a temperatura de transformação de uma fase líquida para δ ferrita, calculado na base da composição química do aço, e a temperatura de transformação de δ ferrita para γ austenita (doravante também referida como faixa de temperatura da ferrita (DF)) é ajustada para 150°C ou menos de 25 modo a suprimir a geração de defeitos tais como porosídade na parte central da barra e mesmo se a perfuração/laminação for executada usando uma barra de lingotamento contínuo no estado, um tubo de aço sem costura com menos defeitos de superfície interna pode ser produzida de modo econômico.For example, Japanese Patent Application Publication Japanese Patent Application Publication No. ⁹ 2002-327234 describes a round bar 20 and a process for producing tubes in which the temperature difference (DF) between the transformation temperature of a liquid phase to δ ferrite, calculated on the basis of the chemical composition of the steel, and the transformation temperature from δ ferrite to γ austenite (hereinafter also referred to as the ferrite temperature range (DF)) is adjusted to 150 ° C or less than 25 in order to suppress the generation of defects such as porosity in the central part of the bar and even if drilling / rolling is performed using a continuous casting bar in the state, a seamless steel tube with fewer inner surface defects can be produced economically.

Entretanto, para satisfazer todos os tipos de valores de propriedades mecânicas requeridos pelos consumidores, por exemplo, há alguns casos onde tubos têm de ser produzidos usando-se uma placa tendo uma composição química na quai o valor DF acima excede 150°C. Além disso, há alguns casos onde a perfuração/laminação tem que ser executada para uma barra redonda que tenha porosidade central conforme lingotada continuamente.However, to satisfy all types of mechanical property values required by consumers, for example, there are some cases where tubes have to be produced using a plate having a chemical composition in which the above DF value exceeds 150 ° C. In addition, there are some cases where drilling / lamination has to be performed for a round bar that has central porosity as continuously cast.

Conforme mencionado acima, mesmo com a placa tendo microestrutura de aço na qual a faixa de temperatura da ferrita (DF) exceda 150°C, para eliminar defeitos da superfície interna atribuíveis à perfuração/laminação e produzir tubos sem costura com boa qualidade, ainda restam problemas a serem resolvidos.As mentioned above, even with the plate having steel microstructure in which the ferrite temperature range (DF) exceeds 150 ° C, to eliminate internal surface defects attributable to drilling / rolling and to produce seamless tubes with good quality, there are still remains problems to be solved.

DESCRIÇÃO DA INVENÇÃODESCRIPTION OF THE INVENTION

A presente invenção foi conseguida em consideração dos problemas acima mencionados e um objetivo da presente invenção é fornecer um processo para produção de tubos sem costura nos quais mesmo placas tendo microestrutura do aço na qual a faixa de temperatura da ferrita exceda 15 150°C, os tubos sem costura com boa qualidade possam ser produzidos sem altos custos sem geração de defeitos nas superfícies internas dos tubos devido à perfuração/laminação.The present invention was achieved in consideration of the aforementioned problems and an objective of the present invention is to provide a process for producing seamless tubes in which even plates having a steel microstructure in which the ferrite temperature range exceeds 15 150 ° C, the good quality seamless tubes can be produced without high costs without generating defects on the inner surfaces of the tubes due to perforation / lamination.

Para alcançar o objetivo acima, os presentes inventores, na base dos problemas convencionais, examinaram a produção de tubos sem 20 costura capazes de evitar a geração de falha na perfuração/laminação e arranhões na superfície interna e melhorar o rendimento da produção pela combinação adequada de condições de lingotamento e perfuração/laminação das barras, obtiveram as seguintes descobertas (a) a (e) e completaram a presente invenção.To achieve the above objective, the present inventors, on the basis of conventional problems, examined the production of seamless tubes capable of preventing the generation of drilling / lamination failure and scratches on the inner surface and improving the production yield by the appropriate combination of conditions of casting and perforation / lamination of the bars, obtained the following discoveries (a) to (e) and completed the present invention.

(a) Quanto maior o número de forjamentos giratórios recebidos pela barra durante o período desde ser trazida ao contato com um cilindro de laminação até alcançar um mandril peregrino (no caso de um perfurador do tipo cilindro duplo, corresponde a uma quantidade de rotação dupla da barra), quanto mais a barra é deformada até alcançar o mandril peregrino e de30 feitos (defeito de costura interna) são facilmente gerados na superfície interna dos tubos.(a) The greater the number of rotary forgings received by the bar during the period from being brought into contact with a lamination cylinder until reaching a pilgrim mandrel (in the case of a double cylinder type drill, it corresponds to a quantity of double rotation of the bar), the more the bar is deformed until it reaches the pilgrim mandrel and 30 deeds (internal seam defect) are easily generated on the inner surface of the tubes.

(b) Quanto menor a quantidade de rotações da barra desde a(b) The lower the number of rotations of the bar since the

barra ser trazida ao contato com o cilindro de laminação para alcançar o mandril peregrino, mais efetivamente a geração de defeito interno na costura pode ser suprimido. Por outro lado, entretanto, há o medo de que um problema de início de engajamento defeituoso da barra seja gerado devido à ocorrência de um início de engajamento pobre ba barra com o cilindro de laminação.bar to be brought into contact with the lamination cylinder to reach the pilgrim mandrel, more effectively the generation of internal defects in the seam can be suppressed. On the other hand, however, there is a fear that a problem of starting faulty engagement of the bar will be generated due to the occurrence of a poor start of engagement of the bar with the rolling cylinder.

(c) Quando a taxa de fenda central axial da barra é grande, a barra tem um ponto de iniciação suficiente para a perfuração. Portanto, mesmo quando o número de forjamentos giratórios no perfurador for ajusta- do para pequeno, o início de engajamento da barra é bom. Ao contrário, quando o número de forjamentos giratórios for ajustado para grande, o defeito interno de costura é facilmente gerado.(c) When the axial central slit rate of the bar is large, the bar has a sufficient starting point for drilling. Therefore, even when the number of rotating forgings in the perforator is set to small, the start of engagement of the bar is good. Conversely, when the number of rotary forgings is set to large, the internal seam defect is easily generated.

(d) Quando a taxa de fendas axiais centrais da barra for pequena, a barra não tem um ponto de iniciação suficiente para perfuração. Por- tanto, quando o número de forjamentos giratórios é ajustado para pequeno, o início de engajamento da barra pe facilmente piorado. Ao contrário, quando o número de forjamentos giratórios é ajustado para grande, os defeitos internos de costura não são facilmente gerados.(d) When the central axial crack rate of the bar is small, the bar does not have a sufficient starting point for drilling. Therefore, when the number of rotary forgings is set to small, the start of the bar engagement is easily worsened. Conversely, when the number of rotary forgings is set to large, internal seam defects are not easily generated.

(e) Em consideração aos itens (a) a (d) acima, quando se deter20 mina uma faixa adequada para a relação entre o número de forjamentos giratórios (N) e a taxa de fendas centrais axiais da barra r (m) por um diâmetro da barra R(m) para garantir o início do engajamento com o perfurador e produzir os tubos sem costura sem a geração de defeitos de costura interna, a faixa específica deve satisfazer simultaneamente as seguintes equações (1) a (3):(e) In consideration of items (a) to (d) above, when a suitable range is determined for the relationship between the number of rotary forgings (N) and the rate of central axial slits of the bar r (m) by a bar diameter R (m) to guarantee the start of engagement with the drill and produce seamless tubes without generating internal seam defects, the specific range must simultaneously satisfy the following equations (1) to (3):

0< r/R <0,13 0 <r / R <0.13 (1) (1) r/R >-0,13N + 0,13 r / R> -0.13N + 0.13 (2) (2) r/R < -0,065N + 0,39 r / R <-0.065N + 0.39 (3) (3)

A presente invenção é completada na base das descobertas a30 cima e sua essência é um processo para a produção de tubos sem costura mostrado nos itens (1) a (3) a seguir.The present invention is completed on the basis of the findings a30 above and its essence is a process for producing seamless tubes shown in items (1) to (3) below.

(1) Um processo para produção de tubos sem costura incluindo uma etapa de perfuração/laminação para reduzir os defeitos da superfície interna, dado que o comprimento da barra é R(m), o comprimento da fenda axial central da barra é r(m), e a quantidade de rotações duplas da barra desde o momento em que é levada ao contato com o cilindro de laminação(1) A process for producing seamless tubes including a drilling / rolling step to reduce defects in the inner surface, since the bar length is R (m), the length of the central axial slot of the bar is r (m ), and the number of double rotations of the bar from the moment it is brought into contact with the lamination cylinder

5 para alcançar 5 to achieve o mandril peregrino é N, the pilgrim mandrel is N, compreendendo a perfura- including drilling ção/laminaçâo lamination que satisfaça simultaneamente that satisfies simultaneously as relações representadas the relationships represented pelas equações (1) a (3) a seguir. equations (1) to (3) below. 0< r/R <0,13 0 <r / R <0.13 (D (D r/R >-0,13N + 0,13 r / R> -0.13N + 0.13 (2) (2) 10 10 r/R <-0,065N + 0,39 r / R <-0.065N + 0.39 (3) (3)

(2) Processo para produção de um tubo sem costura para reduzir os defeitos da superfície interna conforme o item (1) acima, onde o tubo sem costura contém, em % em massa, C: 0,02 - 0,15%, Si: 0,05% - 0.4%, MN: 0,3% - 2,0%, e P: 0,03% ou menos e S: 0,03% ou menos como impure- zas, e também pelo menos um entre Cu: 0,05 - 0,4%, Cr: 0,05 - 0,6%, Ni: 0,05 - 0,8%, e Mo: 0,03 - 0,5%, o remanescente sendo Fé e impurezas.(2) Process for producing a seamless tube to reduce defects in the inner surface as per item (1) above, where the seamless tube contains, in mass%, C: 0.02 - 0.15%, Si : 0.05% - 0.4%, MN: 0.3% - 2.0%, and P: 0.03% or less and S: 0.03% or less as impurities, and also at least one among Cu: 0.05 - 0.4%, Cr: 0.05 - 0.6%, Ni: 0.05 - 0.8%, and Mo: 0.03 - 0.5%, the remainder being Faith and impurities.

(3) Processo para produção de um tubo sem costura conforme os itens (1) ou (2) acima, onde a razão (r/R) entre o comprimento da fenda axial central da barra r e o diâmetro da barra R é estimado pela equação (4) a seguir e sendo N a quantidade de rotações duplas da barra durante o período entre ser levada ao contato com o cilindro de laminação para alcançar o mandril peregrino é estimado pela equação (5) a seguir:(3) Process for producing a seamless tube according to items (1) or (2) above, where the ratio (r / R) between the length of the central axial slot of the bar r and the diameter of the bar R is estimated by the equation ( 4) below and where N is the number of double rotations of the bar during the period between being brought into contact with the lamination cylinder to reach the pilgrim mandrel, it is estimated by equation (5) below:

r/R = {(8 + W) x (DF x Vc x R²) - (16/R)} /1000 (4)r / R = {(8 + W) x (DF x Vc x R ² ) - (16 / R)} / 1000 (4)

N = 2 x L7(Vs/EL) x Brps (5)N = 2 x L7 (Vs / EL) x Brps (5)

Onde W representa a taxa específica de água de resfriamento no momento do lingotamento da barra (L/kg - aço), Vc representa a velocidade de lingotamento da barra (m/min), DF representa a faixa de temperatura da ferrita (°C), L representa a distância de uma posição onde a barra é trazida ao contato com o cilindro de laminação até a borda do mandril pere30 grino (m), Vs representa a velocidade de viagem de uma concha oca perfurada (m/s) na direção longitudinal, EL representa a razão de perfuração (-), e Brps representa número de rotações da barraWhere W represents the specific rate of cooling water at the time of casting the bar (L / kg - steel), Vc represents the casting speed of the bar (m / min), DF represents the temperature range of the ferrite (° C) , L represents the distance from a position where the bar is brought into contact with the lamination cylinder to the edge of the chuck pere30 grine (m), Vs represents the travel speed of a hollow perforated shell (m / s) in the longitudinal direction , EL represents the drilling ratio (-), and Brps represents the number of revolutions of the bar

BREVE DESCRIÇÃO DOS DESENHOSBRIEF DESCRIPTION OF THE DRAWINGS

A Fig. 1 é um diagrama mostrando uma faixa adequada de uma relação entre a taxa de fenda central axial de uma barra devido ao lingotamento e o número de forjamentos giratórios da barra no momento da perfu5 ração/laminação.Fig. 1 is a diagram showing a suitable range of a relationship between the axial central crack rate of a bar due to casting and the number of rotating forgings of the bar at the time of drilling / rolling.

[Melhor forma de execução da invenção][Best way to carry out the invention]

Processo da invenção é, conforme mencionado acima, um processo para produção de tubos sem costura incluindo uma etapa de perfuração/laminação, o processo sendo ajustar a taxa de fenda axial central (r/R) 10 determinada a partir do diâmetro da barra e do comprimento da fenda axial central da barra, e o número de forjamentos giratórios (N) recebidos pela barra durante o período entre ser trazido ao contato com um cilindro de laminação para alcançar um mandril peregrino em uma faixa específica satisfazendo simultaneamente as relações representadas pelas equações (1) a 15 (3) acima. A seguir, será apresentada uma descrição mais detalhada quanto ao processo para produzir tubos sem costura de acordo com a presente invenção.The process of the invention is, as mentioned above, a process for producing seamless tubes including a drilling / rolling step, the process being to adjust the central axial slit rate (r / R) 10 determined from the diameter of the bar and the length of the central axial slot of the bar, and the number of rotary forgings (N) received by the bar during the period between being brought into contact with a rolling cylinder to reach a pilgrim mandrel in a specific range while simultaneously satisfying the relationships represented by the equations ( 1) to 15 (3) above. In the following, a more detailed description will be presented regarding the process for producing seamless tubes according to the present invention.

1) Taxa de Fenda Axial Central da Barra1) Central Axial Slot Rate

A taxa de fenda axial central da barra é, conforme mencionado 20 acima, definida por um valor (r/R) dividindo-se o comprimento da fenda axial central da barra (r) pelo diâmetro da barra (R). Quando há uma pluralidade de fendas axiais centrais no centro axial da barra, o maior comprimento de fenda entre a pluralidade de fendas axiais centrais é usado como o comprimento de fenda axial central.The rate of central axial slot of the bar is, as mentioned above, defined by a value (r / R) by dividing the length of the central axial slot of the bar (r) by the diameter of the bar (R). When there is a plurality of central axial slits in the axial center of the bar, the largest gap length between the plurality of central axial slits is used as the central axial slot length.

A taxa de fenda axial central pode ser determinada cortando-se a barra de vez em quando, e dividindo-se o comprimento da fenda axial central realmente medida em sua seção transversal pelo diâmetro da barra. Entretanto, quando uma operação estimativa é executada, é útil usar-se uma equação estimativa descrita sob as condições operacionais do lingotamento 30 contínuo.The central axial slit rate can be determined by cutting the bar from time to time, and dividing the length of the central axial slit actually measured in its cross section by the diameter of the bar. However, when an estimation operation is performed, it is useful to use an estimation equation described under the operating conditions of the continuous casting.

Os presentes inventores obtiveram amostras de um número de barras, examinaram a relação entre as condições de lingotamento da barra e as taxas de fendas axiais centrais e descobriram que a taxa de fenda axial central (r/R) é representada pela equação (4) a seguir:The present inventors obtained samples from a number of bars, examined the relationship between the casting conditions of the bar and the central axial slit rates and found that the central axial slit rate (r / R) is represented by equation (4) a follow:

r/R = {(8 + W) x (DF x Vc x R²) - (16/R)} x 1000 (4)r / R = {(8 + W) x (DF x Vc x R ² ) - (16 / R)} x 1000 (4)

Aqui, r/R representa a taxa de fenda axial central (-), r representa o comprimento da fenda axial central da barra (m), Réo diâmetro da barra (m), W representa uma taxa específica de água de resfriamento no momento do lingotamento da barra (LJkg - aço), Vc representa a velocidade de lingotamento da barra (m/min), e DF representa a faixa de temperatura da ferrita (°C).Here, r / R represents the central axial slit rate (-), r represents the length of the central axial slit of the bar (m), R and bar diameter (m), W represents a specific rate of cooling water at the time of bar casting (LJkg - steel), Vc represents the casting speed of the bar (m / min), and DF represents the temperature range of the ferrite (° C).

Deve ser notado que, conforme mencionado acima, a faixa de temperatura da ferrita (DF) significa a diferença de temperatura entre a temperatura de transformação da fase líquida para Ô ferrita e a temperatura de transformação de δ ferrita para γ austenita. Por exemplo, conforme descrito na Japanese Patent Publication Publicação da Patente Japonesa n⁹ 2002327234, a faixa de temperatura da ferrita pode ser calculada usando-se as equações (6) a (8) a seguir:It should be noted that, as mentioned above, the ferrite temperature range (DF) means the temperature difference between the transformation temperature of the liquid phase to Ô ferrite and the transformation temperature from δ ferrite to γ austenite. For example, as described in Japanese Patent Publication Japanese Patent Publication No. ⁹ 2002327234, the ferrite temperature range can be calculated using the following equations (6) to (8):

DF = TLÔ - Τδγ(6)DF = TLÔ - Τδγ (6)

ΤΙ_δ = 100000 / (55,25 + 2,35 C +0,37 Si+ 0,16 Μη + 1,01 P+ 1,15 S + 0,18 Cu + 0,04 Cr + 0,13 Ni + 0,12 Mo)(7)ΤΙ_δ = 100000 / (55.25 + 2.35 C +0.37 Si + 0.16 Μη + 1.01 P + 1.15 S + 0.18 Cu + 0.04 Cr + 0.13 Ni + 0.12 Mo) (7)

Τδγ= 100000/(60,06 + 4,51 C + 3,84 Si - 0,19 Mn + 0,98 P + 0,25 S - 1,49 Cu + 1,01 Cr - 1,34 Ni + 0,55 Mn)(8)Τδγ = 100000 / (60.06 + 4.51 C + 3.84 Si - 0.19 Mn + 0.98 P + 0.25 S - 1.49 Cu + 1.01 Cr - 1.34 Ni + 0 , 55 Mn) (8)

Aqui, os símbolos dos elementos nas equações (7) e (8) representam os teores dos respectivos elementos (% em massa) no aço.Here, the symbols of the elements in equations (7) and (8) represent the contents of the respective elements (% by mass) in steel.

De acordo com as equações (4) e (6) a (8) acima, para diminuir a taxa de fenda axial central (r/R), é eficaz selecionar-se os parâmetros de operação de forma a diminuir a taxa específica de água de resfriamento no momento do lingotamento dentro de uma faixa que a operação de lingotamento não é evitada e os arranhões na superfície externa da barra não são gerados, ou para diminuir a velocidade de lingotamento ou similar. É também eficaz reduzir-se a faixa de temperatura da ferrita pelo aumento dos teores de elementos da liga tais como C, Mn, Cu e Ni em uma faixa na qual as qualidades do aço não sejam danificadas exceto a faixa de temperatura da ferrita.According to equations (4) and (6) to (8) above, to decrease the central axial crack rate (r / R), it is effective to select the operating parameters in order to decrease the specific water rate of cooling at the time of casting within a range that the casting operation is not avoided and scratches on the outer surface of the bar are not generated, or to decrease the casting speed or the like. It is also effective to reduce the ferrite temperature range by increasing the content of alloying elements such as C, Mn, Cu and Ni in a range in which the qualities of the steel are not damaged except the temperature range of the ferrite.

2) Número de Forjamentos Giratórios2) Number of Rotary Forgings

O número de forjamentos giratórios (N) é, conforme mencionado acima, o número de forjamentos giratórios recebidos pela barra durante o período entre ser levada ao contato com o cilindro de laminação até alcançar o mandril peregrino. No caso de um perfurador do tipo de cilindro duplo fornecido com dois cilindros inclinados em torno de uma linha de passagem, o número de forjamentos giratórios (N) é a quantidade de rotações duplas da barra. Embora o valor medido possa ser usado de vez em quando, é prático estimá-lo pela equação (5) a seguir.The number of rotary forgings (N) is, as mentioned above, the number of rotary forgings received by the bar during the period between being brought into contact with the lamination cylinder until reaching the pilgrim mandrel. In the case of a double cylinder type drill provided with two cylinders inclined around a passage line, the number of rotary forgings (N) is the number of double rotations of the bar. Although the measured value can be used from time to time, it is practical to estimate it by equation (5) below.

N = 2 x L / (Vs / EL) x Brps (5)N = 2 x L / (Vs / EL) x Brps (5)

Aqui, N representa o número de forjamentos giratórios (rotação), L representa a distância de uma posição onde a barra é trazida ao contato com o cilindro de laminação até a borda do mandril peregrino (m), Vs representa a velocidade de viagem de uma concha oca perfurada (m/s) (= velocidade periférica do cilindro x seno (β) x η) na direção longitudinal, β representa o ângulo de alimentação do cilindro de laminação (graus), η representa a eficiência média de perfuração (-), EL representa uma razão de perfuração (-), e Brps representa o número de rotações da barra (rotações).Here, N represents the number of rotating forgings (rotation), L represents the distance from a position where the bar is brought into contact with the lamination cylinder to the edge of the pilgrim mandrel (m), Vs represents the travel speed of a hollow perforated shell (m / s) (= peripheral speed of the cylinder x sine (β) x η) in the longitudinal direction, β represents the angle of the rolling cylinder (degrees), η represents the average drilling efficiency (-) , EL represents a drilling ratio (-), and Brps represents the number of revolutions of the bar (revolutions).

De acordo com a equação (5) acima, para reduzir o número de forjamentos giratórios (N), é eficaz reduzir-se a distância da posição onde a barra é levada a contato com o cilindro de laminação até o mandril peregrino, ou aumentar o ângulo de inclinação do cilindro de laminação ou similar.According to equation (5) above, to reduce the number of rotating forgings (N), it is effective to reduce the distance from the position where the bar is brought into contact with the lamination cylinder to the pilgrim mandrel, or to increase the inclination angle of the lamination cylinder or similar.

3) Faixa Adequada da Relação entre o Número de Forjamentos Giratórios e a Taxa de Fenda Axial Central.3) Adequate Range of the Relationship between the Number of Rotary Forgings and the Central Axial Slot Rate.

Efeitos do número de forjamentos giratórios e da taxa de fendas axiais centrais sobre a geração de arranhões na superfície interna e no início do engajamento da barra com o perfurador estão mencionados nas descobertas (a) a (d) acima. Em consideração dos efeitos, uma faixa adequada da relação entre o número de forjamentos giratórios e a razão de fendas axiais centrais da barra para garantir o início do engajamento com o perfurador e produzir os tubos sem costura sem a geração de defeitos de costura interna é determinada a partir de um teste de lingotamento e um teste de perfuração/laminação descrito posteriormente.Effects of the number of rotary forgings and the rate of central axial cracks on the generation of scratches on the internal surface and at the beginning of the engagement of the bar with the drill are mentioned in the findings (a) to (d) above. In consideration of the effects, an adequate range of the relationship between the number of rotary forgings and the ratio of central axial slits of the bar to guarantee the start of engagement with the drill and produce seamless tubes without generating internal seam defects is determined from a casting test and a perforation / lamination test described later.

A Fig. 1 é um diagrama comparando e mostrando a faixa adequada da relação entre a taxa de fenda axial central da barra devido ao lin5 gotamento e o número de forjamentos giratórios da barra no momento da perfuração/laminação na base de resultados a partir dos mencionados teste de lingotamento e do teste de perfuração/laminação. No diagrama, uma linha reta AB representa a linha reta indicada por r/R = 0,13, e a linha reta BC representa a linha reta indicada por r/R = 0,065N + 0,39.Fig. 1 is a diagram comparing and showing the appropriate range of the relationship between the central axial crack rate of the bar due to the dripping and the number of rotary forgings of the bar at the time of drilling / rolling in the results base from those mentioned caster test and perforation / lamination test. In the diagram, a straight line AB represents the straight line indicated by r / R = 0.13, and the straight line BC represents the straight line indicated by r / R = 0.065N + 0.39.

De acordo com os resultados do diagrama, sob a condição de que a relação da equação (1) acima ou a relação da equação (3) acima não é satisfeita, não é gerada uma perfuração/laminação defeituosa na base do início de engajamento defeituoso com o perfurador. Entretanto, conforme mostrado pelo símbolo no diagrama, o defeito de costura interno é gerado nos tubos. Sob a condição de que a relação da equação (2) acima não seja satisfeita, conforme mostrado pelo símbolo x no diagrama, a perfuração/laminação defeituosa é gerada. Então, sob a condição de que todas as relações das equações (1) a (3) acima sejam satisfeitas, conforme mostrado pelo símbolo o no diagrama, nem a perfuração/laminação defeituosa nem o defeito de costura interno dos tubos são gerados e são obtidos bons produtos.According to the results of the diagram, under the condition that the relation of equation (1) above or the relation of equation (3) above is not satisfied, a defective perforation / lamination is not generated on the basis of the defective start of engagement with the punch. However, as shown by the symbol in the diagram, the internal seam defect is generated in the tubes. Under the condition that the relation of equation (2) above is not satisfied, as shown by the symbol x in the diagram, the defective perforation / lamination is generated. Then, on the condition that all relationships in equations (1) to (3) above are satisfied, as shown by the symbol o in the diagram, neither the defective perforation / lamination nor the internal seam defect of the tubes are generated and are obtained good products.

4) Faixa Preferível da Composição Química do Aço4) Preferable Range of Chemical Composition of Steel

Será dada abaixo uma descrição quanto à faixa preferível da composição química do aço de acordo com a presente invenção e suas ra25 zões.A description will be given below as to the preferable range of the chemical composition of the steel according to the present invention and its reasons.

C; 0,02-0,15%.Ç; 0.02-0.15%.

O C é contido com o propósito de garantir a resistência dos tubos sem costura. Quando o teor de C for menor que 0,02%, é difícil garantir a resistência necessária. Por outro lado, se o teor exceder 0,15%, as fendas 30 são facilmente geradas no momento da soldagem. Pela razão acima, é preferível que o teor de C esteja dentro da faixa de 0,02 - 0,15%. Deve ser notado que a faixa mais preferível do teor de C é 0,03 - 0,10%.The C is contained for the purpose of guaranteeing the resistance of seamless tubes. When the C content is less than 0.02%, it is difficult to guarantee the necessary resistance. On the other hand, if the content exceeds 0.15%, cracks 30 are easily generated at the time of welding. For the above reason, it is preferable that the C content is within the range of 0.02 - 0.15%. It should be noted that the most preferable range of C content is 0.03 - 0.10%.

Si: 0,05 - 0,4%.Si: 0.05 - 0.4%.

O Si é um elemento que tem um efeito desoxidante do aço fundido bem como um efeito de melhorar a resistência. Para se obter esses efeitos, é preferível que o teor de Si seja 0,05% ou mais. Entretanto, quando o 5 teor exceder 0,4%, a quantidade de inclusões não metálicas é aumentada de forma que há o medo de que o índice de limpeza do aço é diminuído e a dureza é reduzida. Portanto, é preferível que o teor de Si esteja dentro da faixa de 0,05 - 0,4%.Si is an element that has a deoxidizing effect on molten steel as well as an effect to improve strength. To obtain these effects, it is preferable that the Si content is 0.05% or more. However, when the content exceeds 0.4%, the amount of non-metallic inclusions is increased so that there is a fear that the cleaning index of the steel is decreased and the hardness is reduced. Therefore, it is preferable that the Si content is within the range of 0.05 - 0.4%.

Mn: 0,3 - 2.0%.Mn: 0.3 - 2.0%.

O Mn é um elemento que tem o efeito desoxidante bem como o efeito de melhorar a resistência sem deteriorar a dureza do aço. Para se obter esses efeitos, é preferível que o teor de Mn seja 0,3% ou mais. Entretanto, quando o teor exceder 2,0%, a quantidade de inclusões não metálicas é aumentada de forma que há o medo de que o índice de limpeza do aço seja diminuído.Pela razão acima, é preferível que o teor de Mn esteja dentro de uma faixa de 0,3 - 2,0%. Deve ser notado que a faixa mais preferível do teor de Mn seja 0,5 -1,8%.Mn is an element that has the deoxidizing effect as well as the effect of improving the strength without deteriorating the hardness of the steel. To obtain these effects, it is preferable that the Mn content is 0.3% or more. However, when the content exceeds 2.0%, the amount of non-metallic inclusions is increased so that there is a fear that the cleaning index of the steel will be decreased. For the above reason, it is preferable that the Mn content is within a range of 0.3 - 2.0%. It should be noted that the most preferable range of Mn content is 0.5 -1.8%.

P: 0,030% ou menos.P: 0.030% or less.

P é um elemento impureza no aço e segregado nos limites dos 20 grãos para reduzir a dureza e dar um efeito adverso na capacidade de trabalho a quente. Portanto, é preferível que o teor de P seja 0,030% ou menos. Deve ser notado que o menor teor de P é preferível.P is an impurity element in steel and is segregated within the limits of 20 grains to reduce hardness and have an adverse effect on the ability to work hot. Therefore, it is preferable that the P content is 0.030% or less. It should be noted that the lowest P content is preferable.

S: 0,030% ou menos.S: 0.030% or less.

O S é também um elemento impureza no aço e segregado nos limites dos grãos para reduzir dureza e dar um efeito adverso na capacidade de trabalho a quente. Portanto, é preferível que o teor de S seja 0,030% ou menos. Deve ser notado que o menor teor de S é preferível.S is also an impurity element in steel and is segregated at the grain boundaries to reduce hardness and have an adverse effect on the ability to work hot. Therefore, it is preferable that the S content is 0.030% or less. It should be noted that the lowest S content is preferable.

Cu: 0,05 - 0,4%.Cu: 0.05 - 0.4%.

O Cu é um elemento que tem o efeito de melhorar a resistência do aço. Embora o Cu não seja necessariamente contido, o efeito é obtido com um teor de Cu de 0,05% ou mais. Entretanto, quando o teor excede 0,4%, a geração de arranhões na superfície externa dos tubos é aumentadaCu is an element that has the effect of improving the strength of steel. Although Cu is not necessarily contained, the effect is obtained with a Cu content of 0.05% or more. However, when the content exceeds 0.4%, the generation of scratches on the outer surface of the tubes is increased

no momento da perfuração Mannesmann. Pela razão acima, quando o Cu é contido, o teor é ajustado em uma faixa de 0,05 - 0,4%.at the time of Mannesmann drilling. For the above reason, when Cu is contained, the content is adjusted in a range of 0.05 - 0.4%.

Cr: 0,05-0,6%.Cr: 0.05-0.6%.

O Cr é um elemento que tem o efeito de melhorar a resistência do aço. Embora o Cr não seja necessariamente contido, o efeito é obtido com um teor de Cr de 0,057o ou mais. Entretanto, uma vez que o Cr também melhora a capacidade de endurecimento do aço, quando o teor exceder 0,6%, são geradas fendas no momento da soldagem. Pela razão acima, quando o Cr está contido, o teor é ajustado em uma faixa de 0,05 - 0,67o.Cr is an element that has the effect of improving the strength of steel. Although Cr is not necessarily contained, the effect is obtained with a Cr content of 0.057o or more. However, since Cr also improves the steel's hardening capacity, when the content exceeds 0.6%, cracks are generated at the time of welding. For the above reason, when Cr is contained, the content is adjusted in a range of 0.05 - 0.67o.

Ni: 0,05-0,8%.Ni: 0.05-0.8%.

O Ni é um elemento que tem o efeito de melhorar a resistência do aço. Embora o Ni não seja necessariamente contido, o efeito é obtido com um teor de Ni de 0,057o ou mais. Entretanto, quando o teor exceder 0,87o, a capacidade de trabalho a quente do aço é piorada e o custo é au15 mentado. Pela razão acima, quando o Ni é contido, o teor é ajustado em uma faixa de 0,05 - 0,87o.Ni is an element that has the effect of improving the strength of steel. Although Ni is not necessarily contained, the effect is obtained with Ni content of 0.057o or more. However, when the content exceeds 0.87o, the hot work capacity of steel is worsened and the cost is increased. For the above reason, when Ni is contained, the content is adjusted in a range of 0.05 - 0.87o.

Mo: 0,03-0,5%.Mo: 0.03-0.5%.

O Mo é um elemento que tem o efeito de melhorar a resistência do aço. Embora o Mo não esteja necessariamente contido, o efeito é obtido 20 com um teor de Mo de 0,037o ou mais. Entretanto, uma vez que o Mo tem um efeito de melhorar a capacidade de endurecimento do aço, quando o teor excede 0,57o, são geradas fendas no momento da soldagem. A partir da razão acima, quando o Mo é contido, o teor é ajustado em uma faixa de 0,03 0,5%.Mo is an element that has the effect of improving the strength of steel. Although the Mo is not necessarily contained, the effect is obtained 20 with an Mo content of 0.037o or more. However, since Mo has an effect of improving the hardening capacity of steel, when the content exceeds 0.57o, cracks are generated at the time of welding. From the above reason, when Mo is contained, the content is adjusted in a range of 0.03 0.5%.

(Exemplo)(Example)

Para confirmar os efeitos do processo para produção de tubos sem costura conforme a presente invenção, os testes a seguir são conduzidos e os seus resultados são avaliados.To confirm the effects of the process for producing seamless tubes according to the present invention, the following tests are conducted and their results are evaluated.

Usando-se os aços de teste tendo a composição química e a 30 faixa de temperatura da ferrita mostrados na Tabela 1, o lingotamento contínuo é executado sob as condições de lingotamento mostradas na Tabela 2 para produzir uma barra redonda.Using test steels having the chemical composition and temperature range of the ferrite shown in Table 1, continuous casting is performed under the casting conditions shown in Table 2 to produce a round bar.

[Tabela 1][Table 1]

Legendas da Tabela 1Table 1 captions

Faixa de Temperatura da Ferrita (°C) Range Ferrite Temperature (° C) 153,1 153.1 CM CM m 'Γ- CM CM m 'Γ- 159,1 159.1 153,9 153.9 158,7 158.7 145,6 145.6 136,1 136.1 Composição Química (% em Massa, o remanescente sendo Fe e impurezas) Chemical composition (% by Mass, the remainder being Fe and impurities) o I O I I i I i » » 1 1 00 o 00 O 1 1 r r z z LO o d LO o d Cr Cr 0,09 0.09 o O 0,09 0.09 o ô O O 0,10 0.10 0,55 0.55 rLD o rLD o Cu Ass o O 0,08 0.08 0,06 0.06 o~ the ~ » » 0,30 ^! 0.30 ^! ω ω 0,003 0.003 0,005 0.005 0,004 0.004 o o θ' o o θ ' 0,005 0.005 0,003 0.003 0,005 0.005 CL CL 0,021 0.021 0,015 0.015 0,013 0.013 600*0 600 * 0 0,005 0.005 0,021 0.021 0,015 0.015 Mn Mn 0,87 0.87 0,80 0.80 CM CO O CM CO O 0,79 0.79 0,79 0.79 0,35 0.35 0,33 0.33 ώ ώ 0,33 0.33 0,33 0.33 0,38 0.38 0,35 0.35 , 0,36 0.36 0,06 0.06 0,07 0.07 O O 0,07 0.07 0,06 0.06 0,05 0.05 0,07 0.07 90*0 90 * 0 0,07 0.07 0,06 0.06 Classificação Classification Exemplo da Invenção Example of Invention Exemplo da Invenção Example of Invention Exemplo Comparativo Example Comparative Exemplo da Invenção I Example of Invention I Exemplo Comparativo Example Comparative Exemplo da Invenção Example of Invention Exemplo ¹ ComparativoComparative Example ¹ Exemplo da Invenção Example of Invention Teste n² Test n ² CM CM CO CO to to CO CO r- r- co co

[Tabela 1] continuação[Table 1] continued

Legendas da Tabela 1Table 1 captions

Faixa de Temperatura da Ferrita (°C) Ferrite Temperature Range (° C) 140,7 140.7 147,8 147.8 143,5 143.5 156,0 156.0 i 152,3 i 152.3 159,3 159.3 150,3 150.3 142,7 142.7 Composição Química (% em Massa, o remanescente sendo Fe e impurezas) Chemical composition (% by Mass, the remainder being Fe and impurities) 0,40 0.40 0,10 0.10 0,49 0.49 ! 0,70 ! 0.70 i 0,65 i 0.65 0,05 0.05 1 1 J J 4 4 0,05 ' 0.05 ' 0,56 0.56 0,55 0.55 i 0,59 I i 0.59 I CM LO θ' CM LO θ ' 0,55 0.55 0,58 0.58 0,53 0.53 0,53 0.53 i 0,35 i 0.35 0,10 0.10 θ' θ ' 0,02 0.02 o” O" I 80*0 ________________________________________________________________i I 80 * 0 ________________________________________________________________i 0,06 0.06 i 0,38 i 0.38 0,027 0.027 0,028 0.028 0,025 0.025 0,003 0.003 0,005 0.005 0,024 0.024 0,021 0.021 0,023 0.023 0,013 0.013 0,028 0.028 0,007 0.007 0,021 0.021 0,027 ¹ ... 10.027 ¹ ... 1 0,013 I 0.013 I 0,005 0.005 0,027 0.027 0,39 0.39 0,38 0.38 0,36 0.36 0,33 0.33 1,70 1.70 1,90 1.90 1,80 1.80 0,32 0.32 0,39 0.39 0,38 0.38 0,07 0.07 . 0,33 . 0.33 i 0,33 I I i 0.33 I I 0,38 I 0.38 I 0,35 0.35 0,36 0.36 0,05 0.05 0,06 0.06 CD O 0' CD O 0 ' 0,14 0.14 0,07 0.07 0,08 0.08 0,09 0.09 ; 0,13 I ; 0.13 I Classificação Classification Exemplo da Invenção Example of Invention Exemplo Comparativo Example Comparative ^: Exemplo da ; Invenção ^: Example of; Invention Exemplo da Invenção Example of Invention Exemplo da Invenção Example of Invention Exemplo Comparativo Example Comparative Exemplo Comparativo Example Comparative Exemplo da Invenção Example of Invention Teste n^Q Test n ^Q σ> σ> o O CM CM CO CO LO LO CD CD

Legendas da Tabela 1Table 1 captions

Faixa de Temperatura da Ferrita (°C) Range Ferrite Temperature (° C) 137,3 137.3 152,6 152.6 145,7 145.7 140,5 140.5 Composição Química (% em Massa, o remanescente sendo Fe e impurezas) i I Chemical composition (% by Mass, the remainder being Fe and impurities) i I 1 1 0,16 I 0.16 I * * 0,24 0.24 0,31 0.31 CM CM θ' CM CM θ ' J J 0,002 0.002 0,003 0.003 0,003 0.003 ΜO O Ó ΜO O O 0,012 0.012 0,016 0.016 0,013 0.013 0,019 0.019 rrθ' rrθ ' 1,33 1.33 96Ό 96Ό 1,56 1.56 0,21 0.21 0,37 0.37 0,34 0.34 0,30 0.30 0,04 0.04 0,09 0.09 o O ¹ 0,08 ¹ 0.08 Classificação Classification ; Exemplo da Invenção ; Example of the Invention Exemplo da Invenção Example of Invention Exemplo Comparativo Example Comparative Teste n^g Test n ^g 00 00 σ> σ>

[Tabela 2][Table 2]

Avaliação Total Total Rating O O X X o O n n + + * * K K z z o O O O 00 00 o O CN CN CD CD CD CD CD CD o O xr xr co co xr xr CN CN LO LO 'Ν’ 'Ν ’ CD CD CN CN c Φ c Φ CN CN co co o” O" LO LO CN CN C0 C0 ·- · - E AND CO CO Cl TO Y Cl TO Y o O CD c CD c ώ 2 o ώ 2nd o O o O o O CD CD O O O O CO CO O O — - co co CD CD CD CD CD CD CO CO CO CO co co Ν’ Ν ’ o O iOÍ iOÍ o O CO k- CO k- TZ TZ —1 LU —1 LU o O O O O O O O O O O O o O LO LO Φ £L Φ £ L CM CM CN CN CN CN CN CN CM CM co co CN CN Φ Φ o O (Λ (Λ ω ω O O O O O O O O O O O O O O Φ Φ > E > E o O O O O O O O O O O O CO CO O O 1O 1O o O O O O O O O O O LO LO CD CD o O ç> ç> *“ * " 1- 1- CO CO c ç o O O O —1 E -1 AND o O O O O O O O O O O O o O o O LO LO o O co co o O o O O O o O CN CN CN CN T- T- r- r- b· B· O O O O B- B- r- r- co co o O CD CD CO CO Β- Β- N N CD CD CD CD 00 00 çc çc o O 00 00 τ- τ- Ι- Ι- CN CN CO CO CD CD o O CD CD o O Ο Ο Ο Ο T— T— T~ T ~ t— t— O O 4—> c Φ 4—> c Φ θ' θ ' θ' θ ' θ' * θ '* θ θ θ' * θ '* o O o * O * θ' θ ' E AND V. V. Cú Ass c ç Lingot Lingot £1 E, £ 1 AND, xt xt m- m- CN CN CO CO co co cd CD CN CN CN CN cm cm r- r- CN CN o” O" φ φ Ό Ό Ü) Ü) 10 10 LO LO LO LO in in LO LO o O O O o O φ φ tr tr CM CM CN CN CN CN CN CN CN CN CD CD co co CD CD iO iO CN CN CN CN CN CN CN CN CN CN CO CO co co CO CO O rí The rí O~ The ~ θ' θ ' O O θ θ θ' θ ' θ' θ ' o O CD CD c ç o O _f___ _f ___ O O _ ⁰⁵ _ ⁰⁵ ^> ÕJ ^> ÕJ b- B- r- r- r- r- b· B· B- B- B- B- B~ B ~ B- B- θ θ θ' θ ' θ' θ ' o” O" CD CD o O θ' θ ' o O o iCÜ o the iCÜ O o O O O O O > > > > > > lassifica classify o o the o o o the o o O o o the o o 2 the 2 o o the o o 2 the 2 o O o o ã-â ã-â õ--â ê Φ õ - ê Φ empl mpai empl mpai E Ê φ 9? What about 9? Q. TO E F Φ k Q. TO E F Φ k ο.·έ Φ Φ ο. έ Φ Φ q. cc e § Φ c q. cc and § Φ c Ε Ξ φ 9? Ε Ξ φ 9? X > X> X > X> X o X o x £ x £ x O x O X > X> x o x o x £ x £ o O LU Ç LU Ç LU Ξ LU Ξ LU O LU O LU Ξ LU Ξ LU O LU O LU £ LU £ LU O LU O LU -E LU -E φ φ Φ 2 Φ 2 H H CN CN C0 C0 Ν’ Ν ’ LO LO CD CD r- r- 00 00

[Tabela 2] continuação[Table 2] continued

Avaliação Total Total Rating Q Q Q Q Q Q Ο Ο * * * * * * z z o O CM CM O O CO CO O O CM CM CM CM ο ο o O C\1 C \ 1 LO LO Tt Tt «r «R CM CM ΙΌ ΙΌ ΙΌ ΙΌ 'rf 'rf c Φ c Φ lo it CM CM θ' θ ' -- - LO LO ΙΌ ΙΌ c\i c \ i E AND ¢0 o ¢ 0 o ο. φ 3Γ ο. φ 3Γ ng ng ώ 2 § § 2 § co co o O <D <D o O o_ O_ Ο Ο Ο Ο ο ο — - <o <o CO CO co co co~ co ~ C0 C0 CO CO CD CD o O 103 103 O O CO CO t t D Έ D Έ —1 LU —1 LU lo it o O ΙΌ ΙΌ o O o O Ο Ο Ο Ο Ο Ο Φ □_ Φ □ _ CM CM d d CM CM CM CM CM CM CM CM Φ Φ Ό Ό ω ω ω 2? ω 2? o O O O O O o O O O Ο Ο Ο Ο Ο Ο Φ Φ > E > E o O o O o O o O O O Ο Ο Ο Ο Ο Ο tO tO o O o O o O o O O O Ο Ο ο ο Ο Ο Ç> Ç> c ç o O O O -J -J o O o O o O Ο Ο ο ο Ο Ο o O CO CO o O o O O O C0 C0 C0 C0 ο ο CM CM CM CM LO LO CM CM CM CM Τ“ Τ “ CD CD CO CO IO IO 0) 0) CM CM ΙΌ ΙΌ CM CM 1— 1- CO CO CO CO 1— 1- 00 00 CD CD 00 00 cr cr CM CM o O T— T— CM CM 00 00 e and C0 C0 CM CM o O Τ- Τ- 7— 7— τ- τ- T— T— o O ο θ' * ο θ '* τ— τ— Ο Ο c Φ c Φ Ο Ο cT * cT * ο” ο ” θ' θ ' O O θ' ♦ θ '♦ Ο Ο E CO AND CO 'c' 'ç' ngot ngot >1 > 1 cq cq CD CD CD CD cq cq 00 00 CD CD CD~ CD ~ —1 -1 CD CD o O θ' θ ' CM CM φ φ Ό Ό W W o O O O O O o O o O ο ο ο ο τ- τ- Φ Φ cr cr CO CO <0 <0 CO CO -f— -f— τ- τ- -,- -, - Ο) Ο) iO iO CO CO CO CO CO CO cõ dog cq cq ΟΟ ΟΟ οο οο τ- τ- O O CD CD θ' θ ' θ' θ ' θ' θ ' θ' θ ' θ' θ ' Ο Ο ο' ο ' TJ TJ c ç o O O O _ O) _ O) r- r- r- r- N N |b | b b~ b ~ b- B- b- B- o O θ' θ ' o~ the ~ θ' θ ' θ' θ ' θ' θ ' θ' θ ' <D <D o ICO O Hi co O o O ο ο ο ο > > > > > > CO O CO O o O o o o 2 the 2 o 2 the 2 o 2 the 2 Ο Ο Ο Ο ο £ ο £ ο 2 ο 2 ο ο ο ο « ω ¢0 «Ω ¢ 0 H Φ 2 H Φ 2 r> cO E F Φ c r> cO E F Φ c E Π Φ 2 E Π Φ 2 E Π φ 2 E Π φ 2 õ-á Ε <= φ 2 õ-á Ε <= φ 2 Q. φ Ε F φ Ε Q. φ Ε F φ Ε r> co Ε §φ F r> co Ε §φ F Q-â § φ Q-â § φ X o X o χ > χ> X > X> χ χ χ ο χ ο χ ο χ ο χ £ χ £ O O LU Ξ LU Ξ LU O LU O LU £ LU £ LU £ LU £ LU -Ε LU -Ε LU ο LU ο LU Ο LU Ο LU Ξ LU Ξ Φ Φ 00 2L, Φ Z. 00 2L, Φ Z. o O CM CM 00 00 ΙΌ ΙΌ CO CO 1— 1- CD CD

[Tabela 2] continuação[Table 2] continued

Avaliação Total Total Rating Q Q Q Q z z O O CM CM * * O O m m CM CM c Φ c Φ CM CM LO LO cd CD E AND CÜ o CÜ o CD c CD c ώ ? o ώ? O O O o O O O CD CD CD CD cd CD tcõ tcõ O O _rr CÜ ASS 1 1 O O _l UJ _l UJ O O O O CD CD Φ Φ cm cm cm cm cm cm Q_ Q_ Φ Φ Ό Ό X—K X — K es es C/> > κ C />> κ O O O O o o the o O O O O iO iO O O o O O O O O Ύ— Ύ— t— t— 1— 1- ΤΊ ΤΊ c ç o O O O —i E —I AND O O o O o O o O CO CO CD CD CM CM CM CM ,____ , ____ CM CM CO CO O) O) CM CM CO CO CD CD rr rr O O ento then LL LL O o O o O o O o O o * O o * E CÜ AND ASS Έ Έ ngot ngot Vc m/m Vc m / m CD CD T- T- T- T- CM CM cm cm cm cm φ φ “Ό "Ό -Τ- -Τ- Τ- Τ- Ύ— Ύ— Φ Φ CC ^E CC ^ E Ο) Ο) Ο) Ο) σ> σ> «O "O T— T— Ί— Ί— Τ- Τ- O O o O cT cT Ο Ο c ç o O _____s ____ _s O O ^§s ^§ s r- r- r- r- o O o O o O o 1CÜ O O 1CÜ O o > o> CÜ o CÜ o o 2 the 2 o o the o +-· o 2 + - · the 2 õ-á õ-á Q_ CÜ Q_ CÜ ω « CÜ ω «CÜ φ g φ g E F Φ c E F Φ c X > X> X > X> X o X o õ O LU Ç LU Ç UJ -E UJ -E UJ O UJ O Φ Φ W 2^ Φ W 2 ^ Φ r- r- co co CD CD 1— 1- T— T—

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Além disso, usando-se a barra obtida conforme acima, um teste de produção de tubo é conduzido sob as condições de perfuração/laminação mostradas na Tabela 2.In addition, using the bar obtained as above, a pipe production test is conducted under the drilling / rolling conditions shown in Table 2.

Na tabela, (r/R) representa a taxa de fenda axial centra! da barra (-) conforme mencionado acima, e N representa o número de forjamentos giratórios. Na coluna de avaliação total bem como avaliação dos resultados do teste na Fig. 1, o símbolo o é para avaliar o caso onde nem perfuração/laminação defeituosa nem defeitos de costura internos dos tubos são gerados, o símbolo é para avaliar o caso onde os defeitos de costura in10 ternos são gerados nos tubos, e o símbolo x é para avaliar o caso onde a perfuração/laminação defeituosa é gerada.In the table, (r / R) represents the axial slit rate center! of the bar (-) as mentioned above, and N represents the number of rotary forgings. In the column of total evaluation as well as evaluation of the test results in Fig. 1, the symbol o is to evaluate the case where neither perforation / defective lamination nor internal seam defects are generated, the symbol is to evaluate the case where the sewing defects in10 suits are generated in the tubes, and the x symbol is to evaluate the case where the defective perforation / lamination is generated.

Deve ser notado que é determinado se qualquer defeito de costura interno é gerado o não como segue. Isto é, quando a superfície interna do tubo é examinada visualmente, o caso onde pelo menos um defeito de 15 costura é detectado para uma barra é determinado como defeito de costura gerado, e o caso onde menos de um defeito de costura é detectado para uma barra é determinado como nenhum defeito de costura.It should be noted that it is determined whether any internal seam defect is generated or not as follows. That is, when the inner surface of the tube is visually examined, the case where at least one seam defect is detected for a bar is determined as the generated seam defect, and the case where less than one seam defect is detected for a bar. bar is determined as no seam defect.

Em relação a se a perfuração/laminação defeituosa é gerada ou não, o caso onde a perfuração/laminação é falha sem o início do engajamen20 to com o perfurador é estimado como nenhuma perfuração/laminação defeituosa.Regarding whether the defective perforation / lamination is generated or not, the case where the perforation / lamination is failed without the start of engagement with the perforator is estimated as no defective perforation / lamination.

Os testes n^os 1, 2, 4, 6, 8, 9, 11 a 13 e 16 a 18 referem-se a exemplos da invenção que satisfazem a faixa da presente invenção, e os testes n^os 3, 5, 7, 10, 14, 15 e 19 referem-se a exemplos comparativos que não 25 satisfazem a faixa da presente invenção.Tests ^Nos 1, 2, 4, 6, 8, 9, 11 to 13 and 16 to 18 relate to examples of the invention which satisfy the range of the present invention, and tests ^Nos 3, 5, 7, 10 , 14, 15 and 19 refer to comparative examples that do not satisfy the range of the present invention.

Nos testes 1, 2, 4, 6, 8, 9, 11 a 13 e 16 a 18, nem perfuração/laminação defeituosa nem defeito de costura interno dos tubos são gerados em qualquer teste, e tubos sem costura tendo boa qualidade de superfície interna podem ser produzidos com alto rendimento. Nos exemplos da 30 invenção acima, uma vez que pelo menos um entre Cu, Cr, Ni e Mo está contido em todos os testes, tubos sem costura tendo alta resistência para garantir o limite de resistência à tração de 531 MPa ou mais pode ser obtido.In tests 1, 2, 4, 6, 8, 9, 11 to 13 and 16 to 18, neither defective perforation / lamination nor internal tube seam defect are generated in any test, and seamless tubes having good internal surface quality can be produced with high yield. In the examples of the above invention, since at least one between Cu, Cr, Ni and Mo is contained in all tests, seamless tubes having high strength to guarantee the tensile strength limit of 531 MPa or more can be obtained .

Então, nos testes n^os 7 e 15 cada um tendo uma grande taxa de fenda axial central da barra e não satisfazendo a relação da equação (1) acima, embora a perfuração/laminação defeituosa não seja gerada, os defeitos de costura interna do tubo são gerados de forma que a qualidade da su5 perfície interna torna-se defeituosa. Nos testes n^os 5, 10 14 e 19 cada um tendo um grande número de forjamentos giratórios em relação ao valor da taxa de fenda axial central da barra e não satisfazendo a relação da equação (3) acima, embora a perfuração/laminação defeituosa não seja gerada, o defeito de costura interno do tubo é gerado de forma que a qualidade da su10 perfície interna se torne defeituosa.Then, the test ^points 7 and 15 each having a large central axial slot rate of the bar and not satisfy the relationship of equation (1) above, while drilling / defective rolling is not generated, the inner seam defects tube they are generated in such a way that the quality of the internal surface becomes defective. In tests ^Nos 5, 10 14:19 each having a large number of rotary forgings relative to the central axial slot rate value of the bar and not satisfying the relation of equation (3) above, while drilling / defective lamination not generated, the internal seam defect of the tube is generated in such a way that the quality of the inner surface becomes defective.

No teste n- 3, tendo um pequeno número de forjamentos giratórios em relação ao valor da taxa de fenda axial central da barra e não satisfazendo a relação da equação (2) acima, a perfuração/laminação defeituosa é gerada devido ao início de engajamento defeituoso da barra com o perfu15 rador.In test n-3, having a small number of rotary forgings in relation to the value of the central axial crack rate of the bar and not satisfying the relation of equation (2) above, the defective perforation / lamination is generated due to the beginning of defective engagement the bar with the drill.

APLICABILIDADE INDUSTRIALINDUSTRIAL APPLICABILITY

De acordo com o processo para produção de tubos sem costura da presente invenção, otimizando-se uma combinação de tamanho da fenda axial central da barra, dependendo das condições de lingotamento da barra, 20 com as condições de perfuração/laminação da barra e a geração de arranhões na superfície interna dos tubos pode, ser evitados e o rendimento da produção dos produtos tubo pode ser grandemente melhorado. Portanto, a presente invenção é uma técnica tendo amplas aplicações em um campo de produção de tubos sem costura que requerem ótimas condições de produ25 ção de ambas as condições de lingotamento contínuo da barra e as condições de perfuração/laminação da barra.In accordance with the process for producing seamless tubes of the present invention, optimizing a combination of the size of the central axial slit of the bar, depending on the conditions of casting of the bar, 20 with the conditions of drilling / lamination of the bar and the generation from scratches on the inner surface of the tubes can be avoided and the production yield of the tube products can be greatly improved. Therefore, the present invention is a technique having wide applications in a seamless pipe production field that require optimal production conditions for both the continuous casting conditions of the bar and the drilling / lamination conditions of the bar.

Claims

1. Process for producing a seamless tube including a drilling / rolling step, given that the diameter of said bar is R (m), the central axial slot length of said bar is r (m), and the quantity of double rotations of said bar during the period between being brought into contact with a lamination cylinder to reach the pilgrim mandrel is N, comprising the perforation / lamination that simultaneously satisfies the relations represented by equations (1) to (3) below:

0 <r / R <0.13 (1) r / R> -0.13N + 0.13 (2) r / R <-0.065N + 0.39 (3) characterized by the fact that the ratio (r / R) between the length of the central axial slot of said bar r and the diameter of said bar R is estimated by equation (4) below and where N is the number of double rotations of said bar during the period between being brought into contact with the cylinder of rolling to reach the pilgrim mandrel is estimated by the following equation (5):

r / R = {(8 + W) x (DF x Vc x R ² ) - (16 / R)} / 1000 (4)

N = 2 x L / (Vs / EL) x Brps (5) where W represents the specific rate of cooling water at the time of casting the bar (L / kg - steel), Vc represents the casting speed of said bar (m / min), DF represents the temperature range of the ferrite (° C), L represents the distance from a position where said bar is brought into contact with the lamination cylinder to the edge of the pilgrim mandrel (m), Vs represents the travel speed of a hollow perforated shell (m / s) in the longitudinal direction, EL represents the drilling ratio (-), and Brps represents the number of rotations of the said bar.

2. Process for producing seamless tube according to claim 1, characterized by the fact that said seamless tube contains, in mass%: C: 0.02 - 0.15%, Si: 0.05% - 0.4%, MN: 0.3% Petition 870180164122, of 12/17/2018, p. 4/10

2.0%, and P: 0.03% or less and S: 0.03% or less as impurities, and also at least one among Cu: 0.05 - 0.4%, Cr: 0.05 - 0 , 6%, Ni: 0.05 - 0.8%, and Mo: 0.03 - 0.5%, the remainder being Fe and impurities.