BRPI0609500A2

BRPI0609500A2 - process for seamless pipe production

Info

Publication number: BRPI0609500A2
Application number: BRPI0609500-3A
Authority: BR
Inventors: Kenichi Sasaki; Nobutoshi Murao
Original assignee: Sumitomo Metal Ind
Priority date: 2005-03-31
Filing date: 2006-03-30
Publication date: 2010-04-13
Also published as: CN101151108A; WO2006106802A1; JPWO2006106802A1; CN101151108B; JP4702364B2; BRPI0609500B1

Abstract

PROCESSO PARA PRODUçãO DE TUBOS SEM COSTURA. A presente invenção refere-se a um processo para produzir tubos sem costura incluindo uma etapa de perfuração/laminação para reduzir os defeitos da superfície interna, dado que o diâmetro de uma barra é R (m), o comprimento da fenda axial central da barra é r (m), a quantidade de rotações duplas da barra durante o período entre ser levada ao contato com um cilindro de laminação até alcançar o mandril peregrino é N, compreendendo perfuração/laminação que satisfaça simultaneamente as relações apresentadas pelas equações (1) a (3) a seguir: 0 <243> r/R <243> 0,13 (1), r/R <242> -0,13N + 0,13 (2), r/R <243> -0,065N + 0,39 (3) Por esta invenção, mesmo quando uma placa tendo uma ampla faixa de temperaturas de ferrita, tubos sem costura com alta qualidade pode ser produzida sem altos custos sem a geração de perfuração/laminação defeituosa e os arranhões na superfície interna do tubo.PROCESS FOR PRODUCTION OF SEWLESS PIPES. The present invention relates to a process for producing seamless pipes including a drilling / rolling step to reduce internal surface defects, since the diameter of a bar is R (m), the length of the central axial slot of the bar. is r (m), the amount of double rotations of the bar during the period from being brought into contact with a rolling cylinder until reaching the pilgrim mandrel is N, comprising perforation / rolling that satisfies the relationships given by equations (1) to (3) below: 0 <243> r / R <243> 0.13 (1), r / R <242> -0.13N + 0.13 (2), r / R <243> -0.065N + 0.39 (3) By this invention, even when a plate having a wide range of ferrite temperatures, high quality seamless pipes can be produced without high costs without the generation of defective punching / lamination and scratches on the inner surface. from the tube.

Description

Relatório Descritivo da Patente de Invenção para "PROCESSO PARA PRODUÇÃO DE TUBOS SEM COSTURA".Report of the Invention Patent for "PROCESS FOR PRODUCTION OF SEW-FREE PIPES".

CAMPO TÉCNICOTECHNICAL FIELD

A presente invenção refere-se a um processo para produção detubos sem costura incluindo uma etapa de perfuração/Iam inação, mais es-pecificamente a um processo para produção de tubos sem costura sem ge-ração de arranhões na superfície interna pelo uso de um método de perfura-ção/Iam inação.The present invention relates to a process for producing seamless pipes including a drilling / lamination step, more specifically to a process for producing seamless pipes without scratching the inner surface by the use of a method. perforation / inactivation.

ANTECEDENTES DA TÉCNICABACKGROUND ART

Uma vez que há uma demanda crescente para energia tal comopetróleo bruto e gás natural, o desenvolvimento de um poço de petróleo e deum poço de gás tem avançado ativamente. Especialmente em anos recen-tes, tanto os poços de petróleo quanto os poços de gás foram trocados daterra para fora da praia/fundo do mar. Não apenas o ambiente dentro do po-ço de petróleo e do poço de gás mas também o ambiente onde o poço depetróleo e o poço de gás existem tornaram-se hostis.Since there is a growing demand for energy such as crude oil and natural gas, the development of an oil well and a gas well has been actively advancing. Especially in recent years, both oil wells and gas wells have been shifted offshore / offshore. Not only the environment within the oil well and the gas well but also the environment where the oil well and the gas well exist have become hostile.

Tubulações para transferir o petróleo bruto e o gás natural dopoço de petróleo e do poço de gás tendem a ser projetados para diâmetrosmaiores e espessuras mais pesadas em consideração ao ambiente da insta-lação incluindo a flexibilidade operacional da transmissão massiva e a ten-são de pressão no mar profundo. Em vista da propriedade do material deaço, não apenas a resistência mas também a tenacidade a uma temperaturamenor são necessários e do ponto de vista do aspecto da instalação, a ca-pacidade de soldagem é necessária.Pipelines for transferring crude oil and natural gas from the oil well and gas well tend to be designed for larger diameters and heavier thicknesses in consideration of the installation environment including the operational flexibility of mass transmission and pressure stress. In the deep sea. In view of the property of the steel material, not only strength but also toughness at a temperature is required and from the point of view of the installation aspect, welding capacity is required.

Para garantir a capacidade de soldagem entre as propriedadesacima mencionadas, é eficaz reduzir-se o teor de C, e na base do teor redu-zido, outros elementos de liga são ajustados em combinação para otimizar aresistência. Para garantir a tenacidade, elementos de impureza tais como Pe S são reduzidos e a forma de inclusões não metálicas pela adição de Ca,etc, de forma a ajustar a composição química do aço e a microestrutura doaço.To ensure weldability between the above mentioned properties, it is effective to reduce the C content, and on the basis of the reduced content, other alloying elements are adjusted in combination to optimize the strength. To ensure toughness, impurity elements such as Pe S are reduced and the shape of non-metallic inclusions by the addition of Ca, etc., to adjust the chemical composition of the steel and the microstructure of the steel.

Entretanto, como processo para produzir os tubos, há freqüen-temente um caso onde é adotado um processo em que uma barra é produ-zida por lingotamento contínuo e submetida à perfuração/laminação. No lin-gotamento contínuo acima, uma vez que a solidificação procede de uma par-te periférica externa de uma placa na direção da sua parte central, defeitos tais como porosidade central, fenda axial central e segregação central sãofacilmente gerados na vizinhança da parte central da placa. Uma vez que oteor de C é reduzido para garantir a capacidade de soldagem conformemencionado acima, a fenda provocada pela contração do volume devido àtransformação de fase de uma fase ô ferrita para uma fase y austenita no início da solidificação torna-se maior.However, as a process for producing pipes, there is often a case where a process is adopted in which a bar is produced by continuous casting and subjected to drilling / rolling. In the continuous lineament above, since solidification proceeds from an external peripheral portion of a plate towards its central part, defects such as central porosity, central axial slit and central segregation are easily generated in the vicinity of the central part of the plate. board. Since the C-ion is reduced to ensure the weldability as noted above, the crack caused by volume contraction due to phase transformation from a ferrite phase to an austenite phase at the beginning of solidification becomes larger.

Uma quantidade de fenda axial central da barra pode ser facil-mente captada obtendo-se e examinando-se uma amostra da seção trans-versal da barra para medição da mesma. Quando a fenda axial central égrande, é facilmente gerado um defeito em uma superfície interna do produ- to tubo. Portanto, é relatado um número de métodos para não geração do(s)defeito(s) na superfície interna do tubo pela supressão da fenda axial centralda barra.A central axial slit amount of the bar can easily be captured by obtaining and examining a sample of the cross section of the bar for measurement thereof. When the central axial slot is large, a defect is easily generated on an inner surface of the pipe product. Therefore, a number of methods for failing to generate the defect (s) on the inner surface of the pipe by suppressing the central axial slot of the bar are reported.

Por exemplo, a Publicação do Pedido de Patente Japonesa Ja-panese Patent Application Publication ne 2002-327234 descreve uma barraredonda e um processo para produzir tubos nos quais a diferença de tempe-ratura (DF) entre a temperatura de transformação de uma fase líquida para ôferrita, calculado na base da composição química do aço, e a temperatura detransformação de ô ferrita para y austenita (doravante também referida como"faixa de temperatura da ferrita (DF)") é ajustada para 150°C ou menos demodo a suprimir a geração de defeitos tais como porosidade na parte centralda barra e mesmo se a perfuração/laminação for executada usando umabarra de lingotamento contínuo no estado, um tubo de aço sem costura commenos defeitos de superfície interna pode ser produzida de modo econômi-co.For example, the Japanese Japanese Patent Application Publication No. 2002-327234 describes a round rod and a process for producing tubes in which the temperature difference (DF) between the transformation temperature of a liquid phase to ferrite, calculated on the basis of the chemical composition of the steel, and the transformation temperature of ô ferrite to y austenite (hereinafter also referred to as the "ferrite temperature range (DF)") is adjusted to 150 ° C or less so as to suppress generation. From defects such as porosity in the central part of the bar and even if drilling / rolling is performed using a continuous casting caster in the state, a seamless steel pipe with little internal surface defects can be produced economically.

Entretanto, para satisfazer todos os tipos de valores de proprie-dades mecânicas requeridos pelos consumidores, por exemplo, há algunscasos onde tubos têm de ser produzidos usando-se uma placa tendo umacomposição química na qual o valor DF acima excede 150°C. Além disso, háalguns casos onde a perfuração/laminação tem que ser executada para umabarra redonda que tenha porosidade central conforme lingotada continua-mente.However, to satisfy all types of mechanical property values required by consumers, for example, there are some cases where pipes have to be made using a plate having a chemical composition in which the above DF value exceeds 150 ° C. In addition, there are some cases where drilling / lamination has to be performed for a round bar that has central porosity as continuously cast.

Conforme mencionado acima, mesmo com a placa tendo micro-estrutura de aço na qual a faixa de temperatura da ferrita (DF) exceda150°C, para eliminar defeitos da superfície interna atribuíveis à perfura-ção/laminação e produzir tubos sem costura com boa qualidade, ainda res-tam problemas a serem resolvidos.As mentioned above, even with the plate having steel microstructure in which the ferrite (DF) temperature range exceeds 150 ° C, to eliminate internal surface defects attributable to drilling / rolling and to produce good quality seamless pipes , they still have problems to solve.

DESCRIÇÃO DA INVENÇÃODESCRIPTION OF THE INVENTION

A presente invenção foi conseguida em consideração dos pro-blemas acima mencionados e um objetivo da presente invenção é fornecerum processo para produção de tubos sem costura nos quais mesmo placastendo microestrutura do aço na qual a faixa de temperatura da ferrita exceda150°C, os tubos sem costura com boa qualidade possam ser produzidossem altos custos sem geração de defeitos nas superfícies internas dos tubosdevido à perfuração/laminação.The present invention has been achieved in consideration of the above mentioned problems and an object of the present invention is to provide a process for producing seamless tubes in which even steel microstructure in which the temperature range of the ferrite exceeds 150 ° C, the tubes without Good quality seam can be produced at high cost without generating defects in the inner surfaces of the tubes due to drilling / rolling.

Para alcançar o objetivo acima, os presentes inventores, na ba-se dos problemas convencionais, examinaram a produção de tubos semcostura capazes de evitar a geração de falha na perfuração/laminação e ar-ranhões na superfície interna e melhorar o rendimento da produção pelacombinação adequada de condições de lingotamento e perfura-ção/laminação das barras, obtiveram as seguintes descobertas (a) a (e) ecompletaram a presente invenção.To achieve the above objective, the present inventors, in the light of conventional problems, have examined the production of untrimmed tubes capable of preventing the generation of perforation / rolling failure and grooving on the inner surface and improving the yield of proper combining production. In the casting and rolling / rolling conditions of the bars, the following discoveries (a) to (e) were obtained and completed the present invention.

(a) Quanto maior o número de forjamentos giratórios recebidospela barra durante o período desde ser trazida ao contato com um cilindro delaminação até alcançar um mandril peregrino (no caso de um perfurador dotipo cilindro duplo, corresponde a uma quantidade de rotação dupla da bar-ra), quanto mais a barra é deformada até alcançar o mandril peregrino e de-feitos (defeito de costura interna) são facilmente gerados na superfície inter-na dos tubos.(a) The greater the number of rotary forgings received by the bar during the period from being brought into contact with a rolling cylinder until it reaches a pilgrim mandrel (in the case of a double cylinder driller, corresponds to a double rotation amount of the bar). ), the more the bar is deformed to reach the pilgrim mandrel and defects (internal seam defect) are easily generated on the inner surface of the tubes.

(b) Quanto menor a quantidade de rotações da barra desde abarra ser trazida ao contato com o cilindro de laminação para alcançar omandril peregrino, mais efetivamente a geração de defeito interno na costurapode ser suprimido. Por outro lado, entretanto, há o medo de que um pro-blema de início de engajamento defeituoso da barra seja gerado devido à ocorrência de um início de engajamento pobre ba barra com o cilindro delaminação.(b) The lower the amount of bar rotations since the bar is brought into contact with the rolling cylinder to reach the pilgrim mandrel, the more effectively the internal defect generation in the seam can be suppressed. On the other hand, however, there is a fear that a malfunctioning bar engagement initiation problem will be generated due to poor bar engagement engagement with the delamination cylinder.

(c) Quando a taxa de fenda central axial da barra é grande, abarra tem um ponto de iniciação suficiente para a perfuração. Portanto,mesmo quando o número de forjamentos giratórios no perfurador for ajusta-do para pequeno, o início de engajamento da barra é bom. Ao contrário,quando o número de forjamentos giratórios for ajustado para grande, o defei-to interno de costura é facilmente gerado.(c) When the axial central slit rate of the bar is large, the bar has a sufficient starting point for drilling. Therefore, even when the number of rotary forgings in the perforator is set to small, the bar engagement start is good. In contrast, when the number of rotary forgings is set to large, the internal seam defect is easily generated.

(d) Quando a taxa de fendas axiais centrais da barra for peque-na, a barra não tem um ponto de iniciação suficiente para perfuração. Por- tanto, quando o número de forjamentos giratórios é ajustado para pequeno,o início de engajamento da barra pe facilmente piorado. Ao contrário, quan-do o número de forjamentos giratórios é ajustado para grande, os defeitosinternos de costura não são facilmente gerados.(d) When the central axial slit rate of the bar is small, the bar does not have a sufficient starting point for drilling. Therefore, when the number of rotary forgings is set to small, the start of bar engagement is easily worsened. In contrast, when the number of rotary forgings is set to large, internal sewing defects are not easily generated.

(e) Em consideração aos itens (a) a (d) acima, quando se deter- mina uma faixa adequada para a relação entre o número de forjamentos gi-ratórios (N) e a taxa de fendas centrais axiais da barra r (m) por um diâmetroda barra R(m) para garantir o início do engajamento com o perfurador e pro-duzir os tubos sem costura sem a geração de defeitos de costura interna, afaixa específica deve satisfazer simultaneamente as seguintes equações (1) a (3):(e) In consideration of items (a) to (d) above, when determining an appropriate range for the relationship between the number of gyratory forgings (N) and the axial central slot cracking rate r (m ) by a diameter of the R (m) bar to ensure the start of engagement with the perforator and to produce the seamless pipes without generating internal seam defects, the specific range must simultaneously satisfy the following equations (1) to (3) :

0 < r/R < 0,13 (1)r/R >-0,13N + 0,13 (2)r/R < -0.065N + 0,39 (3)0 <r / R <0.13 (1) r / R> -0.13N + 0.13 (2) r / R <-0.065N + 0.39 (3)

A presente invenção é completada na base das descobertas a- cima e sua essência é um processo para a produção de tubos sem costuramostrado nos itens (1) a (3) a seguir.The present invention is completed on the basis of the above discoveries and its essence is a process for producing unstitched pipes shown in items (1) to (3) below.

(1) Um processo para produção de tubos sem costura incluindouma etapa de perfuração/Iam inação para reduzir os defeitos da superfícieinterna, dado que o comprimento da barra é R(m), o comprimento da fendaaxial central da barra é r(m), e a quantidade de rotações duplas da barradesde o momento em que é levada ao contato com o cilindro de laminaçãopara alcançar o mandril peregrino é N, compreendendo a perfura-ção/laminação que satisfaça simultaneamente as relações representadaspelas equações (1) a (3) a seguir.(1) A process for producing seamless tubes including a drilling / inamination step to reduce internal surface defects, since the length of the bar is R (m), the length of the central axial slot is r (m), and the amount of double rotation of the barrel from the moment it is brought into contact with the rolling cylinder to reach the pilgrim mandrel is N, comprising the drilling / rolling that satisfies simultaneously the relationships represented by equations (1) to (3) to follow.

0 < r/R < 0,13 (1)0 <r / R <0.13 (1)

r/R >-0,13N +0,13 (2)r / R> -0.13N +0.13 (2)

r/R < -0.065N + 0,39 (3)R / R <-0.065N + 0.39 (3)

(2) Processo para produção de um tubo sem costura para redu-zir os defeitos da superfície interna conforme o item (1) acima, onde o tubosem costura contém, em % em massa, C: 0,02 - 0,15%, Si: 0,05% - 0.4%,MN: 0,3% - 2,0%, e P: 0,03% ou menos e S: 0,03% ou menos como impure-zas, e também pelo menos um entre Cu: 0,05 - 0,4%, Cr: 0,05 - 0,6%, Ni:0,05 - 0,8%, e Mo: 0,03 - 0,5%, o remanescente sendo Fé e impurezas.(2) Process for producing a seamless pipe to reduce internal surface defects according to item (1) above, where the seamless pipe contains, in mass%, C: 0.02 - 0.15%, Si: 0.05% - 0.4%, MN: 0.3% - 2.0%, and P: 0.03% or less and S: 0.03% or less as impurities, and also at least one. between Cu: 0.05-0.4%, Cr: 0.05-0.6%, Ni: 0.05-0.8%, and Mo: 0.03-0.5%, the remainder being Faith and impurities.

(3) Processo para produção de um tubo sem costura conformeos itens (1) ou (2) acima, onde a razão (r/R) entre o comprimento da fendaaxial central da barra r e o diâmetro da barra R é estimado pela equação (4)a seguir e sendo N a quantidade de rotações duplas da barra durante o perí-odo entre ser levada ao contato com o cilindro de laminação para alcançar omandril peregrino é estimado pela equação (5) a seguir:(3) Process for producing a seamless pipe according to (1) or (2) above, where the ratio (r / R) between the central slit length of the bar and the diameter of the bar R is estimated by equation (4) and where N is the number of double rotations of the bar during the period between being brought into contact with the rolling cylinder to reach the pilgrim mandrel is estimated from equation (5) below:

r/R = {(8 + W) x (DF x Vc x R2) - (16/R)} / 1000 (4)r / R = {(8 + W) x (DF x Vc x R2) - (16 / R)} / 1000 (4)

N = 2 x L/(Vs/EL) x Brps (5)N = 2 x L / (Vs / EL) x Brps (5)

Onde W representa a taxa específica de água de resfriamentono momento do lingotamento da barra (L/kg - aço), Vc representa a veloci-dade de lingotamento da barra (m/min), DF representa a faixa de temperatu-ra da ferrita (°C), L representa a distância de uma posição onde a barra étrazida ao contato com o cilindro de laminação até a borda do mandril pere-grino (m), Vs representa a velocidade de viagem de uma concha oca perfu-rada (m/s) na direção longitudinal, EL representa a razão de perfuração (-), eBrps representa número de rotações da barraBREVE DESCRIÇÃO DOS DESENHOSWhere W represents the specific cooling water rate at the moment of the casting of the bar (L / kg - steel), Vc represents the casting speed of the bar (m / min), DF represents the temperature range of the ferrite ( ° C), L represents the distance from a position where the bar is brought into contact with the rolling cylinder to the edge of the peregrine mandrel (m), Vs represents the travel speed of a hollow perforated shell (m / s) in the longitudinal direction, EL represents the perforation ratio (-), eBrps represents number of bar rotations. BRIEF DESCRIPTION

A Fig. 1 é um diagrama mostrando uma faixa adequada de umarelação entre a taxa de fenda central axial de uma barra devido ao lingota-mento e o número de forjamentos giratórios da barra no momento da perfu-ração/laminação.Fig. 1 is a diagram showing a suitable range of a relationship between the axial central slit rate of a bar due to casting and the number of rotary bar forgings at the time of drilling / rolling.

[Melhor forma de execução da invenção][Best Mode for Carrying Out the Invention]

Processo da invenção é, conforme mencionado acima, um pro-cesso para produção de tubos sem costura incluindo uma etapa de perfura-ção/Iam inação, o processo sendo ajustar a taxa de fenda axial central (r/R)determinada a partir do diâmetro da barra e do comprimento da fenda axialcentral da barra, e o número de forjamentos giratórios (N) recebidos pelabarra durante o período entre ser trazido ao contato com um cilindro de la-minação para alcançar um mandril peregrino em uma faixa específica satis-fazendo simultaneamente as relações representadas pelas equações (1) a(3) acima. A seguir, será apresentada uma descrição mais detalhada quantoao processo para produzir tubos sem costura de acordo com a presente in-venção.The process of the invention is, as mentioned above, a process for producing seamless pipes including a drilling / lamination step, the process being adjusting the central axial slot (r / R) rate determined from the diameter of the bar and the length of the axialcentral bar slot, and the number of rotary forgings (N) received by the bar during the period between being brought into contact with a mining cylinder to reach a pilgrim chuck in a specific range while simultaneously satisfying. the relationships represented by equations (1) to (3) above. In the following, a more detailed description will be given of the process for producing seamless tubes in accordance with the present invention.

1) Taxa de Fenda Axial Central da Barra1) Central Axial Slot Bar Rate

A taxa de fenda axial central da barra é, conforme mencionado acima, definida por um valor (r/R) dividindo-se o comprimento da fenda axialcentral da barra (r) pelo diâmetro da barra (R). Quando há uma pluralidadede fendas axiais centrais no centro axial da barra, o maior comprimento defenda entre a pluralidade de fendas axiais centrais é usado como o compri-mento de fenda axial central.The central axial slit rate of the bar is, as mentioned above, defined by a value (r / R) by dividing the length of the axial center slit of the bar (r) by the diameter of the bar (R). When there is a plurality of central axial slots in the axial center of the bar, the longest length between the plurality of central axial slots is used as the central axial slot length.

A taxa de fenda axial central pode ser determinada cortando-sea barra de vez em quando, e dividindo-se o comprimento da fenda axial cen-tral realmente medida em sua seção transversal pelo diâmetro da barra. En-tretanto, quando uma operação estimativa é executada, é útil usar-se umaequação estimativa descrita sob as condições operacionais do lingotamento contínuo.The central axial slot rate can be determined by cutting the bar from time to time, and dividing the length of the central axial slot actually measured in its cross section by the diameter of the bar. However, when an estimate operation is performed, it is useful to use an estimate equation described under the operating conditions of continuous casting.

Os presentes inventores obtiveram amostras de um número debarras, examinaram a relação entre as condições de lingotamento da barra eas taxas de fendas axiais centrais e descobriram que a taxa de fenda axialcentral (r/R) é representada pela equação (4) a seguir:The present inventors obtained samples of a number of bars, examined the relationship between slab casting conditions and central axial slit rates, and found that the axial-central slit rate (r / R) is represented by equation (4) below:

r/R = {(8 + W) x (DF x Vc x R2) - (16/R)} x 1000 (4)r / R = {(8 + W) x (DF x Vc x R2) - (16 / R)} x 1000 (4)

Aqui, r/R representa a taxa de fenda axial central (-), r represen-ta o comprimento da fenda axial central da barra (m), R é o diâmetro da bar-ra (m), W representa uma taxa específica de água de resfriamento no mo-mento do lingotamento da barra (L/kg - aço), Vc representa a velocidade delingotamento da barra (m/min), e DF representa a faixa de temperatura daferrita (°C).Here, r / R represents the central axial slit rate (-), r represents the length of the central axial slit bar (m), R is the diameter of the bar (m), W represents a specific rate of cooling water at the moment of the casting of the bar (L / kg - steel), Vc represents the slinging speed of the bar (m / min), and DF represents the temperature range of the ferrite (° C).

Deve ser notado que, conforme mencionado acima, a faixa detemperatura da ferrita (DF) significa a diferença de temperatura entre a tem-peratura de transformação da fase líquida para 5 ferrita e a temperatura detransformação de 8 ferrita para y austenita. Por exemplo, conforme descritona Japanese Patent Publication Publicação da Patente Japonesa n9 2002-327234, a faixa de temperatura da ferrita pode ser calculada usando-se asequações (6) a (8) a seguir:It should be noted that, as mentioned above, the ferrite temperature range (DF) means the temperature difference between the liquid phase to 5 ferrite transformation temperature and the 8 ferrite to austenite transformation temperature. For example, as described in the Japanese Patent Publication Japanese Patent Publication No. 2002-327234, the ferrite temperature range can be calculated using the following equations (6) to (8):

DF = TLÔ - Tôy (6)DF = TLÔ - Toy (6)

TLÔ = 100000/(55,25 + 2,35 C + 0,37 Si + 0,16 Mn + 1,01 P + 1,15 S + 0,18TLÔ = 100000 / (55.25 + 2.35 C + 0.37 Si + 0.16 Mn + 1.01 P + 1.15 S + 0.18

Cu +0,04 Cr+ 0,13 Ni+ 0,12 Mo) (7)Cu +0.04 Cr + 0.13 Ni + 0.12 Mo) (7)

Tôy= 100000 / (60,06 + 4,51 C + 3,84 Si - 0,19 Mn + 0,98 P + 0,25 S - 1,49Toy = 100000 / (60.06 + 4.51 C + 3.84 Si - 0.19 Mn + 0.98 P + 0.25 S - 1.49

Cu+ 1,01 Cr-1,34 Ni+ 0,55 Mn) (8)Cu + 1.01 Cr -1.34 Ni + 0.55 Mn) (8)

Aqui, os símbolos dos elementos nas equações (7) e (8) repre-sentam os teores dos respectivos elementos (% em massa) no aço.Here, the element symbols in equations (7) and (8) represent the contents of the respective elements (mass%) in steel.

De acordo com as equações (4) e (6) a (8) acima, para diminuira taxa de fenda axial central (r/R), é eficaz selecionar-se os parâmetros deoperação de forma a diminuir a taxa específica de água de resfriamento nomomento do lingotamento dentro de uma faixa que a operação de lingota-mento não é evitada e os arranhões na superfície externa da barra não sãogerados, ou para diminuir a velocidade de lingotamento ou similar. É tam-bém eficaz reduzir-se a faixa de temperatura da ferrita pelo aumento dosteores de elementos da liga tais como C, Mn, Cu e Ni em uma faixa na qualas qualidades do aço não sejam danificadas exceto a faixa de temperaturada ferrita.According to equations (4) and (6) to (8) above, to decrease central axial slot (r / R) rate, it is effective to select the operating parameters to decrease the specific cooling water rate. Ingot casting within a range that the casting operation is not avoided and scratches on the outer surface of the bar are not generated, or to decrease the casting speed or the like. It is also effective to reduce the ferrite temperature range by increasing the amounts of alloying elements such as C, Mn, Cu and Ni to a range in which the qualities of the steel are not damaged except the ferrite temperature range.

2) Número de Forjamentos Giratórios2) Number of Rotary Forgings

O número de forjamentos giratórios (N) é, conforme mencionadoacima, o número de forjamentos giratórios recebidos pela barra durante operíodo entre ser levada ao contato com o cilindro de laminação até alcançaro mandril peregrino. No caso de um perfurador do tipo de cilindro duplo for-necido com dois cilindros inclinados em torno de uma linha de passagem, onúmero de forjamentos giratórios (N) é a quantidade de rotações duplas dabarra. Embora o valor medido possa ser usado de vez em quando, é prático estimá-lo pela equação (5) a seguir.The number of rotary forgings (N) is, as mentioned above, the number of rotary forgings received by the rod during the period between being brought into contact with the rolling cylinder until reaching the pilgrim mandrel. In the case of a twin cylinder type punch provided with two cylinders inclined around a passage line, the number of rotary forgings (N) is the amount of double rotations in the bar. Although the measured value may be used from time to time, it is practical to estimate it by equation (5) below.

N = 2 x L / (Vs / EL) x Brps (5)N = 2 x L / (Vs / EL) x Brps (5)

Aqui, N representa o número de forjamentos giratórios (rotação),L representa a distância de uma posição onde a barra é trazida ao contatocom o cilindro de laminação até a borda do mandril peregrino (m), Vs repre-senta a velocidade de viagem de uma concha oca perfurada (m/s) (= veloci-dade periférica do cilindro x seno (p) x ti) na direção longitudinal, p represen-ta o ângulo de alimentação do cilindro de laminação (graus), r| representa aeficiência média de perfuração (-), EL representa uma razão de perfuração(-), e Brps representa o número de rotações da barra (rotações).Here, N represents the number of rotary forgings (rotation), L represents the distance from a position where the bar is brought into contact with the rolling cylinder to the edge of the pilgrim mandrel (m), Vs represents the travel speed of a perforated hollow shell (m / s) (= peripheral cylinder velocity x sine (p) x ti) in the longitudinal direction, p represents the feed angle of the rolling cylinder (degrees), r | represents the average drilling efficiency (-), EL represents a drilling ratio (-), and Brps represents the number of bar revolutions (revolutions).

De acordo com a equação (5) acima, para reduzir o número deforjamentos giratórios (N), é eficaz reduzir-se a distância da posição onde abarra é levada a contato com o cilindro de laminação até o mandril peregri-no, ou aumentar o ângulo de inclinação do cilindro de laminação ou similar.According to equation (5) above, to reduce the number of rotary forgings (N), it is effective to reduce the distance from the position where the clamp is brought into contact with the rolling cylinder to the peregrated mandrel, or to increase the inclination angle of the rolling cylinder or similar.

3) Faixa Adequada da Relação entre o Número de Forjamentos Giratórios e a Taxa de Fenda Axial Central.3) Appropriate Range of Ratio between Number of Rotary Forgings and Central Axial Slot Rate.

Efeitos do número de forjamentos giratórios e da taxa de fendasaxiais centrais sobre a geração de arranhões na superfície interna e no iníciodo engajamento da barra com o perfurador estão mencionados nas desco-bertas (a) a (d) acima. Em consideração dos efeitos, uma faixa adequada darelação entre o número de forjamentos giratórios e a razão de fendas axiaiscentrais da barra para garantir o início do engajamento com o perfurador eproduzir os tubos sem costura sem a geração de defeitos de costura internaé determinada a partir de um teste de lingotamento e um teste de perfura-ção/laminação descrito posteriormente.Effects of the number of rotary forgings and the central crack rate on the generation of scratches on the inner surface and the early engagement of the bar with the punch are mentioned in the findings (a) to (d) above. In consideration of the effects, a suitable range between the number of rotary forgings and the axial-central slit ratio of the bar to ensure the start of engagement with the drill and to produce the seamless pipes without generating internal seam defects is determined from a casting test and a perforation / rolling test described later.

A Fig. 1 é um diagrama comparando e mostrando a faixa ade-quada da relação entre a taxa de fenda axial central da barra devido ao lin-gotamento e o número de forjamentos giratórios da barra no momento daperfuração/laminação na base de resultados a partir dos mencionados testede lingotamento e do teste de perfuração/laminação. No diagrama, uma linhareta AB representa a linha reta indicada por r/R = 0,13, e a linha reta BC re-presenta a linha reta indicada por r/R = 0.065N + 0,39.Fig. 1 is a diagram comparing and showing the proper range of the relationship between the central axial slit rate of the bar due to the linimentation and the number of rotary bar forgings at the moment of drilling / rolling in the result base from mentioned casting and rolling / rolling test. In the diagram, a line AB represents the straight line indicated by r / R = 0.13, and the straight line BC represents the straight line indicated by r / R = 0.065N + 0.39.

De acordo com os resultados do diagrama, sob a condição deque a relação da equação (1) acima ou a relação da equação (3) acima nãoé satisfeita, não é gerada uma perfuração/laminação defeituosa na base doinício de engajamento defeituoso com o perfurador. Entretanto, conformemostrado pelo símbolo ■ no diagrama, o defeito de costura interno é gerado nos tubos. Sob a condição de que a relação da equação (2) acima não sejasatisfeita, conforme mostrado pelo símbolo x no diagrama, a perfura-ção/laminação defeituosa é gerada. Então, sob a condição de que todas asrelações das equações (1) a (3) acima sejam satisfeitas, conforme mostradopelo símbolo o no diagrama, nem a perfuração/laminação defeituosa nem odefeito de costura interno dos tubos são gerados e são obtidos bons produ-tos.According to the results of the diagram, under the condition that the ratio of equation (1) above or the ratio of equation (3) above is not satisfied, a defective punch / lamination is not generated on the basis of the defective engagement engagement with the punch. However, as shown by the symbol ■ in the diagram, the internal seam defect is generated on the tubes. Under the condition that the relationship of equation (2) above is not satisfied, as shown by the symbol x in the diagram, the defective drilling / lamination is generated. Then, under the proviso that all ratios of equations (1) to (3) above are met, as shown by symbol o in the diagram, neither defective perforation / lamination nor the internal seam effect of the tubes is generated and good yields are obtained. .

4) Faixa Preferível da Composição Química do Aço4) Preferred Range of Steel Chemical Composition

Será dada abaixo uma descrição quanto à faixa preferível dacomposição química do aço de acordo com a presente invenção e suas ra-zões.A description will be given below of the preferred range of chemical composition of the steel according to the present invention and its reasons.

C; 0,02-0,15%.Ç; 0.02-0.15%.

O C é contido com o propósito de garantir a resistência dos tu-bos sem costura. Quando o teor de C for menor que 0,02%, é difícil garantira resistência necessária. Por outro lado, se o teor exceder 0,15%, as fendassão facilmente geradas no momento da soldagem. Pela razão acima, é pre-ferível que o teor de C esteja dentro da faixa de 0,02 - 0,15%. Deve ser no-tado que a faixa mais preferível do teor de C é 0,03 - 0,10%.Si: 0,05 - 0,4%.The C is contained for the purpose of ensuring the resistance of seamless pipes. When the C content is less than 0.02%, it is difficult to guarantee the required strength. On the other hand, if the content exceeds 0.15%, the cracks are easily generated at the time of welding. For the above reason, it is preferable that the C content be within the range of 0.02 - 0.15%. It should be noted that the most preferable range of C content is 0.03 - 0.10%. Si: 0.05 - 0.4%.

O Si é um elemento que tem um efeito desoxidante do aço fun-dido bem como um efeito de melhorar a resistência. Para se obter esses e-feitos, é preferível que o teor de Si seja 0,05% ou mais. Entretanto, quando oteor exceder 0,4%, a quantidade de inclusões não metálicas é aumentada deforma que há o medo de que o índice de limpeza do aço é diminuído e a du-reza é reduzida. Portanto, é preferível que o teor de Si esteja dentro da faixade 0,05 - 0,4%.Si is an element that has a deoxidizing effect of molten steel as well as a strength enhancing effect. To obtain such achievements, it is preferable that the Si content be 0.05% or more. However, when oteor exceeds 0.4%, the amount of non-metallic inclusions is increased so that there is a fear that the steel cleaning index is decreased and the hardness is reduced. Therefore, it is preferable that the Si content be within the range 0.05-0.4%.

Mn: 0,3 - 2.0%.Mn: 0.3 - 2.0%.

O Mn é um elemento que tem o efeito desoxidante bem como oefeito de melhorar a resistência sem deteriorar a dureza do aço. Para se ob-ter esses efeitos, é preferível que o teor de Mn seja 0,3% ou mais. Entretan-to, quando o teor exceder 2,0%, a quantidade de inclusões não metálicas éaumentada de forma que há o medo de que o índice de limpeza do aço sejadiminuído.Pela razão acima, é preferível que o teor de Mn esteja dentro deuma faixa de 0,3 - 2,0%. Deve ser notado que a faixa mais preferível do teorde Mn seja 0,5 - 1,8%.Mn is an element that has the deoxidizing effect as well as the effect of improving strength without deteriorating the hardness of steel. To achieve these effects, it is preferable that the Mn content be 0.3% or more. However, when the content exceeds 2.0%, the amount of non-metallic inclusions is increased so that there is a fear that the steel cleaning index will be reduced. For the above reason, it is preferable that the Mn content be within a 0.3 - 2.0% range. It should be noted that the most preferable range of Mn content is 0.5 - 1.8%.

P: 0,030% ou menos.P: 0.030% or less.

P é um elemento impureza no aço e segregado nos limites dosgrãos para reduzir a dureza e dar um efeito adverso na capacidade de traba-lho a quente. Portanto, é preferível que o teor de P seja 0,030% ou menos.Deve ser notado que o menor teor de P é preferível.P is an impurity element in steel and segregated within the grain boundaries to reduce hardness and adversely affect the ability to work hot. Therefore, it is preferable that the P content is 0.030% or less. It should be noted that the lower P content is preferable.

S: 0,030% ou menos.S: 0.030% or less.

O S é também um elemento impureza no aço e segregado noslimites dos grãos para reduzir dureza e dar um efeito adverso na capacidadede trabalho a quente. Portanto, é preferível que o teor de S seja 0,030% oumenos. Deve ser notado que o menor teor de S é preferível.S is also an impurity element in steel and segregated in grain boundaries to reduce hardness and adversely affect hot work capability. Therefore, it is preferable that the S content be 0.030% or less. It should be noted that the lower S content is preferable.

Cu: 0,05 - 0,4%.Cu: 0.05-0.4%.

O Cu é um elemento que tem o efeito de melhorar a resistênciado aço. Embora o Cu não seja necessariamente contido, o efeito é obtidocom um teor de Cu de 0,05% ou mais. Entretanto, quando o teor excede0,4%, a geração de arranhões na superfície externa dos tubos é aumentadano momento da perfuração Mannesmann. Pela razão acima, quando o Cu écontido, o teor é ajustado em uma faixa de 0,05 - 0,4%.Cu is an element that has the effect of improving the strength of steel. Although Cu is not necessarily contained, the effect is obtained with a Cu content of 0.05% or more. However, when the content exceeds 0.4%, scratches on the outer surface of the tubes are increased at the moment of Mannesmann drilling. For the above reason, when Cu is contained, the content is adjusted within a range of 0.05 - 0.4%.

Cr: 0,05 - 0,6%.Cr: 0.05 - 0.6%.

O Cr é um elemento que tem o efeito de melhorar a resistênciado aço. Embora o Cr não seja necessariamente contido, o efeito é obtidocom um teor de Cr de 0,05% ou mais. Entretanto, uma vez que o Cr tambémmelhora a capacidade de endurecimento do aço, quando o teor exceder0,6%, são geradas fendas no momento da soldagem. Pela razão acima,quando o Cr está contido, o teor é ajustado em uma faixa de 0,05 - 0,6%.Cr is an element that has the effect of improving the strength of steel. Although Cr is not necessarily contained, the effect is obtained with a Cr content of 0.05% or more. However, since Cr also improves the hardening capacity of steel, when the content exceeds 0.6%, cracks are generated at the time of welding. For the above reason, when Cr is contained, the content is adjusted within a range of 0.05 - 0.6%.

Ni: 0,05 - 0,8%.Ni: 0.05-0.8%.

O Ni é um elemento que tem o efeito de melhorar a resistênciado aço. Embora o Ni não seja necessariamente contido, o efeito é obtidocom um teor de Ni de 0,05% ou mais. Entretanto, quando o teor exceder0,8%, a capacidade de trabalho a quente do aço é piorada e o custo é au-mentado. Pela razão acima, quando o Ni é contido, o teor é ajustado emuma faixa de 0,05 - 0,8%.Ni is an element that has the effect of improving the strength of steel. Although Ni is not necessarily contained, the effect is obtained with a Ni content of 0.05% or more. However, when the grade exceeds 0.8%, the hot working capacity of steel is worsened and the cost is increased. For the above reason, when Ni is contained, the content is adjusted within a range of 0.05 - 0.8%.

Mo: 0,03 - 0,5%.Mo: 0.03 - 0.5%.

O Mo é um elemento que tem o efeito de melhorar a resistênciado aço. Embora o Mo não esteja necessariamente contido, o efeito é obtido com um teor de Mo de 0,03% ou mais. Entretanto, uma vez que o Mo temum efeito de melhorar a capacidade de endurecimento do aço, quando o teorexcede 0,5%, são geradas fendas no momento da soldagem. A partir da ra-zão acima, quando o Mo é contido, o teor é ajustado em uma faixa de 0,03 -0,5%.Mo is an element that has the effect of improving the strength of steel. Although Mo is not necessarily contained, the effect is obtained with a Mo content of 0.03% or more. However, since Mo has an effect of improving the hardening capacity of steel, when theorecreases 0.5%, cracks are generated at the time of welding. From the above reason, when Mo is contained, the content is adjusted within a range of 0.03-0.5%.

(Exemplo)(Example)

Para confirmar os efeitos do processo para produção de tubossem costura conforme a presente invenção, os testes a seguir são conduzi-dos e os seus resultados são avaliados.To confirm the effects of the seam tube production process according to the present invention, the following tests are conducted and their results evaluated.

Usando-se os aços de teste tendo a composição química e afaixa de temperatura da ferrita mostrados na Tabela 1, o lingotamento contí-nuo é executado sob as condições de lingotamento mostradas na Tabela 2para produzir uma barra redonda.<table>table see original document page 13</column></row><table>[Tabela 1] continuaçãoUsing the test steels having the chemical composition and temperature range of the ferrite shown in Table 1, continuous casting is performed under the casting conditions shown in Table 2 to produce a round bar. <table> table see original document page 13 </column> </row> <table> [Table 1] continued

Legendas da Tabela 1Table 1 Subtitles

<table>table see original document page 14</column></row><table>[Tabela 1] continuação<table> table see original document page 14 </column> </row> <table> [Table 1] continued

Legendas da Tabela 1Table 1 Subtitles

<table>table see original document page 15</column></row><table>[Tabela 2]<table> table see original document page 15 </column> </row> <table> [Table 2]

<table>table see original document page 16</column></row><table>[Tabela 2] continuação<table> table see original document page 16 </column> </row> <table> [Table 2] continued

<table>table see original document page 17</column></row><table>[Tabela 2] continuação<table> table see original document page 17 </column> </row> <table> [Table 2] continued

<table>table see original document page 18</column></row><table><table> table see original document page 18 </column> </row> <table>

(Nota) O símbolo * mostra que o valor está fora da faixa descrita na presente invenção.(Note) The symbol * shows that the value is outside the range described in the present invention.

Critério de Avaliação Total:Total Evaluation Criteria:

o: Nenhuma perfuração/laminação defeituosa e nenhum defeito de costura interna;o: No defective punching / lamination and no internal sewing defect;

: Nenhuma perfuração/laminação defeituosa e defeitos de costura interna gerados;: No perforation / defective lamination and internal sewing defects generated;

x: Perfuração/laminação defeituosa geradaAlém disso, usando-se a barra obtida conforme acima, um testede produção de tubo é conduzido sob as condições de perfuração/Iam inaçãomostradas na Tabela 2.x: Defective Drilling / Lamination Generated In addition, using the bar obtained as above, a tube production test is conducted under the drilling / lamination conditions shown in Table 2.

Na tabela, (r/R) representa a taxa de fenda axial central da barra(-) conforme mencionado acima, e N representa o número de forjamentosgiratórios. Na coluna de avaliação total bem como avaliação dos resultadosdo teste na Fig. 1, o símbolo o é para avaliar o caso onde nem perfura-ção/laminação defeituosa nem defeitos de costura internos dos tubos sãogerados, o símbolo é para avaliar o caso onde os defeitos de costura in-ternos são gerados nos tubos, e o símbolo x é para avaliar o caso onde aperfuração/laminação defeituosa é gerada.In the table, (r / R) represents the central axial slit rate of the bar (-) as mentioned above, and N represents the number of rotary forgings. In the total evaluation column as well as the evaluation of the test results in Fig. 1, the symbol o is for evaluating the case where neither defective perforation / lamination nor internal pipe seam defects are generated, the symbol is for evaluating the case where Inner seam defects are generated on the tubes, and the x symbol is to evaluate the case where defective punching / lamination is generated.

Deve ser notado que é determinado se qualquer defeito de cos-tura interno é gerado o não como segue. Isto é, quando a superfície internado tubo é examinada visualmente, o caso onde pelo menos um defeito decostura é detectado para uma barra é determinado como "defeito de costuragerado", e o caso onde menos de um defeito de costura é detectado parauma barra é determinado como "nenhum defeito de costura".It should be noted that it is determined whether any internal sewing defect is generated or not as follows. That is, when the internally tube surface is visually examined, the case where at least one stitching defect is detected for a bar is determined as "sewing stitch defect", and the case where less than one seam defect is detected for a bar is determined. as "no sewing defect".

Em relação a se a perfuração/laminação defeituosa é gerada ounão, o caso onde a perfuração/laminação é falha sem o início do engajamen-to com o perfurador é estimado como "nenhuma perfuração/laminação defei-tuosa".Regarding whether defective drilling / lamination is not generated, the case where drilling / lamination fails without the start of engagement with the punch is estimated as "no defective drilling / lamination".

Os testes nos 1, 2, 4, 6, 8, 9, 11 a 13 e 16 a 18 referem-se a e-xemplos da invenção que satisfazem a faixa da presente invenção, e os tes-tes nos 3, 5, 7, 10, 14, 15 e 19 referem-se a exemplos comparativos que nãosatisfazem a faixa da presente invenção.Tests 1, 2, 4, 6, 8, 9, 11 to 13, and 16 to 18 relate to examples of the invention that meet the range of the present invention, and tests 3, 5, 7 , 10, 14, 15 and 19 refer to comparative examples which do not satisfy the range of the present invention.

Nos testes 1, 2, 4, 6, 8, 9, 11 a 13 e 16 a 18, nem perfura-ção/laminação defeituosa nem defeito de costura interno dos tubos são ge-rados em qualquer teste, e tubos sem costura tendo boa qualidade de super-fície interna podem ser produzidos com alto rendimento. Nos exemplos dainvenção acima, uma vez que pelo menos um entre Cu, Cr, Ni e Mo estácontido em todos os testes, tubos sem costura tendo alta resistência paragarantir o limite de resistência à tração de 531 MPa ou mais pode ser obtido.Então, nos testes n055 7 e 15 cada um tendo uma grande taxa defenda axial central da barra e não satisfazendo a relação da equação (1) a-cima, embora a perfuração/Iam inação defeituosa não seja gerada, os defei-tos de costura interna do tubo são gerados de forma que a qualidade da su- perfície interna torna-se defeituosa. Nos testes nos 5, 10 14 e 19 cada umtendo um grande número de forjamentos giratórios em relação ao valor dataxa de fenda axial central da barra e não satisfazendo a relação da equação(3) acima, embora a perfuração/laminação defeituosa não seja gerada, odefeito de costura interno do tubo é gerado de forma que a qualidade da su-perfície interna se torne defeituosa.In tests 1, 2, 4, 6, 8, 9, 11 to 13 and 16 to 18, neither defective perforation / lamination nor inner tube seam defect is generated in any test, and seamless tubes having good Inner surface quality can be produced with high yield. In the above invention examples, since at least one of Cu, Cr, Ni and Mo is contained in all tests, seamless tubes having high strength to maintain the tensile strength limit of 531 MPa or more can be obtained. Tests no. 7 and 15 each having a large central axial defensive ratio of the bar and not satisfying the ratio of equation (1) above, although defective perforation / failure is not generated, the inner seam defects of the pipe they are generated in such a way that the quality of the inner surface becomes defective. In tests 5, 10 14 and 19 each having a large number of rotary forgings in relation to the central axial slot data value of the bar and not satisfying the ratio of equation (3) above, although the defective drilling / lamination is not generated, The inner seam effect of the tube is generated such that the quality of the inner surface becomes defective.

No teste n- 3, tendo um pequeno número de forjamentos girató-rios em relação ao valor da taxa de fenda axial central da barra e não satis-fazendo a relação da equação (2) acima, a perfuração/laminação defeituosaé gerada devido ao início de engajamento defeituoso da barra com o perfu-rador.In test # 3, having a small number of rotary forgings in relation to the central axial slit rate value of the bar and not satisfying the ratio of equation (2) above, the defective perforation / lamination is generated due to the start faulty engagement of the bar with the punch.

APLICABILIDADE INDUSTRIALINDUSTRIAL APPLICABILITY

De acordo com o processo para produção de tubos sem costurada presente invenção, otimizando-se uma combinação de tamanho da fendaaxial central da barra, dependendo das condições de lingotamento da barra,com as condições de perfuração/laminação da barra e a geração de arra-nhões na superfície interna dos tubos pode, ser evitados e o rendimento daprodução dos produtos tubo pode ser grandemente melhorado. Portanto, apresente invenção é uma técnica tendo amplas aplicações em um campo deprodução de tubos sem costura que requerem ótimas condições de produ-ção de ambas as condições de lingotamento contínuo da barra e as condi-ções de perfuração/laminação da barra.In accordance with the process for producing seamless seam of the present invention, optimizing a combination of the central bar slot size, depending on the bar casting conditions, the bar drilling / lamination conditions and the generation of reaming. Notions on the inner surface of the pipes can be avoided and the throughput of the pipe products can be greatly improved. Therefore, the present invention is a technique having broad applications in a field of seamless pipe production that require optimum production conditions of both continuous casting and bar drilling / rolling conditions.

Claims

1. Process for producing a seamless pipe including a drilling / rolling step, since the diameter of said bar R (m), the central axial slot length of said bar is r (m), and the amount of rotations of said bar during the period from being brought into contact with a rolling cylinder to reach the per-mandrine chuck is N, comprising drilling / rolling which satisfies at the same time the relationships represented by equations (1) to (3) below. : -0 <r / R <0.13 (1) r / R> -0.13N +0.13 (2) r / R <-0.065N + 0.39 (3)

Process for producing seamless pipe according to claim 1, characterized in that said seamless pipe contains, by weight%: C: 0.02 - 0.15%, Si: 0.05% - 0.4 %, MN: 0,3% - 2,0%, and P: 0,03% or less and S: 0,03% or less as impurities, and also at least one of Cu: 0,05 - 0.4%, Cr: 0.05-0.6%, Ni: 0.05-0.8%, and Mo: 0.03-0.5%, the remainder being Fe and impurities.

3

Process for producing a seamless pipe according to claim 1 or 2 above, characterized in that the ratio (r / R) between the length of the central axial slit of said bar and the diameter of said bar R is estimated by equation (4 ) and where N is the amount of double rotations of said bar during the period between contact with the rolling cylinder to reach the pilgrim mandrel is estimated by the following equation (5): r / R = { (8 + W) x (DF x Vc x R2) - (16 / R)} / 1000 (4) N = 2 x L / (Vs / EL) x Brps (5) where W represents the specific water rate at the moment of casting of the bar (L / kg - steel), Vc represents the casting speed of said bar (m / min), DF represents the temperature range of the ferrite (° C), L represents the distance from a position where the dictabarra is brought into contact with the lamination cylinder to the edge of the pilgrim man-dril (m), Vs represents the travel speed of a shell perforated (m / s) in the longitudinal direction, EL represents the perforation ratio (-), and Brps represents the number of rotations of said bar.